JPS62252829A - デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はディーゼルエンジンの副燃焼室または燃焼室内
を予熱するために用いられるグロープラグに関し、特に
速熱型としての機能を発揮させるとともに発熱特性°を
改善し長時間のアフターグロー化を達成し得る自己温度
飽和性を有するセラミックヒータを備えてなるディーゼ
ルエンジン用グロープラグの改良に関する。

〔従来の技術〕

一般に、ディーゼルエンジンは低温時の始動性が悪いた
め、副燃焼室または燃焼室内にグロープラグを設置し、
これに電流を流して発熱させることで、吸気温度を上昇
させあるいは着火源とじて用い、エンジンの始動性を向
上させる方法が採用されている。ところで、この種のグ
ロープラグとして従来は、金属製シース内に耐熱絶縁粉
末を充填し鉄クロム、ニッケル等からなるコイル状発熱
線を埋設してなるシース型のものが一般的であるが、そ
れ以外にも特開昭５７−４１５２３号公報等に示される
ように、タングステン等による発熱線を、絶縁性を有す
る窒化ケイ素などといったセラミック材中に埋設した棒
状ヒータを用いてなるセラミックヒータ型も知られてい
る。そして、後者のセラミックヒータ型のものは、耐熱
絶縁粉末およびシースを介しての間接加熱であるシース
型に比べ、熱伝達効率を向上させ得るとともに発熱特性
の面でも優れ、加熱時に短時間で赤熱して温度立上り特
性を大幅に向上させ、速熱型としての性能を発揮させ得
るもので、近年盛んに採用されるようになっている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、上述した従来のセラミックヒータ型グロ
ープラグは、たとえば窒化ケイ素などのような絶縁性セ
ラミック材の内部に金属製（タングステン）の発熱線を
埋設してなる構造であり、しかもこれら両部材間での熱
膨張率が異なることから、特に発熱時における急激な温
度上昇とその繰返し使用とで割れ等といった問題を招く
虞れがあり、セラミックヒータの耐久性に欠け、耐熱強
度等の信頼性の面で問題となり、さらにコスト高を招く
等といった欠点があった。

このような問題を解消し得るものとして、発熱線を絶縁
性を有するセラミック材と略々間等の熱膨張率を有する
導電性セラミック材で形成するようにしたセラミックヒ
ータ構造が、たとえば特開昭８０−’１０８５号公報や
特開昭６０−１４７８４号公報等により従来既に提案さ
れているが、いずれもグロープラグとして使用するには
、構造上からも、機能面からもまだまだ問題をもつもの
であり、実用化するには至らないものであった。

たとえば前者の場合には、発熱体となる導電性セラミッ
ク材を絶縁性セラミック材中に埋設してなる構造である
ため、熱伝導率の面ではシース型に比べて優れているも
のの、間接的な加熱であることから、速熱型としての機
能を発揮させるうえで問題で、さらにその成形加工が面
倒かつ煩雑である等といった問題をもつものであった。

また、後者の場合には、発熱体がヒータ表面側に露呈し
、速熱型として機能し得るも、その発熱体が単にＵ字状
を呈するように部材のＨ１Ｆａ構造によって形成されか
つその両端部がヒータ後端部に導かれているだけである
ため、電極の取出しにあたって構造が複雑化し、コスト
高を招くもので、実用面で問題の大きいものであった。

さらに、これら従来のセラミックヒータ型のものでは、
その発熱部が導電性セラミック材と絶縁性セラミック材
との接合構造で形成されているために、その熱膨張率は
略々等しいものの、発熱温度が最大１１００℃以１にも
なるグロープラグにおけるセラミックヒータとしては接
合部強度等の信頼性が低いものであった。

また、この種のグロープラグにあっては、近年ディーゼ
ルエンジンの始動性の向上やそのターボ化の普及に伴な
う使用条件の高温化に対する耐久性、さらにエンジン始
動後において一定時間の間グロープラグに対し通電状態
を維持することによりエンジン内部での燃焼を円滑かつ
適切に行なえるようにして、排気、騒音対策を図るとい
う、いわゆるアフターグロ一方式を採用することに対し
ての市場要求が大きく、しかもこのアフターグロ一時間
を可能な限り長時間化（たとえば１０分程度）すること
が必要とされている。そして、このようなアフターグロ
ーの長時間化を図るためには、発熱体への通電電力を自
己制御して発熱特性を大幅に改善しヒータ部分での過加
熱を防止するとともに飽和温度を適切な温度状態以下に
維持し得る自己温度飽和機能を有すること等も必要とさ
れるもので、これらの点をも考慮し速熱性および自己温
度飽和性等の機能を発揮させ得るとともに耐熱強度等の
信頼性の面でも優れてなる安価なセラミックヒータを有
するグロープラグの出現が要望されている。

〔問題点を解決するための手段〕

上述した要請に応えるために、本発明に係るディーゼル
エンジン用グロープラグは、ホルダ先端部に保持される
棒状セラミックヒータを、Ｕ字状発熱部およびその両端
から後方に平行して延設される一対のリード部を導電性
セラミック材で一体に形成することで構成し、かつ一方
のリード部外側面を導電層を介して、他方を絶縁層を介
してホルダ側に接合して保持させるようにしたものであ
る。

〔作用〕

本発明によれば、発熱部が異物を含まない導電性セラミ
ック材のみで形成されるため、使用時において繰返し加
わる熱応力にもかかわらず、耐熱強度等の信頼性が高く
、耐久性さらには発熱特性の面でも優れ、またその成形
加工性等の面からも有利で、製造コストの低減化を達成
でき、しかもヒータ表面に露呈する導電性セラミック材
による発熱部によって、ヒータ先端での迅速な赤熱化が
図れ、速熱型としての性能を発揮させ得るとともに、こ
の導電性セラミック材による発熱部のもつ自己温度飽和
性により飽和温度を適切かつ確実に制御し得るものであ
る。

〔実施例〕

以下、本発明を図面に示した実施例を用いて詳細に説明
する。

第１図ないし第６図は本発明に係るディーゼルエンジン
用グロープラグの一実施例を示すものであり、まず、第
１図において全体を符号１０で示すグロープラグの概略
構成を簡単に説明すると、このグロープラグｌＯは、先
端側が発熱部として機能する棒状セラミックヒータ１１
と、このセラミックヒータ１１を先端部において保持す
る略管状を呈する金属製ホルダ１２とを備え、このホル
ダ１２後端部には合成樹脂材などからなる絶縁ブツシュ
１３を介して外部接続端子１４が同心状に嵌合保持され
、またこの外部接続端子１４は、前記セラミックヒータ
１１を構成する導電性セラミック材によるリード部ＣＳ
ａする）側にフレキシブルワイヤ等の金属導線１５を介
して接続されている。なお、図中１３ａは前記絶縁ブッ
シュ１３外周部に一体的に嵌装されてなる金属製パイプ
で、組付時においてかしめられるホルダ１２後端部によ
る高加圧力でその軸線方向に座屈変形することにより絶
縁ブツシュ１３をホルダ１２偏に所要の機械的強度で一
体化し温度影響を受けにくい構造とするためのものであ
る。また、１６ａ。

１６ｂ、１８ｃは前記外部接続端子１４ｖｋ端側のねじ
部に螺合された絶縁リング、固定用ナツト、外部リード
締付は用ナツトで、図示せぬバッテリからのリード線な
どをナラ）１６ｂ、１６ａ間で挟持することにより外部
接続端子１４をバッテリ端子に電気的に接続する。一方
、前記ホルダ１２はその外周ねじ部１２ａが図示しない
エンジンのシリンダヘッド側のねじ孔に螺合されること
で電気的にアース接続されると同時に、ヒータ１１の先
端を副燃焼室または燃焼室内に突出して配置させるもの
である。

ここで、本実施例において、セラミックヒータ１１に対
し外部接続端子１４を金属導線１５にて接続したのは、
外部接続端子１４に加わる種々の振動や締付はトルク等
の機械的外力からヒータ１１を強度的に保護するためで
、この導線１５の材料としてはフレキシブルワイヤ等、
ある程度の柔軟性をもつものを用いるとよい。

さて、本発明によれば、上述した構成によるグロープラ
グｌＯにおいて、ホルダ１２先端に保持される棒状セラ
ミックヒータ１１を、第２図および第３図からも明らか
なように、Ｕ字状発熱部２０およびその両端から後方に
平行して延設される一対のリード部２１．２２を導電性
セラミック材で一体に形成することにより全体が略々Ｕ
字状を呈するように構成し、かつ一方のリード部２１外
周面に導電層として金属メタライズＮ２３を、他方に絶
縁層として絶縁コーティング層２４を形成した状態で、
この部分をホルダ１２に接合して保持させるようにした
ところに特徴を有している。

これを詳述すると、本実施例では、セラミックヒータｔ
ｉは、リード部２１．２２よりも肉厚が薄くなるように
小径に形成された発熱部２０を有し、かつその中央部に
は発熱部２０からリード部２１．２２間にかけてヒータ
１１の長手方向に沿うスリット２５が形成されている。

また、発熱部２０と共に導電性セラミック材により一体
に形成されるリード部２１．２２のうち、一方のリード
部２１の外周面には金属メタライズ層２３にニッケルメ
ッキ層がその表面に積層して形成される）が形成される
とともに、他方のリード部２２には絶縁コーティング層
２４にニッケルメッキ層がその表面に積層して形成され
る）が形成され、これら両層２３，２４およびその表面
に形成されたニッケルメッキ層により、このセラミック
ヒータ１１をホルダ１２の先端部に銀ろう付は等で接合
固定して保持させるような構成とされている。この場合
、ホルダ１２の接合面側にも、必要に応じてニッケルメ
ッキ層を形成しておくとよいものであるが、これに限定
されないことは勿論である。

そして、上述した一方のリード部２１は、その外周面の
金属メタライズ層２３を介してホルダ１２側に電気的に
７−ス接続されるとともに、他方のリード部２２の後端
部から後方に延設された電極取出し端２６に対し前記外
部接続端子１４から引出されている金属導線１５の先端
がターミナルキャップ１５ａを介して電気的に陽極接続
され、これにより第２図中矢印で示すようにセラミック
ヒータ１１内を電流が流れるものである。

ここで、上述したようなセラミックヒータ１１は、導電
性セラミック材を熱可塑性掛脂等と混練し、これを金型
内に射出し、さらにこれを焼成することで成形したり、
予め棒状に形成してなるセラミックヒータを放電加工で
所要の形状に成形することで簡単かつ適切に成形し得る
もので、この成形後において金属メタライズ層２３およ
び絶縁コーティング層２４（アルミナ等を溶射するとよ
い）等をそれぞれ対応するリード部２１．２２の外周面
に形成し、さらにその表面に金属製ホルダ１２との接続
補助材としてのニッケルメッキ層を後加工として形成す
ればよいものである。なお。

図中２７は前記電極取出し端２６部分に形成された金属
メタライズ層で、勿論その表面には上述したと同様にニ
ッケルメッキ層が形成されており、これに前記ターミナ
ルキャップ１５ａを介して導線１５が接続されることで
、ヒータアッセンブリが形成されるものである。

そして、上述したようにして成形されるセラミックヒー
タ１１は、周知のように、ホルダ１２内に嵌込まれてリ
ード部２１．２２外周面がそれぞれ導電層（２３）およ
び絶縁層（２４）を介してろう付は等で固着されるとと
もに、導線１５の後端部がホルダ１２の後端部に保持さ
れる外部接続端子１４側に接続されることで、グロープ
ラグ１０が組立てられるものである。

ここで、上述したように全体がＵ字状を呈するセラミッ
クヒータ１１を形成する導電性セラミック材としては、
たとえばβサイアロンまたはαどβとの混相しているサ
イアロン（Ｓｉ３　Ｎ　４　ａ　ｍ４０％、　Ａ１２０
１・・３０％、Ｙ２Ｏ１・・３０％）に窒化チタン（Ｔ
ｉｅ）の添加量を調整することで絶縁性、導電性を選択
し得るサイアロン（ＳｉＡＩＯＮ）等を用いるとよいも
のである。すなわち、上述したすイアロンに対しＴｉＮ
を約３０％以上（実用、ヒでは４０％以上が望ましい）
添加すると、正の抵抗温度特性による導電性を有するこ
と（いわゆる導電性サイアロン）が碑認されており、ま
たそれ以上加えることで固有抵抗値が連続的に変化する
ことも知られており、−ト述したＴｉＮの含有率を選択
したものを適宜利用すればよいことは明らかであろう。

しかしながら、上述したセラミックヒータ１１において
抵抗体となる導電性セラミック材としては、上述したサ
イアロンに限定されないもので。

要は高温状態（たとえば１２００℃程度まで）でも性能
的に安定し、しかも耐熱衝撃性等に優れてなるセラミッ
ク材であればよく、たとえばＳｉＣおよび周期律表の４
ａ族、５ａ族または６ａ族元素の炭化物、ホウ化物、窄
化物または炭窒化物等の非酸化物導電材の群から選ばれ
た一種以上と焼結結合材であるＡＩまたはＡ１化合物等
を含有するサイアロン焼結体が考えられる。

そして、上述した本発明による構成によれば、従来のグ
ロープラグでは金属製の発熱値をシースや絶縁性セラミ
ック材内に埋設してなる内部発熱型であることがら速熱
型としての機能に欠けるといった問題を、導電性セラミ
ック材による発熱部２０をヒータ１１外表面に露呈させ
ることで解決し、その発熱特性を改善することができる
ものである。特に１本発明によれば、発熱部２０部分が
異物を含まない導電性セラミック材のみで形成されるた
め、使用時において繰返し加わる熱応力にもかかわらず
、耐熱強度等の信頼性が高く、耐久性の面でも優れてお
り、またその成形加工性等の面からも有利で、量産化が
可能でコスト低減化を達成し得る等の利点を奏するもの
である。

さらに、本発明によるセラミックヒータ１１によれば、
発熱部２０や一対のリード部２１゜２２を形成する導電
性サイアロンの固有抵抗を窒化チタンの添加量で調整で
きることから各部の厚み等を自由に設定できるもので、
特に発熱部２０部分での幅寸法（断面積）を小さくし、
迅速な発熱特性を得ることが可能となる。また、この種
のヒータｌｌには、上述した急速発熱とともに飽和温度
を適切に制御して長時間にわたるアフターグローをも可
能としなければならないが、これは次のような関係を満
足するようにして発熱部２０とリード部２１．２２を形
成することで達成し得るものである。すなわち、このよ
うな自己温度飽和性は、発熱ｆ１％２０部分の容積（断
面積Ｓ　Ｈ）と。

リード部２１．２２での容積（断面積Ｓ　Ｌ）との断面
積比ｅ　　（＝Ｓ　Ｈ／Ｓ　Ｌ）を、セラミックヒータ
強度、エンジン始動性および昇温特性等といったヒータ
１１として必要とされる条件を満足し得る範囲内で決定
するとよいものである。ここで、上述した発熱部２０の
熱容量を小さくすると昇温特性（第５図（ａ）参照）は
よくなるが、このように熱容量が小さすぎるとエンジン
内で始動時に噴霧される燃料やスワール等により冷却さ
れて温度低下が著しくなり始動性が悪化し、また強度に
も悪影響が生じるもので、また熱容量を大きくすると同
図（ａ）に示されるように８００℃到達時間が１０秒以
上となり、昇温特性が悪くなる。さらに、同図（ｂ）に
おいて飽和温度が１１００℃以上となると、強度上で問
題となるもので、これらの条件を考慮すると、上述した
断面積比ｑは、０．１５≦ε　（＝Ｓ　Ｈ／Ｓ　Ｌ）≦
０．８の関係を満足するとよいこととなる。そして、こ
の範囲内において、上述した各種条件を考慮すると、　
　ｅ　　＝０．３　　（第５図中Ｐで示す）が理想値と
なる。

また、このような本発明におけるセラミックヒータ１１
では、その抵抗体が導電性セラミック材で一体に形成さ
れていることから、従来のような金属製発熱線に比べ成
形加工性や耐久性等の面で優れており、さらに上述した
導電性サイアロンは正の抵抗温度係数が大きく、自己温
度飽和性の面で有利である等の利点もある。

なお、上述したヒータ１１を構成する発熱部２０やリー
ド部２１．２２等といった各部の厚み等は、その成形時
において自由に調整し得るもので、これにより抵抗値を
自由に選択し得るものである。たとえば本実施例では、
ヒータ１１全体が５φで、発熱部２０部分が３φである
円形断面を有しくスリット２５は１■■）かつ長さを５
０麿膳（電極取出し端２６の長さ５＋ｕｉは除く）とし
て形成した場合に、発熱部２０の長さをｌＯｌ躊とし、
また先端から２５ｍｍおいた位置から長さ２０■履にわ
たって前記金属メタライズ層２３および絶縁コーティン
グ層２４を形成するようにしており、これにより発熱部
２０の熱容量をリード部２１．２２に比べて小さくし、
所要の抵抗値を得て必要とされる自己温度飽和性を発揮
し得ることができることが実験等で確認されている。こ
の場合、上述した断面積比εは０．２７となり、前述し
た理想値０．３に近い値となっている。

さらに、上述した実施例では説明を省略したが、使用条
件が厳しい環境において使用される場合には、ヒータ１
１外表面に、特に発熱部２０部分の耐酸化性を有する保
護膜を蒸着等でコーティングして形成すれば、より大き
な耐久性等を期待し得るものである。

そして、上述したように導電性セラミック材により全体
が略々Ｕ字状を呈するように一体成形されてなるセラミ
ックヒータ１１を用いると、第６図に示すようなグロー
プラグｌＯとして優れた特性を発揮し得るものである。

すなわち、本発明によるグロープラグｌＯによれば、同
図中ａで示すように、　８００℃到達時間を３．５秒、
飽和温度をその許容範囲を１２００℃以下としたうえで
約１１００℃程度とし得ることが実験により確認されて
いる。

ところで、上述した構成によるグロープラグ１０にあっ
ては、第１図ないし第３図から明らかなように、セラミ
ックヒータ１１の長手方向に沿って形成されたスリット
２５により、ホルダ１２内部空間がヒータ１１が臨むエ
ンジン燃焼室等と連通された状態となるものであり、こ
れにより燃焼室内での爆発時における燃焼圧のエンジン
外部への洩れ防止を図ることが必要とされる。このため
、本実施例では、第１図に示すように、ホルダ１２後端
部開口部分で外部接続端子１４に一体的に設けられた絶
縁ブツシュ１３の外方端側に、たとえばアスベスト、ゴ
ム等による密閉用シート２８を介在させてこの部分を機
械的にシールするような構成を採用している。しかし、
このようなシール部の配設位置およびシール方法として
は、種々考えられるもので、たとえば絶縁ブツシュ１３
の内方端側でホルダ１２との間をシールする０リング等
を介在させてもよいものである。

また、上述したシール手段として、第７図および第８図
に示すような構成を採用することも自由である。すなわ
ち、セラミックヒータ１１において、その後端側のリー
ド部２１．２２間で少なくともホルダ１２先端部に対応
する部分に、たとえば絶縁性セラミック材による絶縁シ
ート３ｏを介在させて導電性セラミック材によるリード
部２１．２２と一体的に接合させ、これによりスリット
２５をホルダ１２部分で塞いで燃焼圧をシールしてその
洩れ防止を図るような構成としてもよいものである。そ
して、このような構成では、セラミックヒータ１１にお
いてホルダ１２に保持される後端部分の機械的強度を向
上させ得るとともに、前述した実施例のような密封用の
シート２８を省略することもでき、利点は大きい。

ここで、と述した絶縁性セラミック材としては、セラミ
ックヒータ１１を形成する導電性セラミック材と同様に
、窒化チタン（Ｔｉｅ）の添加量（３０％以下または以
上）を調整することで絶縁性、導電性を選択し得るサイ
アロン（ＳｉＡＩＯＮ）等を用いるとよいものである。

そして、このような材料を選択すれば、絶縁シート３０
を抵抗体側と熱膨張率の略々等しい同一材質で形成する
ことができ、その接合強度を増大させて耐熱強度等の信
頼性をも確保し得るものである。なお、上述したサイア
ロンによる絶縁性および導電性セラミック材による部材
同士を接合させるには、Ｙ２Ｏ３（イツトリア）などの
酸化物焼結助剤を介在させて焼結することで、その接合
部分に拡散層を形成した状態で強固に接合されるもので
あるが、勿論一般的なセラミックの接合方法であるハロ
ゲン化合物法、ろう接法、固相接合法を用いてもよいも
のである。さらに、絶縁シー）３０を形成する絶縁性セ
ラミック材としては、耐熱強度等に優れしかも導電性セ
ラミック材との接合強度面で優れた、たとえばＳｉＣ，
Ｓｉ３　Ｎ外、ＡＩＭまたはＡ１ｚ０３を主成分とする
ものも考えられ、さらにガラス等の絶縁材料であっても
よいものである。

特に、上述した絶縁シート３０介装部分は、ヒータ１１
の発熱部２０から離れた後端側であるため、多少接合部
の信頼性が劣るとしても、実用上何ら支障ないものであ
る。

なお、本発明は上述した実施例構造に限定されず、各部
の形状、構造等を、適宜変形、変更することは自由であ
る。たとえばセラミックヒータ１１の形状としては、上
述した実施例における丸棒形状に限定されず、第９図に
示した断面矩形状を呈する角棒体であっても、また第１
０図（ａ）。

（ｂ）に示すような楕円形状を呈する場合であってもよ
いことは明らかであろう、勿論、これら各種形状を有す
るヒータ１１にあっても、その発熱性や自己温度飽和性
を発揮させ得るように１発熱部２０を、リード部２１．
２２側との断面積比が前述した条件を満足し得る程度の
寸法をもって小径に形成するとよいことは明らかであろ
う。

さらに、上述した実施例では、セラミックヒータ１１を
ホルダ１２先端部に保持させた状態で接合固定するため
に、一方のリード部２１に金属メタライズ層２３を、他
方に絶縁コーティング層２４を、それぞれ導電層および
絶縁層として形成してろう付は接合させる場合を示した
が、本発明はこれに限定されず、たとえばセラミックヒ
ータ１１のリード部２１．２２外周面に、それぞれガラ
ス層を形成することで、ホルダ１２側にろう付は接合す
るようにしてもよいものであり、種々の接合方法が考え
られるものである。ここで、上述したガラス層およびろ
う材による接合方法を採用する場合には、ホルダ１２側
と電気的に接続する側のリード部側では、その一部を露
呈させるようにガラス層の一部を除去して形成し、ろう
材層を介して導通状態を確保するようにすればよい。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば、棒状セラミック
ヒータを、Ｕ字状発熱部およびその両端から後方に平行
して延設される一対のリード部を導電性セラミック材で
一体に形成することで構成し、かつ一方のリード部外側
面を導電層を介して、他方を絶縁層を介してそれぞれホ
ルダ先端部に接合保持させるようにしたので、簡単かつ
安価な構成にもかかわらず１発熱時において従来われ等
が問題とされている発熱部部分を異物を含まない導電性
セラミック材のみで形成しているため。

繰返し加わる熱応力にもかかわらず、耐熱強度等の信頼
性が高く、耐久性さらには発熱特性の面でも優れ、また
その成形加工性等の面からも有利で、製造コストの低減
化を達成でき、しかもヒータ表面に露呈する導電性セラ
ミック材による発熱部によって、ヒータ先端での迅速な
赤熱化が図れ、速熱型としての性能を発揮させ得るとと
もに、この導電性セラミック材による先端発熱部の熱容
量をヒータとしての必要条件を考慮しつつ小さく設定す
ることで自己温度飽和性を得て飽和温度を適切かつ確実
に制御し得るもので、その結果エンジンの排気、騒音対
策としての長時間のアフターグローが可能となり、グロ
ープラグとしての性能を発揮させ得る等の種々優れた効
果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るディーゼルエンジン用グロープラ
グの一実施例を示す縦側断面図、第２図はその要部拡大
断面図、第３図は要部とするセラミックヒータを示す概
略斜視図、第４図（ａ）、（ｂ）は第２図におけるＩＶ
ａ−ＩＶａ線、ＩＶｂ−ＩＶｂ線断面図、第５図（ａ）
、（ｂ）はセラミックヒータにおける発熱部とリード部
との断面積比εを選択するための特性図、第６図はその
要部とするセラミックヒータの温度特性を示す特性図、
第７図ないし第１θ図（ａ）、（ｂ）は本発明の別の実
施例を示す図である。 ｌＯ・・・・ディーゼルエンジン用グロープラグ、１１
・・・・棒状セラミックヒータ、１２・・・・中空状′
ホルダ、１４・−・・外部接続端子、１５・・・・金属
導線、２０・・・・導電性セラミック材による発熱部、
２１．２２・・・・導電性セラミック材によるリード部
、２３・・・・金属メタライズ層（導電層）、２４・・
・・絶縁コーティング層（絶縁層）、２５・・・・スリ
フト、２６・・・・電極取出し端、２８・・・・密封用
シート、３ｏ・・◆・絶縁シート。 特許出願人　自動車機器株式会社 日立金属株式会社 代　　理　　人　　山川政綱（ほか２名）ぐ＝＝）　　
　　　ぐ＝＝＝づアフ７−７゛ロー吟　片＝今−ｆす 第９図 第１０図 （ａ）　　　　　　　　　（ｂ） 手続補正書・（自発）６．補 １．用件の表示　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　（昭和６２年特　許願　第１１５２３号　　　　Ｙ
２、発明の名称 ディーゼルエンジン用グロープラグ ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名称　　自動車機器株式会社 （ほか１名） ４、代理人 〒１００ 居所　東京都千代田区永田町２丁目４′＃２号秀和溜池
ビル８階 山川国際特許事務所内 正の内容 明細書１４頁１６〜１７行「サイアロン５ｉｌＮキ・・
４０％、Ａ１２０１　・・３０％、２０１　・・３０％
）に」を、「サイアロンＳｉ３　Ｎ　午　　ｅ　・　８
８％、　Ａｌ２Ｏ３番　６５％、２０１　・参　７％）
に」と補正する。 以　　　　上

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）一端を外部に突出させた状態で中空状ホルダの先
   端部に保持される棒状セラミックヒータを備え、このセ
   ラミックヒータは、Ｕ字状発熱部およびその両端から後
   方に平行して延設される一対のリード部を導電性セラミ
   ック材で一体に形成することで構成され、かつ一方のリ
   ード部外側面が導電層を介して、他方が絶縁層を介して
   前記ホルダに接合保持されていることを特徴とするディ
   ーゼルエンジン用グロープラグ。 （２）セラミックヒータを構成するＵ字状発熱部は、リ
   ード部よりも肉厚が薄くなるように形成されていること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のディーゼルエ
   ンジン用グロープラグ。（３）セラミックヒータを構成
   するＵ字状発熱部での断面積ＳＨとリード部での断面積
   ＳＬとの断面積比ε（＝ＳＨ／ＳＬ）を、０．１５≦ε
   ≦０．６が成立する範囲内に設定したことを特徴とする
   特許請求の範囲第１項または第２項記載のディーゼルエ
   ンジン用グロープラグ。 （４）セラミックを構成する一方のリード部外側面には
   導電層として金属メタライズ層が、他方にあは絶縁層と
   して絶縁コーティング層が形成されていることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載のディーゼルエンジン用
   グロープラグ。 （５）セラミックヒータは、一対のリード部間で少なく
   ともホルダ先端部に対応する部分に一体的に介装される
   ことで燃焼圧をシールする絶縁シートを有していること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のディーゼルエ
   ンジン用グロープラグ。（６）セラミックヒータは、一
   方のリード部が導電層を介してホルダに電気的に接続さ
   れるとともに、他方のリード部後端から引出された金属
   導線によりホルダ後端部に保持されている外部接続端子
   に電気的に接続されていることを特徴とする特許請求の
   範囲第１項記載のディーゼルエンジン用グロープラグ。 （７）セラミックヒータは、βサイアロンまたはαとβ
   との混相しているサイアロンに窒化チタンの添加量を調
   整することで絶縁性、導電性を選択し得るセラミック材
   によって一体的に形成されていることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項記載のディーゼルエンジン用グロープ
   ラグ。