JPS62197254A - 連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置 - Google Patents
連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置Info
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- JPS62197254A JPS62197254A JP3828886A JP3828886A JPS62197254A JP S62197254 A JPS62197254 A JP S62197254A JP 3828886 A JP3828886 A JP 3828886A JP 3828886 A JP3828886 A JP 3828886A JP S62197254 A JPS62197254 A JP S62197254A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1213—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for heating or insulating strands
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置に関する。
鋳片の熱間圧延工程に於ける省エネルギーを主目的とし
た、スラブ用連続鋳造機と熱間圧延機とを通常の加熱炉
を経由することなく直行直結するプロセスに於いては、
スラブエツジ部の温度確保が極めて重要となる。
た、スラブ用連続鋳造機と熱間圧延機とを通常の加熱炉
を経由することなく直行直結するプロセスに於いては、
スラブエツジ部の温度確保が極めて重要となる。
これは連続鋳造機内及び連続鋳造機端から熱間圧延工程
の鋳片搬送過程に於いて、特にスラブエツジ部分は放熱
し易い為、過度の温度降下のあった場合、鋼中のＮＮが
析出し、製品段階での脆化を誘起する問題があり、また
熱間圧延工程に於いてはスラブエツジ部に大きな結晶粒
が生成し、コイルのエツジ割れ現象を誘起する等の製品
トラブルを引起こすからである。
の鋳片搬送過程に於いて、特にスラブエツジ部分は放熱
し易い為、過度の温度降下のあった場合、鋼中のＮＮが
析出し、製品段階での脆化を誘起する問題があり、また
熱間圧延工程に於いてはスラブエツジ部に大きな結晶粒
が生成し、コイルのエツジ割れ現象を誘起する等の製品
トラブルを引起こすからである。
このためスラブエツジ部の温度確保のため、連続鋳造機
機端に於いて、特開昭４７−３４０２１号公報や特開昭
４９−７１２４号公報に示すように、鋳片搬送経路の一
部に鋳片を囲繞する炉壁に、特に鋳片コーナ一部を指向
したバーナーを多数本設置し、バーナーの燃焼ガスが鋳
片コーナ一部を直撃する様に工夫された鋳片加熱炉（エ
ツジ部バーナー加熱）を用いるか、あるいは連続鋳造機
内はスラブ内部に未だ未凝固部分が残っている程スラブ
内部温度が高い為、例えば特開昭５６−１１９６５４号
公報に示されている様なスラブエツジ保温装置（エツジ
保温）が採用されている。
機端に於いて、特開昭４７−３４０２１号公報や特開昭
４９−７１２４号公報に示すように、鋳片搬送経路の一
部に鋳片を囲繞する炉壁に、特に鋳片コーナ一部を指向
したバーナーを多数本設置し、バーナーの燃焼ガスが鋳
片コーナ一部を直撃する様に工夫された鋳片加熱炉（エ
ツジ部バーナー加熱）を用いるか、あるいは連続鋳造機
内はスラブ内部に未だ未凝固部分が残っている程スラブ
内部温度が高い為、例えば特開昭５６−１１９６５４号
公報に示されている様なスラブエツジ保温装置（エツジ
保温）が採用されている。
エツジ部バーナー加熱は、その−例として第４図及び第
５図に各々立面図及び平面図を示すが、トンネル型炉体
の側壁２に多数のバーナー３がスラブ４のエツジ部５を
指向して設置されている。
５図に各々立面図及び平面図を示すが、トンネル型炉体
の側壁２に多数のバーナー３がスラブ４のエツジ部５を
指向して設置されている。
この場合スラブエツジ部５は、鋳片切断装置通過時の温
度低下分と、熱間圧延機前に設置された鋳片加熱炉迄の
搬送中に、スラブエツジ部５がＮＮを多量析出する温度
以下にならない程度に加熱されるだけで良いため、加熱
用燃料の使用量は少量で済むはずであった。
度低下分と、熱間圧延機前に設置された鋳片加熱炉迄の
搬送中に、スラブエツジ部５がＮＮを多量析出する温度
以下にならない程度に加熱されるだけで良いため、加熱
用燃料の使用量は少量で済むはずであった。
かかる加熱方式は、バーナー３とスラブエツジ部５との
間隔の狭い広巾スラブ４の場合は、スラブエツジ全面に
拡がるような火炎６ （図中左側）が形成される為、比
較的良好なスラブエツジ昇熱特性が得られるが、狭巾ス
ラブ５の場合は、バーナー３とスラブエツジ間隔が大な
る為、バーナー火炎流速が減衰しフレームリフ１−７（
図中右側）を生じ、火炎は天井耐火物１をなめて炉長方
向に流れ、炉外に燃焼排ガスとして漏出してしまう為、
はとんどスラブエツジ部５を加熱できず、その熱効率は
２〜４％にとどまっていた。
間隔の狭い広巾スラブ４の場合は、スラブエツジ全面に
拡がるような火炎６ （図中左側）が形成される為、比
較的良好なスラブエツジ昇熱特性が得られるが、狭巾ス
ラブ５の場合は、バーナー３とスラブエツジ間隔が大な
る為、バーナー火炎流速が減衰しフレームリフ１−７（
図中右側）を生じ、火炎は天井耐火物１をなめて炉長方
向に流れ、炉外に燃焼排ガスとして漏出してしまう為、
はとんどスラブエツジ部５を加熱できず、その熱効率は
２〜４％にとどまっていた。
これを回避する為、燃焼ガス量を増大させ、噴流伝熱を
促進させようとすれば、燃料原単位の増大を招き、逆に
バーナータイル８の内径を絞り高流速化しようとすれば
、フレーム径が小さくなる為、火炎がスラブエツジ部５
に衝突する面積が狭くなり、スラブエツジ全体としての
伝熱量向上にはほとんど効果がなく、更にバーナー圧損
が増大する為、大容量の送風機を必要とするなどの難点
があった。
促進させようとすれば、燃料原単位の増大を招き、逆に
バーナータイル８の内径を絞り高流速化しようとすれば
、フレーム径が小さくなる為、火炎がスラブエツジ部５
に衝突する面積が狭くなり、スラブエツジ全体としての
伝熱量向上にはほとんど効果がなく、更にバーナー圧損
が増大する為、大容量の送風機を必要とするなどの難点
があった。
また、エツジ保温装置については連続鋳造機内ではスラ
ブ内部が未だ未凝固部分が残っている程スラブ内部温度
が高いのでスラブエツジ温度の復熱を計ることができる
。
ブ内部が未だ未凝固部分が残っている程スラブ内部温度
が高いのでスラブエツジ温度の復熱を計ることができる
。
また搬送経路においてもローラーテーブル搬送速度を１
２０〜１５０ｍ／分程度迄高速化し、且つローラーテー
ブルの周縁を保温カバーで囲繞することにより、スラブ
エツジ温度の急激な低下を防止することが可能である。
２０〜１５０ｍ／分程度迄高速化し、且つローラーテー
ブルの周縁を保温カバーで囲繞することにより、スラブ
エツジ温度の急激な低下を防止することが可能である。
しかし鋳片カッター近傍では、プロパンガス或いはブタ
ンガス等の燃料を純酸素燃焼させる切断バーナートーチ
が、連続鋳片スラブの鋳造速度に同期させて移動しなが
らスラブを切断する為、該装置自体の可動部分が多くス
ラブエツジ保温装置では極めてシール性の悪い状態とな
らざるをえない。従ってカッタ一部分では、自然対流に
よる冷却、開口部からの輻射冷却等により、スラブエツ
ジ部分がＮＮ多量析出温度（約９００℃）に迄冷却され
る難点がある。また搬送距離が遠い場合は前述と同様の
事態を招く等、いずれのエツジ対策を施しても十分とは
言い難い欠点を有している。
ンガス等の燃料を純酸素燃焼させる切断バーナートーチ
が、連続鋳片スラブの鋳造速度に同期させて移動しなが
らスラブを切断する為、該装置自体の可動部分が多くス
ラブエツジ保温装置では極めてシール性の悪い状態とな
らざるをえない。従ってカッタ一部分では、自然対流に
よる冷却、開口部からの輻射冷却等により、スラブエツ
ジ部分がＮＮ多量析出温度（約９００℃）に迄冷却され
る難点がある。また搬送距離が遠い場合は前述と同様の
事態を招く等、いずれのエツジ対策を施しても十分とは
言い難い欠点を有している。
本発明は前述した如き従来の連続鋳造の鋳片エツジ部を
効果的に加熱して、ＮＮ多量析出と結晶粒の粗大化を防
止し、しかも種々鋳片サイズのエツジ部加熱を可能にす
るとともに、大巾な省エネルギー化を図ることのできる
加熱装置を提供することにある。
効果的に加熱して、ＮＮ多量析出と結晶粒の粗大化を防
止し、しかも種々鋳片サイズのエツジ部加熱を可能にす
るとともに、大巾な省エネルギー化を図ることのできる
加熱装置を提供することにある。
以下本発明によりエツジ加熱装置を図に示す実施例に基
づいて説明する。
づいて説明する。
第１図は本発明の連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置の立面
図を示し、第２図は第１図の装置の平面図を示し、第３
図は第１図の側壁に設けた固体輻射変換型燃焼装置の断
面図を示す。図においてＡはエツジ加熱装置であり、ス
ラブあるいはビレット等の鋳片４を囲繞して天井１と側
壁２及びロール９間に充填張りされた断熱床１０とから
なり、例えばボックスあるいはトンネル型等の炉体形状
を呈している。
図を示し、第２図は第１図の装置の平面図を示し、第３
図は第１図の側壁に設けた固体輻射変換型燃焼装置の断
面図を示す。図においてＡはエツジ加熱装置であり、ス
ラブあるいはビレット等の鋳片４を囲繞して天井１と側
壁２及びロール９間に充填張りされた断熱床１０とから
なり、例えばボックスあるいはトンネル型等の炉体形状
を呈している。
この側壁２には複数の固体輻射変換型燃焼装置１１が鋳
片のエツジ部の両側に鋳片４のエツジ部を指向して、例
えば嵌め込みあるいは螺合等の手段を用いて着脱自在に
設けである。固体輻射変換型燃焼装置１１には、一端に
ＬＰＧあるいはｃｏＧ等の燃焼ガスと例えば空気あるい
は酸素を含む助燃用気体の供給口１２と、該供給口に連
通して適宜空間を有する均圧室１３が設けである。
片のエツジ部の両側に鋳片４のエツジ部を指向して、例
えば嵌め込みあるいは螺合等の手段を用いて着脱自在に
設けである。固体輻射変換型燃焼装置１１には、一端に
ＬＰＧあるいはｃｏＧ等の燃焼ガスと例えば空気あるい
は酸素を含む助燃用気体の供給口１２と、該供給口に連
通して適宜空間を有する均圧室１３が設けである。
また、均圧室１３には供給口１２と対向する側に複数の
細孔１５を穿設した多孔プレート１４が該均圧室１３と
燃焼室１６を連通して設けである。
細孔１５を穿設した多孔プレート１４が該均圧室１３と
燃焼室１６を連通して設けである。
さらに該燃焼室１６の鋳片への燃焼ガス吐出側には適宜
気孔あるいは細孔穿設により通気性を有する例えば耐火
プレートあるいは耐火布等からなる固体輻射帯１７が設
けである。
気孔あるいは細孔穿設により通気性を有する例えば耐火
プレートあるいは耐火布等からなる固体輻射帯１７が設
けである。
この固体輻射帯１７は前記の素材に限ることなく、熱容
量が小さく且つ多数の通気孔を有し、容易に輻射エネル
ギーに転換できるものであり、耐熱性を具備するもので
あれば採用できる。このように構成されたエツジ加熱装
置Ａはまず供給口１２から送供される混合された燃料ガ
スと燃焼用空気が均圧室１３に導入された後、逆火を防
止する為流速を増す多孔プレート１４を通った後、燃焼
室１６を経て通気性を有す耐火プレート或いは耐火布１
７を経て、エツジ加熱袋ＷＡ内へ燃焼ガスとなって吹出
される。
量が小さく且つ多数の通気孔を有し、容易に輻射エネル
ギーに転換できるものであり、耐熱性を具備するもので
あれば採用できる。このように構成されたエツジ加熱装
置Ａはまず供給口１２から送供される混合された燃料ガ
スと燃焼用空気が均圧室１３に導入された後、逆火を防
止する為流速を増す多孔プレート１４を通った後、燃焼
室１６を経て通気性を有す耐火プレート或いは耐火布１
７を経て、エツジ加熱袋ＷＡ内へ燃焼ガスとなって吹出
される。
この時燃焼ガスの持つ熱エネルギーは、耐火プレート或
いは耐火布等の固体輻射帯１７に伝達され、固体輻射エ
ネルギーに容易に転換される。即ち耐火プレート或いは
耐火布内を燃焼ガスが通過する場合、被熱物の熱容量が
小さく且つ多数の通気孔が存在する為、伝熱面積が大な
るがゆえ、容易に耐火プレート或いは耐火布は昇熱され
る為であり、この燃焼熱エネルギーの固体輻射エネルギ
ーへの転換率は、発熱量が４５００ Ｋｃａｌ／Ｎｎ？
のコークス炉ガスを用いた結果では４０〜５０％にも達
することが判明した。
いは耐火布等の固体輻射帯１７に伝達され、固体輻射エ
ネルギーに容易に転換される。即ち耐火プレート或いは
耐火布内を燃焼ガスが通過する場合、被熱物の熱容量が
小さく且つ多数の通気孔が存在する為、伝熱面積が大な
るがゆえ、容易に耐火プレート或いは耐火布は昇熱され
る為であり、この燃焼熱エネルギーの固体輻射エネルギ
ーへの転換率は、発熱量が４５００ Ｋｃａｌ／Ｎｎ？
のコークス炉ガスを用いた結果では４０〜５０％にも達
することが判明した。
従って広巾の場合はスラブエツジは耐火プレート或いは
耐火布からの固体輻射と吹出される燃焼ガスからのガス
輻射及び対流伝熱によって効果的に加熱される。又狭巾
スラブの場合も従来法に比して固体輻射の増分が加熱効
率向上を促す為３０〜４０％の加熱効率向上が図れる。
耐火布からの固体輻射と吹出される燃焼ガスからのガス
輻射及び対流伝熱によって効果的に加熱される。又狭巾
スラブの場合も従来法に比して固体輻射の増分が加熱効
率向上を促す為３０〜４０％の加熱効率向上が図れる。
この固体輻射変換型燃焼装置１１は、例えば熱衝撃等で
耐火プレート或いは耐火布等が破損しても一体化されて
いる為、炉外に容易に取外し、つけ替えることができる
為、整備性に優れ、更にＯＮ−ＯＦＦ制御を実施する際
にも耐火プレート或いは耐火布等で成る固体輻射帯１７
の熱容量が小さい為、３０〜４０秒程度で該固体輻射帯
１１の常用温度（１２００〜１３００℃）迄到達でき、
温度応答性に優れたエツジ加熱装置Ａを構成することが
できる。
耐火プレート或いは耐火布等が破損しても一体化されて
いる為、炉外に容易に取外し、つけ替えることができる
為、整備性に優れ、更にＯＮ−ＯＦＦ制御を実施する際
にも耐火プレート或いは耐火布等で成る固体輻射帯１７
の熱容量が小さい為、３０〜４０秒程度で該固体輻射帯
１１の常用温度（１２００〜１３００℃）迄到達でき、
温度応答性に優れたエツジ加熱装置Ａを構成することが
できる。
また、固体輻射帯１１は、発明者らの実施例では高さ２
６（ｌｎ、巾５６０鶴程度のものを使用したが、当該燃
焼装置のケーシングと固体輻射帯１１の熱膨張差をうま
く吸収できる工夫をすることにより、更に面積の広い固
体輻射面を形成することも可能であり、広範な加熱面積
を燃料及び燃焼用空気各々一系統の配管系でまかなうこ
とができる為、多数本のバーナーを設置する従来方式に
比して配管設備費、制御用弁類等を大巾に節減できる等
の利点がある。
６（ｌｎ、巾５６０鶴程度のものを使用したが、当該燃
焼装置のケーシングと固体輻射帯１１の熱膨張差をうま
く吸収できる工夫をすることにより、更に面積の広い固
体輻射面を形成することも可能であり、広範な加熱面積
を燃料及び燃焼用空気各々一系統の配管系でまかなうこ
とができる為、多数本のバーナーを設置する従来方式に
比して配管設備費、制御用弁類等を大巾に節減できる等
の利点がある。
以上述べた如く、本発明によるエツジ加熱装置を用いる
ことにより、簡単且つ安価な設備費で高温域までの加熱
温度応答性の極めて優れた加保熱を行ない、／ｌ／Ｎの
析出あるいは粗大結晶粒化を抑制して連鋳から熱間圧延
間の大巾な省エネルギー化と鋳片品質の向上を図ること
ができる。
ことにより、簡単且つ安価な設備費で高温域までの加熱
温度応答性の極めて優れた加保熱を行ない、／ｌ／Ｎの
析出あるいは粗大結晶粒化を抑制して連鋳から熱間圧延
間の大巾な省エネルギー化と鋳片品質の向上を図ること
ができる。
また、加熱の際に鋳片サイズの大小にかかわらず効果的
なエツジ加熱を行ない得ることから工程集約をも可能と
する等大きな経済効果を実現できた。
なエツジ加熱を行ない得ることから工程集約をも可能と
する等大きな経済効果を実現できた。
第１図は本発明による連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置の
立面図を示し、第２図は第１図装置の平面図を示し、第
３図は第１図の側壁に設けた固体輻射変換型燃焼装置の
断面図を示し、第４図は従来のエツジバーナー加熱装置
の立面図を示し、第５図は第４図の平面図を示す。 Ａ・・・エツジ加熱装置、１・・・天井、２・・・側壁
、３・・・バーナー、４・・・鋳片、５・・・エツジ部
、６・・・火炎、７・・・フレームリフト、８・・・バ
ーナータイル、９・・・ロール、１０・・・断熱床、１
１・・・固体輻射変換型燃焼装置、１２・・・供給口、
１３・・・均圧室、１４・・・多孔プレート、１５・・
・細孔、１６・・・燃焼室、１７・・・固体輻射帯。 代理人 弁理士 井 上 雅 生 第１ 口 爛 ２ 國 第３図 軍 ４ 図
立面図を示し、第２図は第１図装置の平面図を示し、第
３図は第１図の側壁に設けた固体輻射変換型燃焼装置の
断面図を示し、第４図は従来のエツジバーナー加熱装置
の立面図を示し、第５図は第４図の平面図を示す。 Ａ・・・エツジ加熱装置、１・・・天井、２・・・側壁
、３・・・バーナー、４・・・鋳片、５・・・エツジ部
、６・・・火炎、７・・・フレームリフト、８・・・バ
ーナータイル、９・・・ロール、１０・・・断熱床、１
１・・・固体輻射変換型燃焼装置、１２・・・供給口、
１３・・・均圧室、１４・・・多孔プレート、１５・・
・細孔、１６・・・燃焼室、１７・・・固体輻射帯。 代理人 弁理士 井 上 雅 生 第１ 口 爛 ２ 國 第３図 軍 ４ 図
Claims (1)
- 連続鋳造機のカッター前面若しくは後面の鋳片搬送路に
、該鋳片を囲繞する炉体を配設し、該炉体側壁に鋳片エ
ッジ部を指向して複数のバーナーを設けた鋳片の加熱装
置において、該バーナーの燃焼ガス吐出側に通気性の固
体輻射帯を設けたことを特徴とする連続鋳造鋳片のエッ
ジ加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3828886A JPS62197254A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | 連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3828886A JPS62197254A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | 連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62197254A true JPS62197254A (ja) | 1987-08-31 |
| JPH0359778B2 JPH0359778B2 (ja) | 1991-09-11 |
Family
ID=12521122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3828886A Granted JPS62197254A (ja) | 1986-02-25 | 1986-02-25 | 連続鋳造鋳片のエツジ加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62197254A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007131584A1 (de) | 2006-05-16 | 2007-11-22 | Sms Demag Ag | Verfahren und strangführungseinrichtung zum führen eines gegossenen strangs |
| WO2023140865A1 (en) * | 2022-01-24 | 2023-07-27 | Primetals Technologies USA LLC | Method for continuous casting |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58192668A (ja) * | 1982-05-06 | 1983-11-10 | Daido Steel Co Ltd | 鋳片の端部加熱装置 |
| JPS591057A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続鋳造鋳片の加熱方法および装置 |
| JPS609514A (ja) * | 1983-06-27 | 1985-01-18 | Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd | 熱鋼片端部加熱装置 |
-
1986
- 1986-02-25 JP JP3828886A patent/JPS62197254A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58192668A (ja) * | 1982-05-06 | 1983-11-10 | Daido Steel Co Ltd | 鋳片の端部加熱装置 |
| JPS591057A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続鋳造鋳片の加熱方法および装置 |
| JPS609514A (ja) * | 1983-06-27 | 1985-01-18 | Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd | 熱鋼片端部加熱装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007131584A1 (de) | 2006-05-16 | 2007-11-22 | Sms Demag Ag | Verfahren und strangführungseinrichtung zum führen eines gegossenen strangs |
| WO2023140865A1 (en) * | 2022-01-24 | 2023-07-27 | Primetals Technologies USA LLC | Method for continuous casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0359778B2 (ja) | 1991-09-11 |
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