JPS62158591A - 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 - Google Patents
冷間圧延ロ−ルの粗面化方法Info
- Publication number
- JPS62158591A JPS62158591A JP61000052A JP5286A JPS62158591A JP S62158591 A JPS62158591 A JP S62158591A JP 61000052 A JP61000052 A JP 61000052A JP 5286 A JP5286 A JP 5286A JP S62158591 A JPS62158591 A JP S62158591A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- laser
- plating
- wear resistance
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、調質圧延ロール等の冷間圧延ロールの粗面化
方法に関し、さらに詳しくはレーザダル加工によって冷
間圧延ロールを粗面化し、クロムメッキにより耐摩耗性
を４・Ｉ ’Ｐ した冷間圧延ローラを得る粗面化方法
に関する。
方法に関し、さらに詳しくはレーザダル加工によって冷
間圧延ロールを粗面化し、クロムメッキにより耐摩耗性
を４・Ｉ ’Ｐ した冷間圧延ローラを得る粗面化方法
に関する。
圧延鋼板の重要な品質として表面品質がある。
表面品質には、美麗さ、塗装やほうろうの密着性、プレ
ス加工性、耐食性、光沢などがあるが、それらの特性に
板の幾何学的形状すなわち表面粗さが重要な影響を及ぼ
す。
ス加工性、耐食性、光沢などがあるが、それらの特性に
板の幾何学的形状すなわち表面粗さが重要な影響を及ぼ
す。
それぞれの用途に応じた望ましい表面粗さを持つ金属表
面を得る最も普通の方法は、冷間圧延ロールまたは／お
よび調質圧延ロール表面を所定の粗さに加工しておき、
このロールで鋼板を所定の圧力で圧延し、板表面にロー
ル表面の粗さを転写せしめる方Ｕ：である。
面を得る最も普通の方法は、冷間圧延ロールまたは／お
よび調質圧延ロール表面を所定の粗さに加工しておき、
このロールで鋼板を所定の圧力で圧延し、板表面にロー
ル表面の粗さを転写せしめる方Ｕ：である。
ロール表面を粗面化する方法として従来広く行われてい
る方法には、ショツトブラストと放電加［υ：がある。
る方法には、ショツトブラストと放電加［υ：がある。
ショツトブラストは非常に簡便であり、またこの加工に
よりロール表面が加「硬化してロールの耐摩耗性を向■
−させるなどの利点を持っているが、粗さが不均則であ
ること、硬いロールには長Ｉ＋！、、間の加重時間を要
し、深い粗さがつけにくいことなどの欠点がある。
よりロール表面が加「硬化してロールの耐摩耗性を向■
−させるなどの利点を持っているが、粗さが不均則であ
ること、硬いロールには長Ｉ＋！、、間の加重時間を要
し、深い粗さがつけにくいことなどの欠点がある。
放電加工法では、粗さの制御は回転するロールと＋ｌｑ
ｌ＋方向に移動する電極との間の印加電圧と周波数を変
えることにより行うが、クレータの大きさを決定する火
花の及ぶ範囲は電極の形状寸法によって決まるので、あ
る限界を超えて微細な、ピッチの小さな粗さを得ること
は難しい、また放電加工によって生じた凸部は、機械的
に弱く、圧延中のロールの初期摩耗が激しく、転写され
た板表面粗度の変化が激しい。
ｌ＋方向に移動する電極との間の印加電圧と周波数を変
えることにより行うが、クレータの大きさを決定する火
花の及ぶ範囲は電極の形状寸法によって決まるので、あ
る限界を超えて微細な、ピッチの小さな粗さを得ること
は難しい、また放電加工によって生じた凸部は、機械的
に弱く、圧延中のロールの初期摩耗が激しく、転写され
た板表面粗度の変化が激しい。
上記の２つの方法に対し最近レーザビームを用いる加工
方法（以下レーザグル加工と記す）が提案されている。
方法（以下レーザグル加工と記す）が提案されている。
例えば特開昭５６−１６０８９２、特公昭５ｇ−２５５
５７、特開昭５４−６１０４３、特開昭５５−９４７９
０などである。これらはレーザパルスをいかに照射する
かについて詳細に述べらているが照射されたロールの特
性については言及されていない。
５７、特開昭５４−６１０４３、特開昭５５−９４７９
０などである。これらはレーザパルスをいかに照射する
かについて詳細に述べらているが照射されたロールの特
性については言及されていない。
レーザダル加工はロール表面に、微細なピッチの整然と
した凹凸模様を能率よ〈形成することができる。しかし
レーザダル加工により粗面化したロールを用い調質圧延
したところ、ロールの初期の摩耗がかなり大きいことが
判明した。その原因を追及するためにロールを輪切りに
して、表面近傍の断面１点および硬度分布を調べた結果
、凸部のごく表面近くにＩｊＬ材よりも軟い残留オース
テナイト相が存在することがわかった。
した凹凸模様を能率よ〈形成することができる。しかし
レーザダル加工により粗面化したロールを用い調質圧延
したところ、ロールの初期の摩耗がかなり大きいことが
判明した。その原因を追及するためにロールを輪切りに
して、表面近傍の断面１点および硬度分布を調べた結果
、凸部のごく表面近くにＩｊＬ材よりも軟い残留オース
テナイト相が存在することがわかった。
本発明はこの残留オーステナイト相の表面に耐庁耗性を
付す−することにより、圧延時の摩耗が少なく粗度低下
の少ないロールの粗面化方法を提供することをＬ１的と
する。
付す−することにより、圧延時の摩耗が少なく粗度低下
の少ないロールの粗面化方法を提供することをＬ１的と
する。
Ｌ記問題点を解決するための技術手段は冷間圧延ロール
に粗面化加工を施すに当り、ロール表面にレーザダル加
にを施した後、クロムメッキを施すことを特徴とする冷
間圧延ロールの粗面化方法である。
に粗面化加工を施すに当り、ロール表面にレーザダル加
にを施した後、クロムメッキを施すことを特徴とする冷
間圧延ロールの粗面化方法である。
冷間圧延用ロールにレーザダル加工によって粗面化加工
を施すに際し、レーザ装置によりロール表面にレーザビ
ームを照射し粗面化する場合には、ロールの被照射部が
瞬間的に溶融し、その溶融メタルが周囲に飛散し盛り上
がることにより穴の四部と凸部とが形成されることによ
って粗度が付与される。この凸部が金属組織的に耐１９
！ＪＬ性が小さいので、Ｃｒメッキを行う、これによっ
て耐庁耗性が向上する。
を施すに際し、レーザ装置によりロール表面にレーザビ
ームを照射し粗面化する場合には、ロールの被照射部が
瞬間的に溶融し、その溶融メタルが周囲に飛散し盛り上
がることにより穴の四部と凸部とが形成されることによ
って粗度が付与される。この凸部が金属組織的に耐１９
！ＪＬ性が小さいので、Ｃｒメッキを行う、これによっ
て耐庁耗性が向上する。
Ｃｒメッキ層の厚みは、ｌＯＪＬｍ〜１５＃Ｌｍとする
。メッキ層厚みを１１０４ｍ−１５Ｂとしたのは１５Ｊ
Ｌｍを越える厚さでは剥離しやすくなるためであり、ｌ
ｏｇｍに満たないと十分な＃ｙｌ耗性が確保できないた
めである。レーザダル加工では、ショットダル加工等の
シャープな凹凸と異なり、粗面の凹凸がなだらかなプロ
フィールを有するため、Ｃｒメッキする場合、電位密度
が均一となり、メッキ後のＩＩ！２圧が均一になる。従
って、圧延中のＣｒ膜の剥離が生じ難い利点がある。
。メッキ層厚みを１１０４ｍ−１５Ｂとしたのは１５Ｊ
Ｌｍを越える厚さでは剥離しやすくなるためであり、ｌ
ｏｇｍに満たないと十分な＃ｙｌ耗性が確保できないた
めである。レーザダル加工では、ショットダル加工等の
シャープな凹凸と異なり、粗面の凹凸がなだらかなプロ
フィールを有するため、Ｃｒメッキする場合、電位密度
が均一となり、メッキ後のＩＩ！２圧が均一になる。従
って、圧延中のＣｒ膜の剥離が生じ難い利点がある。
ロールの直１￥７０ｍｍの実験室的な小型圧延機を用い
、未発り１のロールを用いてフープ状材料を連続圧延し
てロールの摩よし、材面の粗度変化を調へた。
、未発り１のロールを用いてフープ状材料を連続圧延し
てロールの摩よし、材面の粗度変化を調へた。
−ｅ験に供したロールの化学成分は、
Ｃ： ０．８５ ’Ｔ（、、：： ％
Ｓｉ：０．８屯漬％
Ｍｎ：０．４改！−％
Ｎｉ：０．１５爪を一％
Ｃｒ：２．９重量％
Ｍｏ：０．２９重量％
Ｖ：０．０１ 玉量％
であり、通常広く用いられている成分□系である。
ロールの製造プロセスは次の通りである。
すなわち、−上記成分の溶鋼を鋳造した後、温度１１０
０°Ｃで鍛造比３．５まで鍛造した。その後９５０°Ｃ
に加熱空冷するいわゆるノルマ処理を施した。これを８
００℃ＸＩＯ時間および７００℃×１０時間のカーバイ
ド球状化処理をした後、所定の寸法に機械加工した。機
械加工後９００℃加熱後油中に焼入れを施した後、６５
０℃の焼戻しをし、（Ｉｆび機械加−Ｌを施し最終寸法
にまで仕］二げた。更に表面層を誘導加熱により９００
°Ｃに加熱後水中に焼入れをし、１５０°Ｃの低温焼戻
しを行い、しかる後最後の表面研磨をした。
０°Ｃで鍛造比３．５まで鍛造した。その後９５０°Ｃ
に加熱空冷するいわゆるノルマ処理を施した。これを８
００℃ＸＩＯ時間および７００℃×１０時間のカーバイ
ド球状化処理をした後、所定の寸法に機械加工した。機
械加工後９００℃加熱後油中に焼入れを施した後、６５
０℃の焼戻しをし、（Ｉｆび機械加−Ｌを施し最終寸法
にまで仕］二げた。更に表面層を誘導加熱により９００
°Ｃに加熱後水中に焼入れをし、１５０°Ｃの低温焼戻
しを行い、しかる後最後の表面研磨をした。
このような処理を施したロールは、マルサンテイト素地
中に球状）変化物が一様に分４ｉ Ｌ、ている背金な組
織を示す。
中に球状）変化物が一様に分４ｉ Ｌ、ている背金な組
織を示す。
このロール表面に、メカニカルチョッパを用いてパルス
化したＣＯ２ガスレーザビームを照射し所定の粗さに粗
面化加工を施した。
化したＣＯ２ガスレーザビームを照射し所定の粗さに粗
面化加工を施した。
レーザ照射条件としては次の通りである。
レーザ出カニ２ＫＷ
パルス周波数：５６ＫＨｚ
レーザビーム直径： ２００給ｍ
エネルギー布置： ６．４Ｘ ｌ ０６Ｗ／ ｃｔｎ’
１パルス当りの照射時間： １３ＩＬｓｅｃ照射されて
ロール表面にできたクレータのピッチ二ロール円周方向
、軸方向とも ７０ｕＬｍ 次いで、ロール表面を脱膜清浄化し、Ｃｒメー。
１パルス当りの照射時間： １３ＩＬｓｅｃ照射されて
ロール表面にできたクレータのピッチ二ロール円周方向
、軸方向とも ７０ｕＬｍ 次いで、ロール表面を脱膜清浄化し、Ｃｒメー。
キを行った。Ｃｒメッキの厚さおよびメッキ条件は次の
通りである。
通りである。
メッキ浴はサージェント浴（Ｃｒ０３：２００ｇ／立、
Ｈ２Ｓ０４ ： ２ｇ／見）を用い静ＩＪ：、浴で浴温
度５０’Ｏ１電ｆｉ、密度３０Ａ／ｄゴで行いＣｒメッ
キ厚１０＃Ｌｍを得た。
Ｈ２Ｓ０４ ： ２ｇ／見）を用い静ＩＪ：、浴で浴温
度５０’Ｏ１電ｆｉ、密度３０Ａ／ｄゴで行いＣｒメッ
キ厚１０＃Ｌｍを得た。
このロールを用い、板厚０．８ ｍ ｍの低炭素Ａｎキ
ルド鋼の冷延後焼鈍した板を圧下率０．８％で調質圧延
し、板面粗度の低下を調べた。ロール転勤回数から換算
した長さで５０ｋｍを圧延した後の根面粗度低下ΔＲａ
で評価した結果を第１表に示す。第１表にはレーザダル
加工のみを施した比較例を併記した。
ルド鋼の冷延後焼鈍した板を圧下率０．８％で調質圧延
し、板面粗度の低下を調べた。ロール転勤回数から換算
した長さで５０ｋｍを圧延した後の根面粗度低下ΔＲａ
で評価した結果を第１表に示す。第１表にはレーザダル
加工のみを施した比較例を併記した。
またショツトブラスト後Ｃｒメッキした比較例も併記し
た。
た。
本発明の実施例ではレーザダル加工の利点とＣｒメッキ
との組み合わせにより根面粗度低下が少なく、耐摩耗性
が向上した。
との組み合わせにより根面粗度低下が少なく、耐摩耗性
が向上した。
Ｃ発明の効果〕
未発ＩＪＪ方法により、ロール表面にレーザダ加工によ
る微廁なピンチの整然とした凹凸模様を高能率で形成す
ることができ、これにＣｒメッキを施すのでＩＩＩＩ＃
ＷｉＩｃ性が向上し、また、レーザダル加工によって形
成される凹凸はなだらかなプロフィールを有するので、
耐剥離性の高いＣｒメッキを形成することができ圧延中
の剥離を生じないので。
る微廁なピンチの整然とした凹凸模様を高能率で形成す
ることができ、これにＣｒメッキを施すのでＩＩＩＩ＃
ＷｉＩｃ性が向上し、また、レーザダル加工によって形
成される凹凸はなだらかなプロフィールを有するので、
耐剥離性の高いＣｒメッキを形成することができ圧延中
の剥離を生じないので。
圧延初期摩耗を大幅に低減させることができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 冷間圧延ロールに粗面化加工を施すに当り、ロール
表面にレーザダル加工を施した 後、クロムメッキを施すことを特徴とする冷間圧延ロー
ルの粗面化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61000052A JPS62158591A (ja) | 1986-01-06 | 1986-01-06 | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61000052A JPS62158591A (ja) | 1986-01-06 | 1986-01-06 | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62158591A true JPS62158591A (ja) | 1987-07-14 |
Family
ID=11463476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61000052A Pending JPS62158591A (ja) | 1986-01-06 | 1986-01-06 | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62158591A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04228210A (ja) * | 1990-05-07 | 1992-08-18 | Aluminum Co Of America <Alcoa> | 金属材料の圧延方法および圧延ロール表面の調製方法 |
| JPH0565686A (ja) * | 1991-09-04 | 1993-03-19 | Nippon Steel Corp | 圧延用ダルロールの製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS577012A (en) * | 1980-06-14 | 1982-01-14 | Matsushita Electric Works Ltd | Flexible illuminator |
-
1986
- 1986-01-06 JP JP61000052A patent/JPS62158591A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS577012A (en) * | 1980-06-14 | 1982-01-14 | Matsushita Electric Works Ltd | Flexible illuminator |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04228210A (ja) * | 1990-05-07 | 1992-08-18 | Aluminum Co Of America <Alcoa> | 金属材料の圧延方法および圧延ロール表面の調製方法 |
| JPH0565686A (ja) * | 1991-09-04 | 1993-03-19 | Nippon Steel Corp | 圧延用ダルロールの製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS62158591A (ja) | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 | |
| JP2002361303A (ja) | 耐汚れ性と耐食性に優れたステンレス鋼板とその製造方法。 | |
| US3369923A (en) | Method of producing heavy coatings by continuous galvanizing | |
| JPS6320193A (ja) | 冷間圧延用ロ−ルの粗面化方法 | |
| JPS63123586A (ja) | 冷間圧延用ロ−ルの粗面化方法 | |
| JPS63112086A (ja) | 鋼板圧延用ダルロ−ルの製造方法 | |
| JPS62158586A (ja) | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 | |
| JPS62158589A (ja) | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 | |
| JPS62110881A (ja) | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 | |
| CN114574685B (zh) | 一种短流程连铸连轧普碳钢热轧带钢表面及力学性能调控方法 | |
| JPH11302816A (ja) | 表面肌の優れた溶融めっき鋼帯の製造方法 | |
| JPS6320191A (ja) | 冷間圧延用ロ−ルの粗面化方法 | |
| JPS62158588A (ja) | 冷間圧延ロ−ルのレ−ザダル加工方法 | |
| JP2708942B2 (ja) | 塗装鮮映性及びプレス加工性の優れた鋼板 | |
| JPS6320192A (ja) | 冷間圧延ロ−ルの粗面化方法 | |
| JPH02108479A (ja) | 粗面化圧延ロールの製造方法 | |
| JPH0366404A (ja) | 冷間圧延ロールの粗面化方法 | |
| JPS62158590A (ja) | 圧延ロ−ルの加工方法 | |
| SU1509411A1 (ru) | Способ закалки листового проката | |
| RU2133299C1 (ru) | Способ изготовления азотированных деталей из низкоуглеродистых мартенситных сталей | |
| JPS5836649B2 (ja) | 熱間圧延機ワ−クロ−ルの製造法 | |
| JPS57154312A (en) | Manufacture of wire rod of titanium or titanium alloy | |
| JPH05311240A (ja) | 冷間圧延用レーザーダルロールの製造方法 | |
| SU885302A1 (ru) | Способ термической обработки валков | |
| JP2683419B2 (ja) | ステンレス鋼の冷間圧延方法 |