JPS62117716A - 金型およびその温度制御方法 - Google Patents
金型およびその温度制御方法Info
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- JPS62117716A JPS62117716A JP25961285A JP25961285A JPS62117716A JP S62117716 A JPS62117716 A JP S62117716A JP 25961285 A JP25961285 A JP 25961285A JP 25961285 A JP25961285 A JP 25961285A JP S62117716 A JPS62117716 A JP S62117716A
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- mold
- movable
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- fixed
- fixed mold
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/72—Heating or cooling
- B29C45/73—Heating or cooling of the mould
- B29C45/7312—Construction of heating or cooling fluid flow channels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/02—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means
- B29C33/04—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means using liquids, gas or steam
- B29C2033/042—Meander or zig-zag shaped cooling channels, i.e. continuous cooling channels whereby a plurality of cooling channel sections are oriented in a substantial parallel direction
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、金型およびその温度制御方法に関し、一層詳
細には、プラスチック成形に用いる金型の特にキャビテ
ィ部分を熱伝導性の優れた部材で形成すると共に、当該
金型内に成形品取り出し温度に設定された冷却媒体、例
えば、温水または温油を大量に通流することにより、成
形品の冷却温度差を少なくし、冷却効率を高め且つ成形
サイクルを短縮し、しかも、成形品の品質の一層の向上
を達成するようにした金型およびその温度制御Ｎ（１方
法に関する。
細には、プラスチック成形に用いる金型の特にキャビテ
ィ部分を熱伝導性の優れた部材で形成すると共に、当該
金型内に成形品取り出し温度に設定された冷却媒体、例
えば、温水または温油を大量に通流することにより、成
形品の冷却温度差を少なくし、冷却効率を高め且つ成形
サイクルを短縮し、しかも、成形品の品質の一層の向上
を達成するようにした金型およびその温度制御Ｎ（１方
法に関する。
合成樹脂からなる成形品を射出成形法により得る場合、
固定型と可動型とからなる金型によって画成されたキャ
ビティに加熱溶融した樹脂材を高圧下で注入し、この溶
融樹脂を冷却固化させた後、固定型と可動型とを離間さ
せて、所謂型開きを行い、所定形状の成形品を取り出す
。
固定型と可動型とからなる金型によって画成されたキャ
ビティに加熱溶融した樹脂材を高圧下で注入し、この溶
融樹脂を冷却固化させた後、固定型と可動型とを離間さ
せて、所謂型開きを行い、所定形状の成形品を取り出す
。
従って、型内にあって溶融樹脂の冷却速度を早めて型開
きを早期に行うことは成形サイクルの時間短縮を達成す
るために必要不可欠である。
きを早期に行うことは成形サイクルの時間短縮を達成す
るために必要不可欠である。
そこで、通常、金型の内部に予め冷却媒体用の流路を形
成し、この流路に、例えば、冷媒として冷却水を通流す
ることにより、キャビティの外部から強制的に溶融樹脂
を冷却している。
成し、この流路に、例えば、冷媒として冷却水を通流す
ることにより、キャビティの外部から強制的に溶融樹脂
を冷却している。
然しなから、一般に、金型は金属としては比較的熱伝導
性の劣る鋼材からなり、また、金型の内部に形成される
流路の直径は、金型全体の寸法に鑑みれば相対的には極
めて小さい。さらに、このような流路には通常以下の温
度の冷却水を通流している。
性の劣る鋼材からなり、また、金型の内部に形成される
流路の直径は、金型全体の寸法に鑑みれば相対的には極
めて小さい。さらに、このような流路には通常以下の温
度の冷却水を通流している。
このような場合、溶融樹脂に対する強制冷却は金型を構
成する熱伝導率の低い部材を介して行わなければならな
い。しかも、流路が小径であるため、大量の冷却水を一
度に通流させることが不可能であり、この結果、キャビ
ティ内の溶融樹脂を効率よく冷却することが出来ない。
成する熱伝導率の低い部材を介して行わなければならな
い。しかも、流路が小径であるため、大量の冷却水を一
度に通流させることが不可能であり、この結果、キャビ
ティ内の溶融樹脂を効率よく冷却することが出来ない。
また、前記のように、金型構成部材は熱伝導率が低いた
め、部分的には冷却温度差が大きくなり、従って、キャ
ビティを画成する部位の表面温度が均一にならない。こ
の結果、溶融樹脂全体を均等に冷却することが出来ない
ため、成形品に内部応力が発生し、引けあるいは歪み等
の品質不良が惹起する虞れがある。
め、部分的には冷却温度差が大きくなり、従って、キャ
ビティを画成する部位の表面温度が均一にならない。こ
の結果、溶融樹脂全体を均等に冷却することが出来ない
ため、成形品に内部応力が発生し、引けあるいは歪み等
の品質不良が惹起する虞れがある。
本発明は前記の不都合を克服するためになされたもので
あって、金型の特にキャビティ画成部位を熱伝導率の高
い部材で形成すると共に、成形品の取り出し温度に設定
した水または油等の冷却媒体を前記流路を介して大計に
通流させることにより、冷却効率の向上を図り、これに
よって成形サイクルの時間を短縮し、しかも、安定した
品質の成形品を製造することを可能とする金型およびそ
の温度制御方法を提供することを目的とする。
あって、金型の特にキャビティ画成部位を熱伝導率の高
い部材で形成すると共に、成形品の取り出し温度に設定
した水または油等の冷却媒体を前記流路を介して大計に
通流させることにより、冷却効率の向上を図り、これに
よって成形サイクルの時間を短縮し、しかも、安定した
品質の成形品を製造することを可能とする金型およびそ
の温度制御方法を提供することを目的とする。
前記の目的を達成するために、本発明は供給される溶融
材料を冷却固化して成形品を成形するための可動型と固
定型とからなる金型において、可動型は可動型本体と前
記可動型本体に一体化される可動型入子とを含み、一方
、固定型は固定型本体と前記固定型本体に一体化される
固定型入子とを含み、前記可動型入子と固定型入子によ
り成形品を形成するキャビティを画成すると共に、前記
可動型入子と固定型入子とを夫々可動型本体並びに固定
型本体よりも熱伝導率の高い部材で構成し、さらに、前
記可動型入子と固定型入子の夫々に冷却媒体を通流させ
て溶融材料を強制的に冷却する冷媒用流路を画成するこ
とを特徴とする。
材料を冷却固化して成形品を成形するための可動型と固
定型とからなる金型において、可動型は可動型本体と前
記可動型本体に一体化される可動型入子とを含み、一方
、固定型は固定型本体と前記固定型本体に一体化される
固定型入子とを含み、前記可動型入子と固定型入子によ
り成形品を形成するキャビティを画成すると共に、前記
可動型入子と固定型入子とを夫々可動型本体並びに固定
型本体よりも熱伝導率の高い部材で構成し、さらに、前
記可動型入子と固定型入子の夫々に冷却媒体を通流させ
て溶融材料を強制的に冷却する冷媒用流路を画成するこ
とを特徴とする。
さらにまた、本発明は可動型本体と一体化され且つ前記
可動型本体よりも熱伝導率の高い部材からなる可動型入
子と、固定型本体と一体化され且つ前記固定型本体より
も熱伝導率の高い部材からなる固定型入子とを互いに型
締めすることにより成形品用キャビティを画成し、前記
キャビティに溶融材料を注湯し、次いで、可動型本体を
固定型本体から離間させることにより可動型入子と固定
型入子との型開きを行い、キャビテイ内で固化した成形
品を取り出し、この間、前記可動型入子と固定型入子の
夫々に形成された冷却媒体用流路に略成形品取り出し温
度に設定された冷却媒体を通流させて前記キャビティの
溶融材料を強制的に冷却固化することを特徴とする。
可動型本体よりも熱伝導率の高い部材からなる可動型入
子と、固定型本体と一体化され且つ前記固定型本体より
も熱伝導率の高い部材からなる固定型入子とを互いに型
締めすることにより成形品用キャビティを画成し、前記
キャビティに溶融材料を注湯し、次いで、可動型本体を
固定型本体から離間させることにより可動型入子と固定
型入子との型開きを行い、キャビテイ内で固化した成形
品を取り出し、この間、前記可動型入子と固定型入子の
夫々に形成された冷却媒体用流路に略成形品取り出し温
度に設定された冷却媒体を通流させて前記キャビティの
溶融材料を強制的に冷却固化することを特徴とする。
次に、本発明に係る金型の温度制御方法についてそれを
実施する金型との関連において好適な実施例を挙げ、添
付の図面を参照しながら以下詳細に説明する。
実施する金型との関連において好適な実施例を挙げ、添
付の図面を参照しながら以下詳細に説明する。
第１図において、参照符号１０は本発明に係る金型を示
し、前記金型１０は実質的に可動型１１と固定型１２と
からなる。この場合、前記可動型１１と固定型１２とは
互いに当接することによって成形品を成形するためのキ
ャビティ１６を画成する可動型入子１３および固定型入
子１４とを含む。前記可動型入子１３および固定型入子
１４は熱伝導率の高い部材、例えば、純銅、銅合金、ア
ルミニウム、アルミニウム合金または亜鉛合金等を用い
て形成されている。
し、前記金型１０は実質的に可動型１１と固定型１２と
からなる。この場合、前記可動型１１と固定型１２とは
互いに当接することによって成形品を成形するためのキ
ャビティ１６を画成する可動型入子１３および固定型入
子１４とを含む。前記可動型入子１３および固定型入子
１４は熱伝導率の高い部材、例えば、純銅、銅合金、ア
ルミニウム、アルミニウム合金または亜鉛合金等を用い
て形成されている。
可動型入子１３には、図における水平方向に指向して貫
通する孔部１８が穿設され、この孔部１８の両端部にプ
ラグ部材２０および２２を嵌着することによって前記孔
部１８の開口部は密閉される。
通する孔部１８が穿設され、この孔部１８の両端部にプ
ラグ部材２０および２２を嵌着することによって前記孔
部１８の開口部は密閉される。
この場合、孔部１８の直径は従来の略同−の金型におけ
る冷媒用流路よりも大きく選択しておく。
る冷媒用流路よりも大きく選択しておく。
さらに、可動型入子１３の側面部から前記孔部１８のｉ
端部に連通して孔部２４が穿設され、同様に、孔部１８
の他端部に連通して孔部２６が穿設される（第２図参照
）。前記孔部２４．２６における可動型入子１３の側面
部の開口部位には後述する管体を接続するための内螺子
２４ａ、２６ａを刻設しておく。さらに、孔部１８に連
通ずるように所定間隔離間し且つキャビティ１６に指向
して孔部２８．３０および３２が画成される。なお、図
から容易に諒解されるように、この孔部２８．３０．３
２の最深部は夫々鋭化するように形成しておく。この場
合、前記孔部２８．３０．３２の直径は孔部１８のそれ
よりも大きく選択する。
端部に連通して孔部２４が穿設され、同様に、孔部１８
の他端部に連通して孔部２６が穿設される（第２図参照
）。前記孔部２４．２６における可動型入子１３の側面
部の開口部位には後述する管体を接続するための内螺子
２４ａ、２６ａを刻設しておく。さらに、孔部１８に連
通ずるように所定間隔離間し且つキャビティ１６に指向
して孔部２８．３０および３２が画成される。なお、図
から容易に諒解されるように、この孔部２８．３０．３
２の最深部は夫々鋭化するように形成しておく。この場
合、前記孔部２８．３０．３２の直径は孔部１８のそれ
よりも大きく選択する。
次に、孔部２８が可動型入子１３の底面部に開口する部
位にはプラグ部材３６を嵌着し、このプラグ部材３６に
は孔部２８に臨む仕切板３４が植設される。従って、前
記仕切板３４の先端部が孔部２８の最深部を画成する部
位と離間することによって、孔部２８内には逆Ｕ字状の
流路が画成されることが諒解されよう。これと同様にし
て、孔部３０の開口部は仕切板３８が固着されたプラグ
部材４０によって閉塞され、孔部３２の開口部は仕切板
４２が固着されたプラグ部材４４によって閉塞される。
位にはプラグ部材３６を嵌着し、このプラグ部材３６に
は孔部２８に臨む仕切板３４が植設される。従って、前
記仕切板３４の先端部が孔部２８の最深部を画成する部
位と離間することによって、孔部２８内には逆Ｕ字状の
流路が画成されることが諒解されよう。これと同様にし
て、孔部３０の開口部は仕切板３８が固着されたプラグ
部材４０によって閉塞され、孔部３２の開口部は仕切板
４２が固着されたプラグ部材４４によって閉塞される。
すなわち、夫々の孔部２８．３０．３２内には逆Ｕ字状
の流路が画成され、この流路に冷媒が流れることによっ
て一層可動型入子１３側の冷却効果を高めることが可能
となる。
の流路が画成され、この流路に冷媒が流れることによっ
て一層可動型入子１３側の冷却効果を高めることが可能
となる。
以上のような構成の可動型入子１３は可動型本体４６に
装着される。すなわち、可動型本体４６には凹部４８が
形成されており、また、第２図に示すように、前記凹部
４８に連通して比較的直径の大きい孔部５０および５２
が穿設されている。そこで、前記可動型本体４６に可動
型入子１３を装着する際には、可動型本体４６と可動型
入子１３との間に断熱材５４を介装して前記可動型入子
１３を凹部４８に嵌合させる。なお、前記断熱材５４は
断熱効果を有するステンレス鋼、石綿あるいは合成樹脂
材等を用いて構成してお（と好適である。さらにまた、
可動型入子１３、断熱材５４、可動型本体４６には、第
１図に示すように、ボルト５６ａ、５６ｂを所定の孔部
を介して可動型本体４６から可動型入子１３に至るまで
挿通し前記可動型入子１３、断熱材５４、可動型本体４
６を緊締する。なお、可動型本体４６に穿設された前記
孔部５０および５２は、第２図に示すように、可動型入
子１３に穿設された孔部２４および２６に連通ずるよう
に構成される。
装着される。すなわち、可動型本体４６には凹部４８が
形成されており、また、第２図に示すように、前記凹部
４８に連通して比較的直径の大きい孔部５０および５２
が穿設されている。そこで、前記可動型本体４６に可動
型入子１３を装着する際には、可動型本体４６と可動型
入子１３との間に断熱材５４を介装して前記可動型入子
１３を凹部４８に嵌合させる。なお、前記断熱材５４は
断熱効果を有するステンレス鋼、石綿あるいは合成樹脂
材等を用いて構成してお（と好適である。さらにまた、
可動型入子１３、断熱材５４、可動型本体４６には、第
１図に示すように、ボルト５６ａ、５６ｂを所定の孔部
を介して可動型本体４６から可動型入子１３に至るまで
挿通し前記可動型入子１３、断熱材５４、可動型本体４
６を緊締する。なお、可動型本体４６に穿設された前記
孔部５０および５２は、第２図に示すように、可動型入
子１３に穿設された孔部２４および２６に連通ずるよう
に構成される。
従って、このように孔部５０と２４および孔部５２と２
６を夫々連通させるためには、断熱材５４に所要の孔部
を穿設しておく。そして、冷媒用管路を構成する管体５
７を孔部５０に挿通し、この管体５７の細く形成された
先端部を孔部２４の内螺子２４ａに螺着して流路接続す
る。これと同様に、孔部５２には管体５９を挿通し、そ
の先端部を孔部２６の内螺子２６ａに接続する。
６を夫々連通させるためには、断熱材５４に所要の孔部
を穿設しておく。そして、冷媒用管路を構成する管体５
７を孔部５０に挿通し、この管体５７の細く形成された
先端部を孔部２４の内螺子２４ａに螺着して流路接続す
る。これと同様に、孔部５２には管体５９を挿通し、そ
の先端部を孔部２６の内螺子２６ａに接続する。
次に、前記可動型本体４６は基台５８に載設される。さ
らに、前記基台５８は図示しないアクチュエータに接続
され、図における鉛直方向に変位可能なように構成され
る。
らに、前記基台５８は図示しないアクチュエータに接続
され、図における鉛直方向に変位可能なように構成され
る。
一方、所定位置に固定される固定型入子１４には従来の
同一サイズの金型における流路よりも直径が比較的大き
く選択さ°れた孔部６０乃至６５がキャビティ１６から
所定間隔離間し且つ平行に穿設される。第１図から容易
に諒解されるように、前記孔部６０乃至６５は可動型入
子１３に画成された孔部１８．２８．３０および３２と
夫々直交する方向に延在している。また、キャビティ１
６に連通ずるように溶湯供給路６８が固定型入子１４に
穿設されている。
同一サイズの金型における流路よりも直径が比較的大き
く選択さ°れた孔部６０乃至６５がキャビティ１６から
所定間隔離間し且つ平行に穿設される。第１図から容易
に諒解されるように、前記孔部６０乃至６５は可動型入
子１３に画成された孔部１８．２８．３０および３２と
夫々直交する方向に延在している。また、キャビティ１
６に連通ずるように溶湯供給路６８が固定型入子１４に
穿設されている。
以上のような構成の固定型入子１４は断熱材７０を介し
て固定型本体７２に固着される。固定型入子１４、断熱
材７０、固定型本体７２の一体化の方法は前記可動型入
子１３、断熱材５４、可動型本体４６の一体化の方法と
同様であり、すなわち、固定型本体７２に形成された凹
部７４に断熱材７０を介して固定型入子１４を嵌合させ
、さらに、ボルト７６乃至７９を図示するように固定型
本体７２から固定型入子１４に至るまで挿通して緊締す
る。また、断熱材７０および固定型本体７２には、前記
孔部６０乃至６５に連通する図示しない孔部が穿設され
、前記孔部に所定の管体を挿入して孔部６０乃至６５に
接続することにより、第３図に示すように、孔部６０−
６１−６２−６３−６４−６５と冷媒が通流する流路を
構成しておく。
て固定型本体７２に固着される。固定型入子１４、断熱
材７０、固定型本体７２の一体化の方法は前記可動型入
子１３、断熱材５４、可動型本体４６の一体化の方法と
同様であり、すなわち、固定型本体７２に形成された凹
部７４に断熱材７０を介して固定型入子１４を嵌合させ
、さらに、ボルト７６乃至７９を図示するように固定型
本体７２から固定型入子１４に至るまで挿通して緊締す
る。また、断熱材７０および固定型本体７２には、前記
孔部６０乃至６５に連通する図示しない孔部が穿設され
、前記孔部に所定の管体を挿入して孔部６０乃至６５に
接続することにより、第３図に示すように、孔部６０−
６１−６２−６３−６４−６５と冷媒が通流する流路を
構成しておく。
固定型本体７２の上面からはブツシュ部材８２を嵌入し
、このブツシュ部材８２を固定型入子１４に穿設された
孔部８４に嵌着する。この場合、ブツシュ部材８２内に
形成されたスプル８６は前記溶湯供給路６８に連通ずる
。固定型本体７２の上面部には板状部材８８が固着され
、この板状部材８８にロケートリング９２が嵌着される
。前記ロケートリング９２にはノズル部材９４が挿通さ
れ、このノズル部材９４の噴出口が前記スプル８６に連
通ずるように構成される。
、このブツシュ部材８２を固定型入子１４に穿設された
孔部８４に嵌着する。この場合、ブツシュ部材８２内に
形成されたスプル８６は前記溶湯供給路６８に連通ずる
。固定型本体７２の上面部には板状部材８８が固着され
、この板状部材８８にロケートリング９２が嵌着される
。前記ロケートリング９２にはノズル部材９４が挿通さ
れ、このノズル部材９４の噴出口が前記スプル８６に連
通ずるように構成される。
なお、当該金型ｌＯにおいて、可動型１１に成形品を可
動型入子１３から離脱させるための突出機構を内設すれ
ば、一層好適である。
動型入子１３から離脱させるための突出機構を内設すれ
ば、一層好適である。
本発明に係る金型は基本的には以上のように構成される
ものであり、次に、その作用並びに効果について説明す
る。
ものであり、次に、その作用並びに効果について説明す
る。
先ず、第２図において、矢印Ｅで示すように、管体５７
を介して孔部２４に大量の温水を連続的に供給し、これ
と同時に、第３図において矢印Ｆで示すように、孔部６
０に同じく大量の温水を連続的に供給する。この場合、
可動型入子１３および固定型入子１４の温度がキャビテ
ィ１６に射出注入される溶融樹脂を固化出来る範囲内の
温度となるように、前記温水の温度を設定しておく。
を介して孔部２４に大量の温水を連続的に供給し、これ
と同時に、第３図において矢印Ｆで示すように、孔部６
０に同じく大量の温水を連続的に供給する。この場合、
可動型入子１３および固定型入子１４の温度がキャビテ
ィ１６に射出注入される溶融樹脂を固化出来る範囲内の
温度となるように、前記温水の温度を設定しておく。
すなわち、前記温水の温度は樹脂の性質に対応させて選
択されるべきものであるが、−Ｃ的には、成形品の取り
出し温度である３０℃〜１００℃程度の温水を用いると
溶融樹脂を好適に固化させ且つ品質の良好性が確保出来
る。さらに、可動型入子１３および固定型入子１４の内
部に複数の孔部を穿設することによって構成された流路
はその直径が比較的大きく選択されているため、大量の
温水を連続的に供給することが可能となっている。
択されるべきものであるが、−Ｃ的には、成形品の取り
出し温度である３０℃〜１００℃程度の温水を用いると
溶融樹脂を好適に固化させ且つ品質の良好性が確保出来
る。さらに、可動型入子１３および固定型入子１４の内
部に複数の孔部を穿設することによって構成された流路
はその直径が比較的大きく選択されているため、大量の
温水を連続的に供給することが可能となっている。
この場合、可動型入子１３においては、管体５７を介し
て供給された温水は孔部２４−１８−２８−１８−３０
−１８−３２−１８−２６と通流する。その際、孔部２
８．３０．３２では、第１図に示すように、逆Ｕ字状の
流路を温水が通流する。なお、孔部２６から矢印Ｇ（第
２図参照）で示すように管体５９を介して外部に流出す
る温水を図示しないタンク内に還流させ、この還流され
た温水を温度調節した上で再び管体５７を介して孔部２
４に供給するよう再循環流路を構成しておけば、水の使
用量の節減が達成され好適である。
て供給された温水は孔部２４−１８−２８−１８−３０
−１８−３２−１８−２６と通流する。その際、孔部２
８．３０．３２では、第１図に示すように、逆Ｕ字状の
流路を温水が通流する。なお、孔部２６から矢印Ｇ（第
２図参照）で示すように管体５９を介して外部に流出す
る温水を図示しないタンク内に還流させ、この還流され
た温水を温度調節した上で再び管体５７を介して孔部２
４に供給するよう再循環流路を構成しておけば、水の使
用量の節減が達成され好適である。
また、固定型入子１４において、孔部６０に供給された
温水は孔部６１−６２−６３−６４−６５と通流して、
第３図の矢印Ｈで示すように固定型入子１４から外部へ
と流出する。この外部に流出するｌ温水を前記の場合と
同様に温度調節した後、再び固定型入子１４内の流路に
再循環させる。さらに、この場合、可動型入子１３およ
び固定型入子１４の内部の流路に通流させる温水が連続
した一つの循環流路を通流するように構成しておくこと
も可能であることは容易に諒解されよう。
温水は孔部６１−６２−６３−６４−６５と通流して、
第３図の矢印Ｈで示すように固定型入子１４から外部へ
と流出する。この外部に流出するｌ温水を前記の場合と
同様に温度調節した後、再び固定型入子１４内の流路に
再循環させる。さらに、この場合、可動型入子１３およ
び固定型入子１４の内部の流路に通流させる温水が連続
した一つの循環流路を通流するように構成しておくこと
も可能であることは容易に諒解されよう。
従って、可動型入子１３および固定型入子１４の内部に
は大量の温水が通流し、しかも、可動型入子１３および
固定型入子１４は熱伝導率の高い部材で形成されている
ため、可動型入子１３、固定型入子１４の型温は全体的
に均一である。
は大量の温水が通流し、しかも、可動型入子１３および
固定型入子１４は熱伝導率の高い部材で形成されている
ため、可動型入子１３、固定型入子１４の型温は全体的
に均一である。
なお、このように、冷媒としての冷却水は可動型入子１
３並びに固定型入子１４に画成された冷媒用流路を通流
するが、前記のように、可動型入子１３に形成された冷
媒用流路と固定型入子１４に形成された冷媒用流路とは
互いに直交するように構成されているために、キャビテ
ィ１６によって形成される成形品に均一な冷却効果を付
与することが可能となる。
３並びに固定型入子１４に画成された冷媒用流路を通流
するが、前記のように、可動型入子１３に形成された冷
媒用流路と固定型入子１４に形成された冷媒用流路とは
互いに直交するように構成されているために、キャビテ
ィ１６によって形成される成形品に均一な冷却効果を付
与することが可能となる。
次に、第１図の矢印Ｉで示すようにノズル部材９４を介
してスプル８６、溶湯供給路６８内に加熱溶融された樹
脂を圧入する。このような場合の溶融樹脂の温度は樹脂
の種類等に対応して種々選択されるが、一般的には２０
０℃前後から３００°Ｃ以下程度である。そこで、ノズ
ル部材９４、スプル８６、溶湯供給路６８を介して圧入
された溶融樹脂はキャビティ１６内に満たされる。その
際、可動型入子１３および固定型入子１４は成形品取り
出し温度に設定された温水によって適度に温められた。
してスプル８６、溶湯供給路６８内に加熱溶融された樹
脂を圧入する。このような場合の溶融樹脂の温度は樹脂
の種類等に対応して種々選択されるが、一般的には２０
０℃前後から３００°Ｃ以下程度である。そこで、ノズ
ル部材９４、スプル８６、溶湯供給路６８を介して圧入
された溶融樹脂はキャビティ１６内に満たされる。その
際、可動型入子１３および固定型入子１４は成形品取り
出し温度に設定された温水によって適度に温められた。
状態にあるため、キャビティ１６内に先に到達した溶融
樹脂が必要以上に急激に冷却されることはない。このた
め、キャビティ１６内における溶融樹脂の流動性がよく
、キャビティ１６内への溶融樹脂の正大作業は確実且つ
容易に達成される。
樹脂が必要以上に急激に冷却されることはない。このた
め、キャビティ１６内における溶融樹脂の流動性がよく
、キャビティ１６内への溶融樹脂の正大作業は確実且つ
容易に達成される。
このように、キャビティ１６内に充填された溶融樹脂は
温水によって好適な温度となっている可動型入子１３お
よび固定型入子１４により冷却される。この場合、可動
型入子１３および固定型入子１４は熱伝導率が高いため
、前記溶融樹脂に対する冷却は均等に行われ、従って、
キャビティ１６内で固化して成形品となる樹脂に内部応
力が残存することはなく、また、歪みおよび割れ等が発
生することもない。
温水によって好適な温度となっている可動型入子１３お
よび固定型入子１４により冷却される。この場合、可動
型入子１３および固定型入子１４は熱伝導率が高いため
、前記溶融樹脂に対する冷却は均等に行われ、従って、
キャビティ１６内で固化して成形品となる樹脂に内部応
力が残存することはなく、また、歪みおよび割れ等が発
生することもない。
溶融樹脂が冷却固化された後は、基台５８に接続された
図示しないアクチュエータを駆動することにより可動型
１１を矢印Ｂ方向に変位させて型開きを行い、固化した
成形品を取り出す。
図示しないアクチュエータを駆動することにより可動型
１１を矢印Ｂ方向に変位させて型開きを行い、固化した
成形品を取り出す。
成形品取り出し後は、再び金型１０を次なる成形工程に
待機させる。すなわち、前記アクチュエータを駆動させ
ることにより、可動型１１を矢印Ａ方向に変位させて第
１図に示すような型締め状態を得た後、再びキャビティ
１６内への溶融樹脂の充填作業を実行すれば、新たな成
形品が得られる。そして、このように射出成形作業を連
続的に繰り返す場合にも、可動型入子１３および固定型
入子１４内には大量の温水が通流しており、しかも、前
記可動型入子１３および固定型入子１４自体は熱伝導性
が極めて良好であるため、溶融樹脂から伝達された熱は
冷却媒体としての温水との間で熱交換される。従って、
可動型入子１３および固定型入子１４が所定温度以上に
達することなく、好適な射出成形作業を繰り返すことが
可能である。
待機させる。すなわち、前記アクチュエータを駆動させ
ることにより、可動型１１を矢印Ａ方向に変位させて第
１図に示すような型締め状態を得た後、再びキャビティ
１６内への溶融樹脂の充填作業を実行すれば、新たな成
形品が得られる。そして、このように射出成形作業を連
続的に繰り返す場合にも、可動型入子１３および固定型
入子１４内には大量の温水が通流しており、しかも、前
記可動型入子１３および固定型入子１４自体は熱伝導性
が極めて良好であるため、溶融樹脂から伝達された熱は
冷却媒体としての温水との間で熱交換される。従って、
可動型入子１３および固定型入子１４が所定温度以上に
達することなく、好適な射出成形作業を繰り返すことが
可能である。
なお、可動型入子１３と可動型本体４６との間に断熱材
５４を介装し、さらに、固定型入子１４と固定型本体７
２との間に断熱材７０を介装しているため、溶融樹脂か
らの熱が可動型本体４６および固定型本体７２に大量に
伝達されることもなく、この結果、金型１０の外側面が
異常に高温化することはない。
５４を介装し、さらに、固定型入子１４と固定型本体７
２との間に断熱材７０を介装しているため、溶融樹脂か
らの熱が可動型本体４６および固定型本体７２に大量に
伝達されることもなく、この結果、金型１０の外側面が
異常に高温化することはない。
本発明によれば、以上のようにキャビティを画成する可
動型入子および固定型入子からなる成形型を熱伝導率の
高い部材で形成すると共に、当該成形型内に成形品取り
出し温度と略同−の温度の温水を冷却媒体として大量に
通流している。このため、成形型の温度は全体的に均一
となり、成形型内に画成されたキャビティに充填される
溶融樹脂はこの大量の冷却媒体によって比較的短時間で
効果的に冷却される。さらに、溶融樹脂に対する冷却作
用が均等に行われるため、成形品の品質の一層の向上を
図ることが可能であり、不良発生率を低減することが出
来る。
動型入子および固定型入子からなる成形型を熱伝導率の
高い部材で形成すると共に、当該成形型内に成形品取り
出し温度と略同−の温度の温水を冷却媒体として大量に
通流している。このため、成形型の温度は全体的に均一
となり、成形型内に画成されたキャビティに充填される
溶融樹脂はこの大量の冷却媒体によって比較的短時間で
効果的に冷却される。さらに、溶融樹脂に対する冷却作
用が均等に行われるため、成形品の品質の一層の向上を
図ることが可能であり、不良発生率を低減することが出
来る。
しかも、前記のように成形型は熱伝導率が高いため、そ
の成形型内に通流させる冷却媒体の温度によって当該成
形型を短時間で適切な温度にすることが出来る。従って
、成形工程を間欠的に行う場合にも成形型の初期温度設
定を容易に行うことが可能であり、安定した品質の成形
品を当初から製造することが出来る。さらにまた、成形
型内に通流させる冷却媒体は温水であるため溶融樹脂が
必要以上に急冷されることがなく、この結果、溶融樹脂
のゲート並びにキャビティ内の流動抵抗が低く、従って
、溶融樹脂の射出圧力をある程度低下させた場合でも当
該溶融樹脂をキャビティ全体に行き渡らせることが可能
となり、高品質の成形品が得られる。このように、本発
明に係る金型およびその温度制御方法は成形サイクルの
時間短縮を可能とし、成形品の品質が向上される等、種
々の効果が得られる。
の成形型内に通流させる冷却媒体の温度によって当該成
形型を短時間で適切な温度にすることが出来る。従って
、成形工程を間欠的に行う場合にも成形型の初期温度設
定を容易に行うことが可能であり、安定した品質の成形
品を当初から製造することが出来る。さらにまた、成形
型内に通流させる冷却媒体は温水であるため溶融樹脂が
必要以上に急冷されることがなく、この結果、溶融樹脂
のゲート並びにキャビティ内の流動抵抗が低く、従って
、溶融樹脂の射出圧力をある程度低下させた場合でも当
該溶融樹脂をキャビティ全体に行き渡らせることが可能
となり、高品質の成形品が得られる。このように、本発
明に係る金型およびその温度制御方法は成形サイクルの
時間短縮を可能とし、成形品の品質が向上される等、種
々の効果が得られる。
以上、本発明について好適な実施例を挙げて説明したが
、本発明はこの実施例に限定されるものではなく、例え
ば、冷却媒体としては水以外の油等の流体を採用するこ
とも出来る等、本発明の要旨を逸脱しない範囲において
種々の改良並びに設計の変更が可能なことは勿論である
。
、本発明はこの実施例に限定されるものではなく、例え
ば、冷却媒体としては水以外の油等の流体を採用するこ
とも出来る等、本発明の要旨を逸脱しない範囲において
種々の改良並びに設計の変更が可能なことは勿論である
。
第１図は本発明に係る金型の一部縦断面図、第２図は第
１図のｎ−ｎ線断面図、 第３図は第１図の金型における冷却媒体用の流路を平面
図的に示した説明図である。
１図のｎ−ｎ線断面図、 第３図は第１図の金型における冷却媒体用の流路を平面
図的に示した説明図である。
Claims (4)
- （１）供給される溶融材料を冷却固化して成形品を成形
するための可動型と固定型とからなる金型において、可
動型は可動型本体と前記可動型本体に一体化される可動
型入子とを含み、一方、固定型は固定型本体と前記固定
型本体に一体化される固定型入子とを含み、前記可動型
入子と固定型入子により成形品を形成するキャビテイを
画成すると共に、前記可動型入子と固定型入子とを夫々
可動型本体並びに固定型本体よりも熱伝導率の高い部材
で構成し、さらに、前記可動型入子と固定型入子の夫々
に冷却媒体を通流させて溶融材料を強制的に冷却する冷
媒用流路を画成することを特徴とする金型。 - （２）特許請求の範囲第１項記載の金型において、可動
型入子と可動型本体との間には第１の断熱材が介装され
、固定型入子と固定型本体との間には第２の断熱材が介
装されてなる金型。 - （３）可動型本体と一体化され且つ前記可動型本体より
も熱伝導率の高い部材からなる可動型入子と、固定型本
体と一体化され且つ前記固定型本体よりも熱伝導率の高
い部材からなる固定型入子とを互いに型締めすることに
より成形品用キャビテイを画成し、前記キャビテイに溶
融材料を注湯し、次いで、可動型本体を固定型本体から
離間させることにより可動型入子と固定型入子との型開
きを行い、キャビテイ内で固化した成形品を取り出し、
この間、前記可動型入子と固定型入子の夫々に形成され
た冷却媒体用流路に略成形品取り出し温度に設定された
冷却媒体を通流させて前記キャビテイの溶融材料を強制
的に冷却固化することを特徴とする金型の温度制御方法
。 - （４）特許請求の範囲第３項記載の方法において、冷却
媒体は水または油からなり、前記水または油は成形品取
り出し温度である３０℃乃至１００℃に加温されて冷却
媒体用流路に供給されてなる金型の温度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25961285A JPS62117716A (ja) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | 金型およびその温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25961285A JPS62117716A (ja) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | 金型およびその温度制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62117716A true JPS62117716A (ja) | 1987-05-29 |
Family
ID=17336503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25961285A Pending JPS62117716A (ja) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | 金型およびその温度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62117716A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0215321U (ja) * | 1988-07-15 | 1990-01-31 | ||
| JPH0486212A (ja) * | 1990-07-31 | 1992-03-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金型 |
| US5363900A (en) * | 1992-04-16 | 1994-11-15 | Thyssen Guss Ag | Steel mold especially for permanent mold casting of metal |
| EP0659533A1 (en) * | 1993-12-22 | 1995-06-28 | Sumitomo Heavy Industries, Ltd | Injection mold |
| JP2002239684A (ja) * | 2001-02-14 | 2002-08-27 | Honda Motor Co Ltd | 金型冷却構造 |
| JP2002283355A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-03 | Toray Ind Inc | 樹脂成形金型 |
| EP1500445A2 (fr) * | 2003-07-22 | 2005-01-26 | Alpha 3D | Moule métallique de grande dimension |
| JP2007320168A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Daiho Industrial Co Ltd | 成形金型 |
| JP2013240999A (ja) * | 2012-04-23 | 2013-12-05 | Toyota Auto Body Co Ltd | 射出成形装置及び補強リブ押出し装置 |
| JP2015520050A (ja) * | 2011-05-20 | 2015-07-16 | ザ プロクター アンド ギャンブルカンパニー | 高生産性射出成形機を作動する方法 |
| CN106825494A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-06-13 | 苏州工业职业技术学院 | 一种含侧分型机构的手动式压铸模具 |
| CN106914600A (zh) * | 2017-02-21 | 2017-07-04 | 苏州工业职业技术学院 | 一种压铸模具及压铸方法 |
| CN108973034A (zh) * | 2018-09-01 | 2018-12-11 | 苏州百盛精密工业有限公司 | 集成式冷却分流块及其生产工艺 |
| KR102546413B1 (ko) * | 2022-08-31 | 2023-06-23 | (주)대림산업 | 체결면 널링구조 인슐레이터 브라켓 금형 |
-
1985
- 1985-11-18 JP JP25961285A patent/JPS62117716A/ja active Pending
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0215321U (ja) * | 1988-07-15 | 1990-01-31 | ||
| JPH0540984Y2 (ja) * | 1988-07-15 | 1993-10-18 | ||
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| CN106914600A (zh) * | 2017-02-21 | 2017-07-04 | 苏州工业职业技术学院 | 一种压铸模具及压铸方法 |
| CN106825494A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-06-13 | 苏州工业职业技术学院 | 一种含侧分型机构的手动式压铸模具 |
| CN108973034A (zh) * | 2018-09-01 | 2018-12-11 | 苏州百盛精密工业有限公司 | 集成式冷却分流块及其生产工艺 |
| KR102546413B1 (ko) * | 2022-08-31 | 2023-06-23 | (주)대림산업 | 체결면 널링구조 인슐레이터 브라켓 금형 |
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