JPS6156702A - Ｈ形鋼の粗圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼の粗圧延方法Info
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- JPS6156702A JPS6156702A JP17813984A JP17813984A JPS6156702A JP S6156702 A JPS6156702 A JP S6156702A JP 17813984 A JP17813984 A JP 17813984A JP 17813984 A JP17813984 A JP 17813984A JP S6156702 A JPS6156702 A JP S6156702A
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は矩形断面のスラブからＨ形鋼の中間粗圧延材を
熱間圧延する方法に関するものである。
熱間圧延する方法に関するものである。
（従来の技術）
近時、Ｈ形鋼を圧延によって製造する場合、素材として
連続鋳造で鋳造さ几た矩形断面スラブ（以下単にスラブ
と云う）が多用さ几るようになった。すなわち、従来の
鋼塊から分塊圧延によって粗形鋼片を製造する手段に対
して、スラブは連続鋳造で容易（二製造可能であり、コ
スト削減、工程の短縮効果があるためである。
連続鋳造で鋳造さ几た矩形断面スラブ（以下単にスラブ
と云う）が多用さ几るようになった。すなわち、従来の
鋼塊から分塊圧延によって粗形鋼片を製造する手段に対
して、スラブは連続鋳造で容易（二製造可能であり、コ
スト削減、工程の短縮効果があるためである。
スラブを素材として中間圧延材に圧延する手段は各種提
案さ几ているが、一定の厚み、幅のスラブからいかにウ
ェブ高さ、あるいはフランジ幅の異なるＨ形鋼製品を多
種類造り分けるかが共通の狙いとなっている。
案さ几ているが、一定の厚み、幅のスラブからいかにウ
ェブ高さ、あるいはフランジ幅の異なるＨ形鋼製品を多
種類造り分けるかが共通の狙いとなっている。
例えば特公昭５８−３７０４２号公報に示さｔ’ｓた技
術は、スラブのフランジ相当側面を割り広げ圧延し之の
ち、ウェブ押圧膨出部の両側にフランジと接触しない深
溝を有するロール対でウェブを圧下しフランジ部へのメ
タルフローを行なわしめることによって、厚みの薄いス
ラブから広幅フランジのＩ］形鋼をノぞス回数を少なく
、かつクロップ長さを短かく製造する手段を提供したも
のである。
術は、スラブのフランジ相当側面を割り広げ圧延し之の
ち、ウェブ押圧膨出部の両側にフランジと接触しない深
溝を有するロール対でウェブを圧下しフランジ部へのメ
タルフローを行なわしめることによって、厚みの薄いス
ラブから広幅フランジのＩ］形鋼をノぞス回数を少なく
、かつクロップ長さを短かく製造する手段を提供したも
のである。
しかしながら、この従来法の難点は、ロール孔型へ被圧
延材を誘導する際の左右方向の位置決めに際しフランジ
側面が孔型によって規制さ几ていない几め、前記ウェブ
押圧膨出部と被圧延材の左右方向中心を精度良く維持し
ないと、押圧部に段付が生じたジ、断面プロフィールが
左右対称（二ならない場合があることであった。
延材を誘導する際の左右方向の位置決めに際しフランジ
側面が孔型によって規制さ几ていない几め、前記ウェブ
押圧膨出部と被圧延材の左右方向中心を精度良く維持し
ないと、押圧部に段付が生じたジ、断面プロフィールが
左右対称（二ならない場合があることであった。
また、一定の幅寸法のスラブからできるだけウェブ高さ
の大きい製品全製造しようとする場合、前記従来技術で
は充分な延伸が得らｎｙかった。
の大きい製品全製造しようとする場合、前記従来技術で
は充分な延伸が得らｎｙかった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、一定の幅寸法のスラブから、可能な限りウェ
ブ高の大きいＨ形鋼用中間粗圧延材を、幅方向の中心位
置を正確にロール孔型に誘導しつつ圧延する方法を提供
することを目的とする。
ブ高の大きいＨ形鋼用中間粗圧延材を、幅方向の中心位
置を正確にロール孔型に誘導しつつ圧延する方法を提供
することを目的とする。
（問題点を解決するための手段、作用）前述の目的は、
本発明（＝おいては、矩形断面スラブからＨ形鋼中間粗
圧延材を圧延するに際し、フランジ対応部を割り広げる
エツジング圧延とウェブ対応部を王下しウェブ高さを増
加せしめるウェブ圧延とを複数回交互（二行うＨ形鋼の
粗圧延法において、前記ウェブ圧延時にウェブ押圧部の
幅方向中央に凹溝を有する造形孔型でウェブ部に誘導突
条を形成し、次回のウェブ圧延で前記誘導突条を前記凹
溝に係合しつつ圧延することを特徴とするＩ−１形鋼の
粗圧延法によって達成さ几る。
本発明（＝おいては、矩形断面スラブからＨ形鋼中間粗
圧延材を圧延するに際し、フランジ対応部を割り広げる
エツジング圧延とウェブ対応部を王下しウェブ高さを増
加せしめるウェブ圧延とを複数回交互（二行うＨ形鋼の
粗圧延法において、前記ウェブ圧延時にウェブ押圧部の
幅方向中央に凹溝を有する造形孔型でウェブ部に誘導突
条を形成し、次回のウェブ圧延で前記誘導突条を前記凹
溝に係合しつつ圧延することを特徴とするＩ−１形鋼の
粗圧延法によって達成さ几る。
以下、添付図面を用いて詳細に説明する。
第２図は本発明方法の第１工程を示し、スラブ素材１は
頂角αｌの楔状突部２ａを有するエツジング孔型２で７
ランノ相当側面１ａを割り広げ圧延さ几（工程（イ））
、続いて前記頂角α１より大きい頂角α２（二形成さ几
た楔状突部２ａ”ｅ有するエツジング孔型２′でさらに
フランジ相当側面１ａ’ｊｚ大きく割り広げ（工程（ロ
））、圧延終了後の圧延材１２はいわゆるトングボーン
状断面となり、第１工程最終パスでの圧延材１２のウェ
ブ高さＡ１は第２工程で使用する造形孔型の全幅寸法（
二はぼ等しく仕上げる。なおエツジング孔型の底幅Ｂ１
は、後述する中間粗圧延材の最終仕上フランジ幅と等し
く設定しである。
頂角αｌの楔状突部２ａを有するエツジング孔型２で７
ランノ相当側面１ａを割り広げ圧延さ几（工程（イ））
、続いて前記頂角α１より大きい頂角α２（二形成さ几
た楔状突部２ａ”ｅ有するエツジング孔型２′でさらに
フランジ相当側面１ａ’ｊｚ大きく割り広げ（工程（ロ
））、圧延終了後の圧延材１２はいわゆるトングボーン
状断面となり、第１工程最終パスでの圧延材１２のウェ
ブ高さＡ１は第２工程で使用する造形孔型の全幅寸法（
二はぼ等しく仕上げる。なおエツジング孔型の底幅Ｂ１
は、後述する中間粗圧延材の最終仕上フランジ幅と等し
く設定しである。
次に、第１図は第２工程で使用する造形孔型を示し、第
１工程圧延後の圧延材姿勢を９０’％ｓ回して圧延する
。この造形孔型は左右対称の位置にフランツ対応孔型３
と、幅方向中央にウェブ押圧膨出部４（以下単にウェブ
押圧部と云う）が、またこのウェブ押圧部４の中央（＝
は凹溝５が形成さ几ている。
１工程圧延後の圧延材姿勢を９０’％ｓ回して圧延する
。この造形孔型は左右対称の位置にフランツ対応孔型３
と、幅方向中央にウェブ押圧膨出部４（以下単にウェブ
押圧部と云う）が、またこのウェブ押圧部４の中央（＝
は凹溝５が形成さ几ている。
左右の７ランジ対応孔型３の側壁３ａ間の全幅Ｗｏは、
前述のように第１工程最終）々ス後のウェブ高さＡ１と
の関係で予め決定しであるが、その要点はこの造形孔型
に圧延材１２を辱く際、圧延材１２のフランジ外面が前
記孔型の側壁３ａに規制さ几つつ誘導可能に設定し友と
ころにある。従って孔型の全幅Ｗｏと圧延材のウェブ高
さＡ、との関係はＷ。≧Ａ、で、かつＷｏとＡ４の差は
できるだけ小さくなるよう（＝第１工程の仕上寸法を維
持するのが望ましい。
前述のように第１工程最終）々ス後のウェブ高さＡ１と
の関係で予め決定しであるが、その要点はこの造形孔型
に圧延材１２を辱く際、圧延材１２のフランジ外面が前
記孔型の側壁３ａに規制さ几つつ誘導可能に設定し友と
ころにある。従って孔型の全幅Ｗｏと圧延材のウェブ高
さＡ、との関係はＷ。≧Ａ、で、かつＷｏとＡ４の差は
できるだけ小さくなるよう（＝第１工程の仕上寸法を維
持するのが望ましい。
凹溝５はウェブ押圧部゛４の外周に刻設さ几た溝であり
、その形状は第５図（イ）の例では底部中央に若干のふ
くらみ５ａを設け、深さ１１、幅ａの凹溝としている。
、その形状は第５図（イ）の例では底部中央に若干のふ
くらみ５ａを設け、深さ１１、幅ａの凹溝としている。
この凹溝５は被圧延材のウェブ中央部に凹溝の形状に対
応する誘導突条１３ａ（斜線で示す部分）を形成し、後
述する第４工程での誘導を円滑（二行なうためのもので
あり、突条１３ａの面積ａｈは造形孔型のウェブ押圧部
幅Ｗ１と第１工程最終・ξス後のウェブ厚ｔで定まる固
ｆＪ（仮想線で示す矩形部分）に対し２％以」二あ几は
目的は達せら几ることが実験（二より確認さ１した。２
％未満では第４工程のウェブ圧下によって生じるウェブ
高さ方向のスラスト力を支持できず、圧延拐に曲がりが
発生することがある。この面積比の上限は特に限定しな
いが、本来の目的が誘導のための突状形成（二あるので
、極端に大き過ぎると本発明の対象とする粗圧延工程よ
り後のユニ・２−サル圧延工程での圧下に不具合を生じ
るので、実用的な範囲として５〜６にが適当である。な
お凹溝の形状は上述の目的が達成さｆｆば、例えば第５
図（ｏ）の台形状あるいは第５図（ハ）の略楕円状を採
用してもよい。
応する誘導突条１３ａ（斜線で示す部分）を形成し、後
述する第４工程での誘導を円滑（二行なうためのもので
あり、突条１３ａの面積ａｈは造形孔型のウェブ押圧部
幅Ｗ１と第１工程最終・ξス後のウェブ厚ｔで定まる固
ｆＪ（仮想線で示す矩形部分）に対し２％以」二あ几は
目的は達せら几ることが実験（二より確認さ１した。２
％未満では第４工程のウェブ圧下によって生じるウェブ
高さ方向のスラスト力を支持できず、圧延拐に曲がりが
発生することがある。この面積比の上限は特に限定しな
いが、本来の目的が誘導のための突状形成（二あるので
、極端に大き過ぎると本発明の対象とする粗圧延工程よ
り後のユニ・２−サル圧延工程での圧下に不具合を生じ
るので、実用的な範囲として５〜６にが適当である。な
お凹溝の形状は上述の目的が達成さｆｆば、例えば第５
図（ｏ）の台形状あるいは第５図（ハ）の略楕円状を採
用してもよい。
第２工程圧延終了後、ウェブ中央部に誘導突条１３ａが
形成さ几た中間圧延材１３が得ら几る。
形成さ几た中間圧延材１３が得ら几る。
第３工程では、第３図で示すよう（二前述の第１工程で
使用したエツジング孔型２′で前記中間圧延材１３を９
００転回し、再度ウェブ高さ方向にエツジングしてフラ
ンジ部Ｆの断面積を増加させる。
使用したエツジング孔型２′で前記中間圧延材１３を９
００転回し、再度ウェブ高さ方向にエツジングしてフラ
ンジ部Ｆの断面積を増加させる。
この第３工程の最終）ξスで圧延材１４のフランジ幅は
エツジング孔型２′の底幅Ｂ、と等しくなジ、ウェブ高
さＡ２の中間圧延材１４を得る。
エツジング孔型２′の底幅Ｂ、と等しくなジ、ウェブ高
さＡ２の中間圧延材１４を得る。
次（二、第４工程は第４図（イ）に示すように中間圧延
材１４を９０°転回し、第２工程で用いた造形孔型によ
りウェブ圧下全行なう。すなわち、中間圧延材１４の誘
導突条１３ａを凹溝５に係合させつつ複数回圧下するこ
と（二よりウェブの肉量は幅方向に移動し、最終パスで
は第４図（ロ）で示す所望のウェブ高さＡ３の中間粗圧
延材１５＆得ることができる。
材１４を９０°転回し、第２工程で用いた造形孔型によ
りウェブ圧下全行なう。すなわち、中間圧延材１４の誘
導突条１３ａを凹溝５に係合させつつ複数回圧下するこ
と（二よりウェブの肉量は幅方向に移動し、最終パスで
は第４図（ロ）で示す所望のウェブ高さＡ３の中間粗圧
延材１５＆得ることができる。
なお、本発明方法では、前述の第１工程の側面：１
エツジング圧延の前にスラブのウェブ対応面（＝誘導突
条を形成することも可能である。第６図（イ）、（ロ）
、（ハ）はその圧延工程を示し、第６図（イ］ではスラ
ブ１に造形孔型により誘導突条１３ａを形成し、この後
第６図（Ｏ）、（ハ）の順でエツジング孔型２でフラン
ツ相当側面を割り広げ、さらにエツジング孔型２′で大
きく割り広げる。以後は第４工程として説明した第４図
（イ）の造形孔型によジ誘導突条１３ａで案内しつつウ
ェブの抑圧を行なう。
エツジング圧延の前にスラブのウェブ対応面（＝誘導突
条を形成することも可能である。第６図（イ）、（ロ）
、（ハ）はその圧延工程を示し、第６図（イ］ではスラ
ブ１に造形孔型により誘導突条１３ａを形成し、この後
第６図（Ｏ）、（ハ）の順でエツジング孔型２でフラン
ツ相当側面を割り広げ、さらにエツジング孔型２′で大
きく割り広げる。以後は第４工程として説明した第４図
（イ）の造形孔型によジ誘導突条１３ａで案内しつつウ
ェブの抑圧を行なう。
（実施例）
第１表は幅１３５０＋ｎ＋ｎ１厚２５０ｍｍのスラブ素
材を本発明法（二より圧延してウェブ高さ１１４０ｍｍ
、フランジ幅３７５ｍＪ１１、ウェブ厚８５鮒、フラン
、？厚１４０Ｗａｎのトングボーン状！−１形鋼中間粗
玉延材（１−１９００ｘ３００サイズ製品に対応）を得
たノξススケジュールの例であり、従来法ではスラブ幅
が少なくとも１５６０ｍｍは必要てらったの（二対し、
素材スラブの幅は２１０朋削減さ几た。
材を本発明法（二より圧延してウェブ高さ１１４０ｍｍ
、フランジ幅３７５ｍＪ１１、ウェブ厚８５鮒、フラン
、？厚１４０Ｗａｎのトングボーン状！−１形鋼中間粗
玉延材（１−１９００ｘ３００サイズ製品に対応）を得
たノξススケジュールの例であり、従来法ではスラブ幅
が少なくとも１５６０ｍｍは必要てらったの（二対し、
素材スラブの幅は２１０朋削減さ几た。
またＨ８００Ｘ３００サイズの製品に対応する従来のス
ラブ幅は１４５０ｍｍ必要であったのに対し、本発明に
よると１２５０ｍｍ幅で可能となつ之。
ラブ幅は１４５０ｍｍ必要であったのに対し、本発明に
よると１２５０ｍｍ幅で可能となつ之。
第 １ 裟゛
（発明の効果）
本発明方法によ几ば、一定のスラブ幅から従来の圧延法
に比較して格段にウェブ高さの大きい中間粗圧材が得ら
几、特にウェブ押圧時の誘導が適確に行なわ几るので圧
延中の曲が９を生じることなく断面形状も優几ている。
に比較して格段にウェブ高さの大きい中間粗圧材が得ら
几、特にウェブ押圧時の誘導が適確に行なわ几るので圧
延中の曲が９を生じることなく断面形状も優几ている。
従って連続鋳造時のスラブ幅が限定さ几てい之り、加熱
炉能力、搬送設備あるいは圧延機のロールリフト等の制
約がある場合の実用的な効果は太きい。
炉能力、搬送設備あるいは圧延機のロールリフト等の制
約がある場合の実用的な効果は太きい。
第１図は本発明における造形孔型と被圧延材の関連を示
す主要説明図、第２図は本発明第１工程の圧延順を示す
説明図、第３図は同じく第３工程の説明図、第４図（イ
）、（ロ）は第４工程の説明図、第５図（イ）は第１図
の要部拡大図、第５図（ロ）、ｅ９は凹溝の他の実施例
部分図、第６図（イ）、（ロ）、ＣＳＩは本発明の異な
る圧延工程の説明図である。 １ニスラブ、２．２’：エツジング孔型、２ａ、２ａ’
：楔状突部、３゛フランジ対応孔型、４：ウェブ押圧部
、５．凹溝、１２，１３，１４，１５ ：圧延材、１３
ａ゛誘導突条。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
す主要説明図、第２図は本発明第１工程の圧延順を示す
説明図、第３図は同じく第３工程の説明図、第４図（イ
）、（ロ）は第４工程の説明図、第５図（イ）は第１図
の要部拡大図、第５図（ロ）、ｅ９は凹溝の他の実施例
部分図、第６図（イ）、（ロ）、ＣＳＩは本発明の異な
る圧延工程の説明図である。 １ニスラブ、２．２’：エツジング孔型、２ａ、２ａ’
：楔状突部、３゛フランジ対応孔型、４：ウェブ押圧部
、５．凹溝、１２，１３，１４，１５ ：圧延材、１３
ａ゛誘導突条。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
Claims (1)
- （１）矩形断面スラブからＨ形鋼中間粗圧延材を圧延す
るに際し、フランジ対応部を割り広げるエッジング圧延
とウェブ対応部を圧下しウェブ高さを増加せしめるウェ
ブ圧延とを複数回交互に行うＨ形鋼の粗圧延法において
、前記ウェブ圧延時にウェブ押圧部の幅方向中央に凹溝
を有する造形孔型でウェブ部に誘導突条を形成し、次回
のウェブ圧延で前記誘導突条を前記凹溝に係合しつつ圧
延することを特徴とするＨ形鋼の粗圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17813984A JPS6156702A (ja) | 1984-08-27 | 1984-08-27 | Ｈ形鋼の粗圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17813984A JPS6156702A (ja) | 1984-08-27 | 1984-08-27 | Ｈ形鋼の粗圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6156702A true JPS6156702A (ja) | 1986-03-22 |
| JPH0216162B2 JPH0216162B2 (ja) | 1990-04-16 |
Family
ID=16043323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17813984A Granted JPS6156702A (ja) | 1984-08-27 | 1984-08-27 | Ｈ形鋼の粗圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6156702A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01186201A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の粗圧延方法 |
| JPH02187201A (ja) * | 1989-01-13 | 1990-07-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の粗圧延方法 |
| CN110636908A (zh) * | 2017-05-24 | 2019-12-31 | 日本制铁株式会社 | H型钢的制造方法 |
| US11364524B2 (en) | 2016-08-10 | 2022-06-21 | Nippon Steel Corporation | Method for producing H-shaped steel |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04133776U (ja) * | 1991-05-30 | 1992-12-11 | 有限会社イマイズミ商会 | 伏臥用多点支持枕 |
-
1984
- 1984-08-27 JP JP17813984A patent/JPS6156702A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01186201A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の粗圧延方法 |
| JPH02187201A (ja) * | 1989-01-13 | 1990-07-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の粗圧延方法 |
| US11364524B2 (en) | 2016-08-10 | 2022-06-21 | Nippon Steel Corporation | Method for producing H-shaped steel |
| CN110636908A (zh) * | 2017-05-24 | 2019-12-31 | 日本制铁株式会社 | H型钢的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0216162B2 (ja) | 1990-04-16 |
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