JPS61209749A - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
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- JPS61209749A JPS61209749A JP5094285A JP5094285A JPS61209749A JP S61209749 A JPS61209749 A JP S61209749A JP 5094285 A JP5094285 A JP 5094285A JP 5094285 A JP5094285 A JP 5094285A JP S61209749 A JPS61209749 A JP S61209749A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、胸壁、特に短辺側鋳壁Ｏ鋳造時における熱
膨張を吸収することができる連続鋳造用鋳型に関する。
膨張を吸収することができる連続鋳造用鋳型に関する。
連続鋳造用鋳型においては、第７図の平面断面図及び第
８図の縦断面図に示すように、１対の銅製短辺゛側胸壁
ｌ（第７図には一方の短辺側鋳壁のみが示されている）
を１対の銅製長辺側鋳壁２が挾み、長辺側鋳壁同士を皿
／４ネ又は皿バネと油圧シリンダーによシ締めつけて、
鋳型３が組み立てられる。このようにして組み立てられ
た鋳型３に溶鋼４が注入されると、胸壁１゜２の溶鋼冷
却面（°内面）に接触して溶鋼４が冷却され、凝固殻が
形成される。この＃！固殻が形成され内部に未凝固溶鋼
を有する状態で、鋳片は鋳ａＳから下方に引き抜かれて
いく。このよりなｌｌ９３は、複数チャージに亘って使
用されるから、鋳型３は溶鋼４の注入が繰り返され、熱
衝撃を繰シ返し受ける。
８図の縦断面図に示すように、１対の銅製短辺゛側胸壁
ｌ（第７図には一方の短辺側鋳壁のみが示されている）
を１対の銅製長辺側鋳壁２が挾み、長辺側鋳壁同士を皿
／４ネ又は皿バネと油圧シリンダーによシ締めつけて、
鋳型３が組み立てられる。このようにして組み立てられ
た鋳型３に溶鋼４が注入されると、胸壁１゜２の溶鋼冷
却面（°内面）に接触して溶鋼４が冷却され、凝固殻が
形成される。この＃！固殻が形成され内部に未凝固溶鋼
を有する状態で、鋳片は鋳ａＳから下方に引き抜かれて
いく。このよりなｌｌ９３は、複数チャージに亘って使
用されるから、鋳型３は溶鋼４の注入が繰り返され、熱
衝撃を繰シ返し受ける。
この場合に、鋳型３には溶鋼静圧が印加されるため、皿
バネ３は強大な力で筒壁を締めつけるように設定する必
要がある。しかしながら、鋳型３は溶鋼注入によシ熱が
加わると共に、鋳造終了後は常温まで降温する。鋳型３
に加わる熱は、特に、鋳型上端から約１００ｍ下方のメ
ニスカス（湯面）近傍において最も多く、溶鋼注入によ
って、このメニスカス、特に短片側脚壁１のメニスカス
近傍が熱膨張しようとする。
バネ３は強大な力で筒壁を締めつけるように設定する必
要がある。しかしながら、鋳型３は溶鋼注入によシ熱が
加わると共に、鋳造終了後は常温まで降温する。鋳型３
に加わる熱は、特に、鋳型上端から約１００ｍ下方のメ
ニスカス（湯面）近傍において最も多く、溶鋼注入によ
って、このメニスカス、特に短片側脚壁１のメニスカス
近傍が熱膨張しようとする。
しかし、皿バネによシ、短片側脚壁１は拘束されておシ
、膨張することができないために、この熱応力によル塑
性変形が生ずる。そうすると、鋳造終了後に鋳型３が常
温まで降温した場合に、このメニスカス近傍の短辺側鋳
壁１が収縮し、長辺側鋳壁との間に隙間が生ずる。この
ため次層の鋳造において、溶鋼地金が隙間に差し込んで
しまうという問題点がある。
、膨張することができないために、この熱応力によル塑
性変形が生ずる。そうすると、鋳造終了後に鋳型３が常
温まで降温した場合に、このメニスカス近傍の短辺側鋳
壁１が収縮し、長辺側鋳壁との間に隙間が生ずる。この
ため次層の鋳造において、溶鋼地金が隙間に差し込んで
しまうという問題点がある。
一方、鋳込み初期においては、第９図に示すように鋳型
の下方約半分にダミーパ５が挿入され、上方のノズルか
ら溶鋼４がダミーパ５上に注入される。そうすると、こ
のダミーバ５上に貯留する溶鋼４の熱によりこの溶鋼４
に接する部分の筒壁が局部的に熱膨張する。そうすると
、この熱膨張部分の上方及び下方において短辺側鋳壁１
と長辺側鋳壁２との間に隙間が発生する。
の下方約半分にダミーパ５が挿入され、上方のノズルか
ら溶鋼４がダミーパ５上に注入される。そうすると、こ
のダミーバ５上に貯留する溶鋼４の熱によりこの溶鋼４
に接する部分の筒壁が局部的に熱膨張する。そうすると
、この熱膨張部分の上方及び下方において短辺側鋳壁１
と長辺側鋳壁２との間に隙間が発生する。
そして、この熱膨張部分よシ上方にある隙間にはダミー
パ５上に注入されている溶鋼が飛散して、地金が飛び込
むという問題があシ、下方の隙間にはダミーパ５と鋳型
３との間をシールしているシール材及び冷却剤が入シ込
んでしまうという問題点がある。
パ５上に注入されている溶鋼が飛散して、地金が飛び込
むという問題があシ、下方の隙間にはダミーパ５と鋳型
３との間をシールしているシール材及び冷却剤が入シ込
んでしまうという問題点がある。
皿バネに湯圧シリンダーを付加して筒壁を締めつける方
式においては、連続鋳造の定常鋳造時における前述の問
題点は、湯圧シリンダーによシ締めつけることによって
多少解消されるが、鋳込み初期における前述の問題点は
、油圧シリ ４ンダ一方式によっても解消すること
はできない。
式においては、連続鋳造の定常鋳造時における前述の問
題点は、湯圧シリンダーによシ締めつけることによって
多少解消されるが、鋳込み初期における前述の問題点は
、油圧シリ ４ンダ一方式によっても解消すること
はできない。
このように熱応力に起因して短辺側鋳壁と長辺側鋳壁と
の間に生ずる隙間に溶鋼地金が差し込むと、ブレークア
ウトが発生したシ、銅製脚壁が損傷する虞れがあシ、ま
た、この地金の差し込みは鋳型寿命を低下させる要因と
なっている。
の間に生ずる隙間に溶鋼地金が差し込むと、ブレークア
ウトが発生したシ、銅製脚壁が損傷する虞れがあシ、ま
た、この地金の差し込みは鋳型寿命を低下させる要因と
なっている。
一方、皿バネの締め付は力を、溶鋼静圧を打消すだけの
力に設定すると、熱応力が筒壁に付加された場合に、短
辺側鋳壁は自由に膨張することができる。しかし、この
場合は、鋳型下部の比較的低温部分において、短辺側鋳
壁と長辺側鋳壁との間に隙間が発生し、前述と同様の問
題点がある。
力に設定すると、熱応力が筒壁に付加された場合に、短
辺側鋳壁は自由に膨張することができる。しかし、この
場合は、鋳型下部の比較的低温部分において、短辺側鋳
壁と長辺側鋳壁との間に隙間が発生し、前述と同様の問
題点がある。
この発明は斯る事情に鑑みてなされたものであって、鋳
造時における筒壁、特に短辺側鋳壁の熱膨張を吸収する
ことによシ、短辺側鋳壁と長辺側鋳壁との間に隙間が発
生することを防止し、溶鋼地金が隙間に差し込んでブレ
ークアウトが発生したシ、筒壁が損傷することを防止し
、鋳型寿命を延長させることができる連続鋳造用鋳型を
提供することを目的とする。
造時における筒壁、特に短辺側鋳壁の熱膨張を吸収する
ことによシ、短辺側鋳壁と長辺側鋳壁との間に隙間が発
生することを防止し、溶鋼地金が隙間に差し込んでブレ
ークアウトが発生したシ、筒壁が損傷することを防止し
、鋳型寿命を延長させることができる連続鋳造用鋳型を
提供することを目的とする。
この発明に係る連続鋳造用鋳型は、溶湯冷却面を介して
溶湯が冷却され、凝固殻が形成された鋳片を連続的に引
き抜く連続鋳造用鋳型において、前記溶湯冷却面の所定
の領域に複数の凹所を形成したことを特徴とする。
溶湯が冷却され、凝固殻が形成された鋳片を連続的に引
き抜く連続鋳造用鋳型において、前記溶湯冷却面の所定
の領域に複数の凹所を形成したことを特徴とする。
以下、添付の図面を参照して、この発明の実施例につい
て説明する。第１図は、この発明の第１の実施例に係る
連続鋳造用鋳型の水平断面図、第２図は同じくその溶鋼
冷却面の正面図、第３図は同じくその側面断面図である
。鋳型ｌＯの短辺側鋳壁１１は長辺側鋳壁１２に挾まれ
ておシ、皿バネ（図示せず）等の適宜の締め付は手段に
よシ短辺側鋳壁１１は長辺側鋳壁１２の間に締め付けら
れている。筒壁ｘｒｔｚｘは銅又は銅合金でつくられて
いる。短辺側筒壁１１の溶鋼冷却面（ＷＩ鋼４が接触す
る側の面）には、鋳片の引き抜き方向（鉛直下方向）に
延長する複数本の溝１３（図示例は１１本の溝）が形成
されている。この溝の幅寸法は、溶鋼４が溝内にからみ
つかない程度であシ、例えば０．１乃至２．０ｍに設定
される。溝１３の所要数は、その幅寸法の総量が、短辺
側鋳壁１゛１が溶鋼熱によシ幅方向に熱膨張した場合の
膨張寸法１、０乃至１．５ ｍに相当するだけの数であ
る。溝１３の深さは熱膨張を吸収する上で、１．０乃至
１０．０ｍが適当である。
て説明する。第１図は、この発明の第１の実施例に係る
連続鋳造用鋳型の水平断面図、第２図は同じくその溶鋼
冷却面の正面図、第３図は同じくその側面断面図である
。鋳型ｌＯの短辺側鋳壁１１は長辺側鋳壁１２に挾まれ
ておシ、皿バネ（図示せず）等の適宜の締め付は手段に
よシ短辺側鋳壁１１は長辺側鋳壁１２の間に締め付けら
れている。筒壁ｘｒｔｚｘは銅又は銅合金でつくられて
いる。短辺側筒壁１１の溶鋼冷却面（ＷＩ鋼４が接触す
る側の面）には、鋳片の引き抜き方向（鉛直下方向）に
延長する複数本の溝１３（図示例は１１本の溝）が形成
されている。この溝の幅寸法は、溶鋼４が溝内にからみ
つかない程度であシ、例えば０．１乃至２．０ｍに設定
される。溝１３の所要数は、その幅寸法の総量が、短辺
側鋳壁１゛１が溶鋼熱によシ幅方向に熱膨張した場合の
膨張寸法１、０乃至１．５ ｍに相当するだけの数であ
る。溝１３の深さは熱膨張を吸収する上で、１．０乃至
１０．０ｍが適当である。
短辺側鋳壁１１における溶鋼冷却面の反対側の面には＃
Ｉ壁の冷却用溝１４が形成されておフ、更に、この面に
はパックフレーム１５が配設されていて、パック７レー
ムＩ５が短辺側鋳壁ＩＩを背後から支持するようになっ
ている。
Ｉ壁の冷却用溝１４が形成されておフ、更に、この面に
はパックフレーム１５が配設されていて、パック７レー
ムＩ５が短辺側鋳壁ＩＩを背後から支持するようになっ
ている。
このように構成される連続鋳造用鋳型においては、鋳造
開始時に溶鋼４が鋳屋内に注入されるとダミーパ（図示
せず）の直上の胸壁部分、特に短辺側鋳壁の部分が溶鋼
熱をうけて熱膨張しようとする。しかし、溶鋼熱による
熱膨張は溝１３の幅寸法が短かくなることによシ吸収さ
れ、短辺側鋳壁１１の幅寸法自体は変化しない。
開始時に溶鋼４が鋳屋内に注入されるとダミーパ（図示
せず）の直上の胸壁部分、特に短辺側鋳壁の部分が溶鋼
熱をうけて熱膨張しようとする。しかし、溶鋼熱による
熱膨張は溝１３の幅寸法が短かくなることによシ吸収さ
れ、短辺側鋳壁１１の幅寸法自体は変化しない。
連続鋳造が定常鋳造に移った後においては、鋳型上端か
ら約１００−下方のメニスカス近傍における胸壁部分の
温度が最も高くなる。これによシ、この部分の胸壁部分
、特に短辺側鋳壁部分が熱膨張しようとするが、との熱
膨張分は溝１３０幅寸法が短かくなることによって吸収
され、この部分の短辺側鋳壁１１の幅寸法自体は変化し
ない。このように、この発明においては、胸壁１１の溶
鋼冷却面に局所的な熱膨張が加わろうとするが、溶鋼冷
却面に形成された複数本の溝１３によって、この熱膨張
分が吸収され、胸壁１１の幅寸法は常に一定のままであ
る。
ら約１００−下方のメニスカス近傍における胸壁部分の
温度が最も高くなる。これによシ、この部分の胸壁部分
、特に短辺側鋳壁部分が熱膨張しようとするが、との熱
膨張分は溝１３０幅寸法が短かくなることによって吸収
され、この部分の短辺側鋳壁１１の幅寸法自体は変化し
ない。このように、この発明においては、胸壁１１の溶
鋼冷却面に局所的な熱膨張が加わろうとするが、溶鋼冷
却面に形成された複数本の溝１３によって、この熱膨張
分が吸収され、胸壁１１の幅寸法は常に一定のままであ
る。
次に、この発明の他の実施例について、第４図乃至第６
図を参照して説吸する。各実施例は、胸壁の溶鋼冷却面
に形成される凹所の形態を種々変更したものである。先
ず、第４図においては、溶鋼冷却面に鋳辺の引き抜き方
向に延長する比較的短い溝１６をその鋳辺引き抜き方向
及びこれに直交する方向に夫々複数個形成しである。ま
た、第５図に示す実施例においては、鋳辺の引き抜き方
向に対して傾斜する溝１７を相互に交叉するように網目
上に複数個形成しである。第６図に示す実施例において
は、溶鋼冷却面に多数の孔１８を形成しである。このよ
うに１脅形成態様としては、種々変形例が考えられる。
図を参照して説吸する。各実施例は、胸壁の溶鋼冷却面
に形成される凹所の形態を種々変更したものである。先
ず、第４図においては、溶鋼冷却面に鋳辺の引き抜き方
向に延長する比較的短い溝１６をその鋳辺引き抜き方向
及びこれに直交する方向に夫々複数個形成しである。ま
た、第５図に示す実施例においては、鋳辺の引き抜き方
向に対して傾斜する溝１７を相互に交叉するように網目
上に複数個形成しである。第６図に示す実施例において
は、溶鋼冷却面に多数の孔１８を形成しである。このよ
うに１脅形成態様としては、種々変形例が考えられる。
これら（いづれの実施例においても、胸壁の溶鋼冷却面
に局所的な熱応力が加わろうとしても、短溝Ｉ６、交叉
溝１２及び多数の孔１８によって吸収され、胸壁１１の
幅が変化することはない。
に局所的な熱応力が加わろうとしても、短溝Ｉ６、交叉
溝１２及び多数の孔１８によって吸収され、胸壁１１の
幅が変化することはない。
この発明によれば、胸壁の溶鋼冷却面の所定の領域、特
に短辺側鋳壁の溶鋼冷却面に鋳辺の引き抜き方向に延長
する溝等の複数ｏ−ｔ”＝を形成したから、鋳辺引き抜
き開始時のダミーパ近傍の胸壁部分又は定常鋳造時のメ
ニスカス近傍の胸壁部分に、他の部分に比べて大きな熱
膨張が加わろうとしても、凹所の大きさが変化すること
によって、これらの熱膨張が吸収され、胸壁の幅寸法自
体は変化しないみ従って、短辺側鋳壁と長辺側鋳壁との
間に、隙間が発生することがない。従って、溶鋼地金が
胸壁間の隙間に差し込んでブレークアウトが発生したシ
、胸壁が損傷することが防止され鋳型寿命が延長される
。
に短辺側鋳壁の溶鋼冷却面に鋳辺の引き抜き方向に延長
する溝等の複数ｏ−ｔ”＝を形成したから、鋳辺引き抜
き開始時のダミーパ近傍の胸壁部分又は定常鋳造時のメ
ニスカス近傍の胸壁部分に、他の部分に比べて大きな熱
膨張が加わろうとしても、凹所の大きさが変化すること
によって、これらの熱膨張が吸収され、胸壁の幅寸法自
体は変化しないみ従って、短辺側鋳壁と長辺側鋳壁との
間に、隙間が発生することがない。従って、溶鋼地金が
胸壁間の隙間に差し込んでブレークアウトが発生したシ
、胸壁が損傷することが防止され鋳型寿命が延長される
。
第１図はこの発明の第１の実施例にかかる連続鋳造用鋳
型の水平断面図、第２図は同じくその溶鋼冷却面の正面
図、第３図は同じくその側面断面図、第４図乃至第６図
はこの発明の他の実施例に係る連続鋳造用鋳型の溶鋼冷
却面の正面図、第７図は、従来の連続鋳造用鋳型を示す
平面図、第８図は同じくその縦断面図、第９図は同じく
その縦断面図であってダミーパ近傍を示す図である。 １０・・・鋳型、１１・・・短辺側鋳壁、１２・・・長
辺側鋳壁、１３．１６．１７・・・溝、１８・・・孔。
型の水平断面図、第２図は同じくその溶鋼冷却面の正面
図、第３図は同じくその側面断面図、第４図乃至第６図
はこの発明の他の実施例に係る連続鋳造用鋳型の溶鋼冷
却面の正面図、第７図は、従来の連続鋳造用鋳型を示す
平面図、第８図は同じくその縦断面図、第９図は同じく
その縦断面図であってダミーパ近傍を示す図である。 １０・・・鋳型、１１・・・短辺側鋳壁、１２・・・長
辺側鋳壁、１３．１６．１７・・・溝、１８・・・孔。
Claims (4)
- （１）溶湯冷却面を介して溶湯が冷却され、凝固殻が形
成された鋳片を連続的に引き抜く連続鋳造用鋳型におい
て、前記溶湯冷却面の所定の領域に複数の凹所を形成し
たことを特徴とする連続鋳造用鋳型。 - （２）前記凹所は、鋳片の引き抜き方向に延長する溝で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の連
続鋳造用鋳型。 - （３）前記凹所は、小穴であることを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載の連続鋳造用鋳型。 - （４）溶鋼冷却面は、１対の長辺側鋳壁の冷却面とこの
長辺側鋳壁間に架け渡される１対の短辺側鋳壁の冷却面
とを有し、前記所定の領域は短辺側鋳壁の冷却面である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の連続鋳
造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5094285A JPS61209749A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5094285A JPS61209749A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61209749A true JPS61209749A (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=12872875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5094285A Pending JPS61209749A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61209749A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2645460A1 (fr) * | 1989-04-06 | 1990-10-12 | Clecim Sa | Lingotiere de coulee continue |
| JP2013501622A (ja) * | 2009-08-14 | 2013-01-17 | ケイエムイー・ジャーマニー・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コンパニー・コマンディトゲゼルシャフト | 鋳型 |
-
1985
- 1985-03-14 JP JP5094285A patent/JPS61209749A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2645460A1 (fr) * | 1989-04-06 | 1990-10-12 | Clecim Sa | Lingotiere de coulee continue |
| JP2013501622A (ja) * | 2009-08-14 | 2013-01-17 | ケイエムイー・ジャーマニー・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コンパニー・コマンディトゲゼルシャフト | 鋳型 |
| TWI451921B (zh) * | 2009-08-14 | 2014-09-11 | Kme Germany Gmbh & Co Kg | 鑄模 |
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