JPS6093316A - 渦流式湯面レベル測定法 - Google Patents
渦流式湯面レベル測定法Info
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- JPS6093316A JPS6093316A JP19991983A JP19991983A JPS6093316A JP S6093316 A JPS6093316 A JP S6093316A JP 19991983 A JP19991983 A JP 19991983A JP 19991983 A JP19991983 A JP 19991983A JP S6093316 A JPS6093316 A JP S6093316A
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- Japan
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- phase
- feedback
- amplifier
- primary coil
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/22—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water
- G01F23/26—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring variations of capacity or inductance of capacitors or inductors arising from the presence of liquid or fluent solid material in the electric or electromagnetic fields
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- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、渦流式湯面レベル測定法に関するものであ
る。
る。
例えば、鋼を連続鋳造する場合、鋳片の品質を向上させ
るためにモールド内の溶鋼面レベルを一定に維持する必
要があり、このためには前記溶鋼面レベルを正確に計測
する必要がある。
るためにモールド内の溶鋼面レベルを一定に維持する必
要があり、このためには前記溶鋼面レベルを正確に計測
する必要がある。
従来、モールド内の溶鋼向レベルを計測する方法として
、モールドの上下方向に複数本の熱電対を取り付け、熱
電対による測定結果に基づいて溶鋼面レベルを計測する
熱電対法があった。
、モールドの上下方向に複数本の熱電対を取り付け、熱
電対による測定結果に基づいて溶鋼面レベルを計測する
熱電対法があった。
また、別の方法としてＲＩ線源をモールドの一方壁に取
９付け、モールドの他方壁にＲＩ線の強度を測定するセ
ンサーを設置し、センサーによって測定されたＦｔＩ線
の強度変化からモールド内の溶鋼面レベルを計測するＲ
Ｉ法等があった。
９付け、モールドの他方壁にＲＩ線の強度を測定するセ
ンサーを設置し、センサーによって測定されたＦｔＩ線
の強度変化からモールド内の溶鋼面レベルを計測するＲ
Ｉ法等があった。
しかし、上述した熱電対法は、モールド壁に熱電対を設
置するだめの加工を施こす必要があり。
置するだめの加工を施こす必要があり。
しかも、モールド壁を介して溶鋼面レベルを言］測する
ので応答性が悪い。
ので応答性が悪い。
一方、上述したＲＩ法は、熱電対法と同様にモールド壁
を介して溶鋼面レベルを計測するので応答性が悪く、シ
かも、ＲＩ線が人体に悪影響を及式湯面レベル測定法を
先に提案した。
を介して溶鋼面レベルを計測するので応答性が悪く、シ
かも、ＲＩ線が人体に悪影響を及式湯面レベル測定法を
先に提案した。
この渦流式湯面レベル測定法を第１図を参照しながら説
明する。第１図において、モールド１内にはタンデイツ
ンユ（図示せず）から溶鋼２が連続的に注入さｉする。
明する。第１図において、モールド１内にはタンデイツ
ンユ（図示せず）から溶鋼２が連続的に注入さｉする。
溶鋼２面上に検出ヘッド３が垂直に固定されている。検
出ヘンド３は、１個の上次コイル４と、１次コイル４の
上下に設けられた１対の２次コイル５゜および５ｂを有
する。発振器６は一定周波数の父流電圧ｅ＝’ｔｒ帰還
増幅器７を介して１次コイル４に加える。差動増幅器８
は１対の２次コイル５ａおよび５ｂに誘起される電圧の
差をとる。加算器９は帰還増幅器７の出力電圧ｅ。と差
動増幅器８の出力電圧と葡加算する。この加算さ第１た
出力電圧、即ち、帰還電圧ｅｎｄは帰還増幅器７に帰還
される。
出ヘンド３は、１個の上次コイル４と、１次コイル４の
上下に設けられた１対の２次コイル５゜および５ｂを有
する。発振器６は一定周波数の父流電圧ｅ＝’ｔｒ帰還
増幅器７を介して１次コイル４に加える。差動増幅器８
は１対の２次コイル５ａおよび５ｂに誘起される電圧の
差をとる。加算器９は帰還増幅器７の出力電圧ｅ。と差
動増幅器８の出力電圧と葡加算する。この加算さ第１た
出力電圧、即ち、帰還電圧ｅｎｄは帰還増幅器７に帰還
される。
帰還増幅器８を弁して発振器６から一定周波数の交流電
圧ｅおが１次コイル４に加えられると、磁束が発生する
結果、１対の２次コイル５．および５ｂ に誘起電圧が
生じる。一方、前記磁束はモールド１内の溶鋼２と交差
して、溶鋼表面に渦電流が発生する。この反作用として
１対の２次コイル５αおよび５ｂに生じる誘起電圧が変
化するが、１対の２次コイル５ａおよび５ｂのうち溶鋼
２面に近い２次コイル５ｂの方が溶鋼２面から離れてい
る２次コイル５４に比べて、より大きく変化する。１対
の２次コイル５．および５ｂに誘起される電圧の差（Ｖ
Ｓ ＝Ｖａ−Ｖｂ ）は検出ヘッド３と浴＠２１川との
間の距離１の関数ｆ ＣＬ＞となる。
圧ｅおが１次コイル４に加えられると、磁束が発生する
結果、１対の２次コイル５．および５ｂ に誘起電圧が
生じる。一方、前記磁束はモールド１内の溶鋼２と交差
して、溶鋼表面に渦電流が発生する。この反作用として
１対の２次コイル５αおよび５ｂに生じる誘起電圧が変
化するが、１対の２次コイル５ａおよび５ｂのうち溶鋼
２面に近い２次コイル５ｂの方が溶鋼２面から離れてい
る２次コイル５４に比べて、より大きく変化する。１対
の２次コイル５．および５ｂに誘起される電圧の差（Ｖ
Ｓ ＝Ｖａ−Ｖｂ ）は検出ヘッド３と浴＠２１川との
間の距離１の関数ｆ ＣＬ＞となる。
差動増幅器８は１対の２次コイル５４および５ｂに誘起
された電圧の差Ｖｓを演算する。加算器９は前記差電圧
Ｖｓと帰還増幅器７の出力電圧ｅＯト’を加算する。こ
の加算された出力電圧は、帰還増幅器７に帰還電圧ｅａ
ｄとして帰還される。
された電圧の差Ｖｓを演算する。加算器９は前記差電圧
Ｖｓと帰還増幅器７の出力電圧ｅＯト’を加算する。こ
の加算された出力電圧は、帰還増幅器７に帰還電圧ｅａ
ｄとして帰還される。
帰還増幅器７の出力電圧ｅ。は１次式で表わされる。
ｅｏ−−ｅ、、Ａ、 ／ （１−ＡＨ（Ｋ＋Ａ２ ｆ（
ｆ） ｌ −４１）但し、ｅ、： 発振器６の出力電圧
。
ｆ） ｌ −４１）但し、ｅ、： 発振器６の出力電圧
。
Ａ１： 帰還増幅器７の増幅度。
Ａ２： 差動増幅器８の増幅度。
ｆ（Ｌ）： 検出ヘッド３と溶鋼２面との間の距離によ
る関数。
る関数。
Ｋ ： 定数。
（１）式から明らかなように、帰還増幅器７の出力電圧
ｅ。は、浴獅呵２面のレベルに応じて変化するので、前
記出力部、圧ｅ。を測定すればモールド１内のの方法よ
り優れているが１次のような問題点かあつ ／こ 。
ｅ。は、浴獅呵２面のレベルに応じて変化するので、前
記出力部、圧ｅ。を測定すればモールド１内のの方法よ
り優れているが１次のような問題点かあつ ／こ 。
正帰還回路網内に位相偏移が生じると動作が不安定とな
つ／こり、自己発振誘起して正確な計測が白えない。帰
還回路網内に生じる位相偏移の原因としては１次のよう
なものがある。即ち、■ 帰還回路を構成する演算器自
体の位相遅れ。
つ／こり、自己発振誘起して正確な計測が白えない。帰
還回路網内に生じる位相偏移の原因としては１次のよう
なものがある。即ち、■ 帰還回路を構成する演算器自
体の位相遅れ。
■ 帰還回路用配線の分布容量による位相遅ＪＬ。
■ 検出ヘッド３と湯面計本体とを結線する同軸ケーブ
ルの分布容量による影響。
ルの分布容量による影響。
■ 検出ヘッド３とモールド側壁との距離が接近した場
合のモールド壁による影響。
合のモールド壁による影響。
第２図に帰還回路網内に位相偏移があるときとないとき
の帰還増幅器の出力電圧の特性を示す。
の帰還増幅器の出力電圧の特性を示す。
８ｔ４２図に示されるように、位相偏移が存在すると、
出力電圧ｅ。に誤差が生じるとともに、出力電圧ｅ。が
ある値以上になると自己発振を起して計測不能と々る。
出力電圧ｅ。に誤差が生じるとともに、出力電圧ｅ。が
ある値以上になると自己発振を起して計測不能と々る。
この発明は、上述した問題点を解決するためになされた
ものであって。
ものであって。
１次コイルと１対の２次コイルとから構成された検出ヘ
ッドの１１１記１次コイルに帰還増幅器から交流電圧を
加え、これによって前記１対の２次コイルに生じた誘起
電圧の各々の差を差動増幅器によって演算し、前記差電
圧と前記帰還増幅器の出力電圧と７加算器によって加算
し、前記加算電圧を前記帰還増幅器に帰還することから
なる渦流式湯面レベル測定法において。
ッドの１１１記１次コイルに帰還増幅器から交流電圧を
加え、これによって前記１対の２次コイルに生じた誘起
電圧の各々の差を差動増幅器によって演算し、前記差電
圧と前記帰還増幅器の出力電圧と７加算器によって加算
し、前記加算電圧を前記帰還増幅器に帰還することから
なる渦流式湯面レベル測定法において。
前記帰還増幅器に帰還する帰還電圧の位相を。
移相器によって前記帰還増幅器の出力電圧の位相と一致
させることに特徴を有する。
させることに特徴を有する。
この発明の一実施態様を図面を参照しながら説明する。
第３図ＩＪ、この発明の一実施態様の概略構成図である
。
。
第３図において、発振器６は一定周波数の交流電圧を帰
還増幅器７を介して検出ヘッドの１次コイル（図示ぜず
）に加える。差動増幅器８は前記検出ヘッドに巻れた１
対の２次コイル（図示せず）からの誘起電圧の差を演算
する。加算器９は帰還増幅器７の出力電圧ｅ。と差動増
幅滞日の出力電圧とを加算する。加算器９は抵抗Ｒ，−
抵抗Ｒ２および抵抗ＨＮ ｆ不する。移相器１０は加算
器９からの帰還電圧＋３ａｄの位相偏移を補償する。移
相器１０は負帰還抵抗８３．）（４，ηｒ＝抵抗Ｒ３お
よびコンデンサＣを不−ｒる。
還増幅器７を介して検出ヘッドの１次コイル（図示ぜず
）に加える。差動増幅器８は前記検出ヘッドに巻れた１
対の２次コイル（図示せず）からの誘起電圧の差を演算
する。加算器９は帰還増幅器７の出力電圧ｅ。と差動増
幅滞日の出力電圧とを加算する。加算器９は抵抗Ｒ，−
抵抗Ｒ２および抵抗ＨＮ ｆ不する。移相器１０は加算
器９からの帰還電圧＋３ａｄの位相偏移を補償する。移
相器１０は負帰還抵抗８３．）（４，ηｒ＝抵抗Ｒ３お
よびコンデンサＣを不−ｒる。
加算器９の出力電圧、即ち、差動増幅器８の出力電圧と
帰還増幅器７からの出力電圧ｅ。とを加算した帰還電圧
ｅａｄは１次式で表わされる。
帰還増幅器７からの出力電圧ｅ。とを加算した帰還電圧
ｅａｄは１次式で表わされる。
但し、ｅｏ： 帰還増幅器７の出力電圧。
Ａ２： 差動増幅器８の増幅度、
ｒ（ｚ）： 検出ヘッド３と溶鋼２面との間の距離によ
る関数。
る関数。
加算器９からの帰還電圧ｅｏｄは移相器１ｏに加えられ
る。移相器１０は前記帰還電圧ｅａｄの位相偏移を補償
して、帰還増幅器７の出力電圧ｅ。の位相と一致した帰
還電圧ｅを帰還増幅器７に帰還する。
る。移相器１０は前記帰還電圧ｅａｄの位相偏移を補償
して、帰還増幅器７の出力電圧ｅ。の位相と一致した帰
還電圧ｅを帰還増幅器７に帰還する。
移相器１０の動作を説明する。移相器１ｏからの前日ｒ
２帰還電圧知は次式で表わされる。
２帰還電圧知は次式で表わされる。
ｚｌ ＋ Ｚ２ ｚｌ ” Ｚ２
（３）式において一８３＝Ｒ４に設定すると。
但し Ｂｐ： 移相器１０の帰還′電圧、ｅａｄ： 加
算器９の出力電圧。
算器９の出力電圧。
Ｚ、： 可変抵抗Ｒ５のインピーダンス、Ｚ２： コン
デンサＣのインピーダンス。
デンサＣのインピーダンス。
（４）式から明らかなように、移相器ｌＯからの帰還電
圧ｅｐの位相は一移相器１０の増幅度（Ｒ４／Ｒ３）が
１でありので、可変抵抗Ｒ６の値を変化させることによ
って任意に１＋１整することができる。これによって、
帰還増幅器９の出力電圧ｅ。の位相と、加算器９からの
帰還′電圧ｅａｄとの位相全一致させることができる。
圧ｅｐの位相は一移相器１０の増幅度（Ｒ４／Ｒ３）が
１でありので、可変抵抗Ｒ６の値を変化させることによ
って任意に１＋１整することができる。これによって、
帰還増幅器９の出力電圧ｅ。の位相と、加算器９からの
帰還′電圧ｅａｄとの位相全一致させることができる。
移相器１０のｉｊＪ変抵抗抵抗Ｒ５を、帰還増幅器９の
出力電圧ｅ。の位相と、加算器９からの帰還電圧ｅｎｄ
との位相とか一致するように調整するには。
出力電圧ｅ。の位相と、加算器９からの帰還電圧ｅｎｄ
との位相とか一致するように調整するには。
以下のようにする。例えば、帰還増幅器７が１発振器６
の出力箱、圧ｅ。の位相と帰還増幅器７の出力電圧ｅ。
の出力箱、圧ｅ。の位相と帰還増幅器７の出力電圧ｅ。
の位相とが１８０度ずれているときに最も効率よく作動
するものであるときには、前記出力電圧ｅ、およびｅ。
するものであるときには、前記出力電圧ｅ、およびｅ。
を各々１例えば位相計で測定し。
これらの間の位相差が１８０度となるように前記可変抵
抗Ｒ３の値を手動によって調整する。
抗Ｒ３の値を手動によって調整する。
次に、この発明の他の実施態様を図面を参照しながら説
明する。
明する。
この実施態様は１位相補償を自動的に行う点が前述した
実施態様と異なる。
実施態様と異なる。
第４図は、この発明の他の実施態様の概略構成図である
。
。
第４図において１位相検波器１１は発振器６の出力電圧
ｅ、と帰還増幅器７の出力電圧ｅ。との位相差に対応し
た直流制御電圧Ｅｃｉ位相制御器１２の一方の入力端子
Ｘに供給する。位相制御器１２は掛算器１３と、掛算器
１３の他方の入力端子Ｙと出力端子２との間に接続した
コンデンサＣとからなる。移相制御器１２の入力端子Ｙ
には移相器１０の一方の入力電圧ｅが加えられ、入力端
子Ｘには位相検波器１１からの制御電圧Ｅｃが加えらｉ
する。
ｅ、と帰還増幅器７の出力電圧ｅ。との位相差に対応し
た直流制御電圧Ｅｃｉ位相制御器１２の一方の入力端子
Ｘに供給する。位相制御器１２は掛算器１３と、掛算器
１３の他方の入力端子Ｙと出力端子２との間に接続した
コンデンサＣとからなる。移相制御器１２の入力端子Ｙ
には移相器１０の一方の入力電圧ｅが加えられ、入力端
子Ｘには位相検波器１１からの制御電圧Ｅｃが加えらｉ
する。
掛算器」。３の出力′「ｂ、圧ｅＭは。
リーに−ｅ−ＥＣ・・・（５）
但し、に：掛算器］−３の定数
どなるから、制御電圧ＥＣの値が変化すると、コンデン
サＣの両端子間の電圧差（ｅ−ｅｕ）が変化し。
サＣの両端子間の電圧差（ｅ−ｅｕ）が変化し。
このためにコンデンサＣを流れる電流の値が変わる。
従って、制１１１１１１ｊ圧Ｅｃ の変化に応じてコン
デンサＣの客用は等測的に変化する。
デンサＣの客用は等測的に変化する。
例えＱま、掛１１器」３の定数ＫＱｌ／１０とすると。
制４．１１ ＜圧ＥＣに対するコンデンサＣの等１１１
１ｉ ？、Ｆ量Ｃ８ｔ」２．第５図に示されるような特
性となる。
１ｉ ？、Ｆ量Ｃ８ｔ」２．第５図に示されるような特
性となる。
このように、コンデンサＣの容量が制御電圧ＥＣに応じ
て変化すれば、（４）式から明らかなように。
て変化すれば、（４）式から明らかなように。
移相器１０は加算器９の帰還電圧ｅｎｄの位相を自動的
に補償して、帰還増幅器７の出力電圧ｅ。の位相と一致
した帰還電圧ｅｐｉ帰還増幅器７に帰還する。
に補償して、帰還増幅器７の出力電圧ｅ。の位相と一致
した帰還電圧ｅｐｉ帰還増幅器７に帰還する。
イ］、６図に上述したこの発明に従って帰還回路網内の
位相偏移を補償したときの帰還増幅器の出力特性を示す
。
位相偏移を補償したときの帰還増幅器の出力特性を示す
。
第６図から明らかなように、この発明によれは、帰還回
路網内に移相偏移が生じても位相口、１１移かない場合
の出力特性と同様な出力特性を得ることができる。
路網内に移相偏移が生じても位相口、１１移かない場合
の出力特性と同様な出力特性を得ることができる。
以上説明したように、この発明によれば、帰還回路網内
で帰還電圧の位相偏移が生じても浴：ＪＩｉｌ１面レベ
ル全レベル計測することができるといったきわめて有用
な効果がもたらされる。
で帰還電圧の位相偏移が生じても浴：ＪＩｉｌ１面レベ
ル全レベル計測することができるといったきわめて有用
な効果がもたらされる。
第１図は、従来の渦九式湯面割の概略構成図。
第２図は、溶鋼面レベルと検出ヘッドとの間の距離りと
出力電圧ｅ。との関係を示すグラフ、第３図は、この発
明の一実施態様の概略構成図、第４図は、この発明の他
の実施態様の概略構成図、第５図は、制御電圧ＥＣとｃ
ｅ／Ｃとの関係を示すグラフ。 第６図は、溶鋼面レベルと検出ヘッドとの間の距離りと
出力電圧ｅ。との関係を示すグラフである。 図面において。 １・・・モールド ２・・・溶鋼 ３・・・検出ヘッド ４・・・１次コイル５、．５ｂ・
・ ２次コイル ６・・・発振器７・・・帰還増幅器
計・・差動増幅器９・・・加算器 １０・・・移相器 １工・・・位相検波器 １２・・・位相制御器１３・・
・掛算器 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
出力電圧ｅ。との関係を示すグラフ、第３図は、この発
明の一実施態様の概略構成図、第４図は、この発明の他
の実施態様の概略構成図、第５図は、制御電圧ＥＣとｃ
ｅ／Ｃとの関係を示すグラフ。 第６図は、溶鋼面レベルと検出ヘッドとの間の距離りと
出力電圧ｅ。との関係を示すグラフである。 図面において。 １・・・モールド ２・・・溶鋼 ３・・・検出ヘッド ４・・・１次コイル５、．５ｂ・
・ ２次コイル ６・・・発振器７・・・帰還増幅器
計・・差動増幅器９・・・加算器 １０・・・移相器 １工・・・位相検波器 １２・・・位相制御器１３・・
・掛算器 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ］次コイルと１対の２次コイルとから構成された検出ヘ
ッドの前ｉ己１次コイルに帰還増幅器から交流電圧を加
え、これによって前記１対の２次コイルに生じた誘起電
圧の各々の差を差動増幅器によって演算し、前記差電圧
と前記帰還増幅器の出力電圧とを加算器によって加算し
、前記加算電圧を前記帰還増幅器に帰還することからな
る渦流式湯面レベル測定法において。 前記帰還増幅器に帰還する帰還電圧の位相を。 移相器によって前記帰還増幅器の出力′電圧の位相と一
致させることを特徴とする渦流式湯面レベル測定法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19991983A JPS6093316A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 渦流式湯面レベル測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19991983A JPS6093316A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 渦流式湯面レベル測定法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6093316A true JPS6093316A (ja) | 1985-05-25 |
| JPH0242416B2 JPH0242416B2 (ja) | 1990-09-21 |
Family
ID=16415778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19991983A Granted JPS6093316A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 渦流式湯面レベル測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6093316A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012525262A (ja) * | 2009-04-29 | 2012-10-22 | アヴミ | センサー及び溶融金属の湯面レベルの測定方法 |
| WO2013114914A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 連続鋳造用モールド内湯面計およびそれを用いた湯面制御方法 |
| WO2013114915A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 渦流式モールド湯面レベルセンサー |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5612502A (en) * | 1979-07-12 | 1981-02-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Feedback amplification type vortex flow range finder |
| JPS57192805A (en) * | 1981-05-25 | 1982-11-27 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Differential feedback type eddy current distance meter |
-
1983
- 1983-10-27 JP JP19991983A patent/JPS6093316A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5612502A (en) * | 1979-07-12 | 1981-02-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Feedback amplification type vortex flow range finder |
| JPS57192805A (en) * | 1981-05-25 | 1982-11-27 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Differential feedback type eddy current distance meter |
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| WO2013114914A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 連続鋳造用モールド内湯面計およびそれを用いた湯面制御方法 |
| WO2013114915A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 渦流式モールド湯面レベルセンサー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0242416B2 (ja) | 1990-09-21 |
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