JPS6082201A - Ｈ形鋼の熱間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はＩ−Ｉ形鋼の熱間圧延方法に係シ、特に歩留シ
かすぐれロール変換回数を減少できろＨ形鋼の熱間圧延
方法に関する。

一般にＨ形鋼の熱間圧延は第１図（５）、ａ３）に示す
如き工程で行われる。すなわち、第２図（２）、■。

０に示す如きスラブ２、矩形鋼片４、Ｈ形鋼用鋼片６等
の素材を第３図囚、■に示す開孔形８あるいは閉孔形１
０を刻設した上、下ロールを有する２重式ブレークダウ
ン圧延機１２で所定の形状に粗造形する。ブレークダウ
ン圧延機１２では複数個の孔形を使用し順次各複数バス
の圧延によって素材を以後の中間圧延に適合した形状に
加工する。

粗造形芒れた素材は第４図いに示した如きロール形状の
１基以上の粗ユニバーサル圧延機１４と第４図（Ｂ）に
示した如きロール形状の１基以上のエツジヤ−圧延機１
６によシ１バスあるいは複数バスの中間圧延後、第４図
０に示した如きロール形状の仕上ユニバーザル圧延機１
８において１パスでＨ形鋼製品に圧延場れる。

製品寸法が決まれば仕上ユニバーサル圧延機１８のロー
ル寸法と、それ以前の圧延機のロール寸法が決まる。す
なわち第３図囚の（イ）、第４図（５）の（ロ）、第４
図の）の（ハ）、第４図０のに）等の寸法はほぼ等しく
なる如く設計烙れている。このように特にブレークダウ
ン圧延後の形状変化が限定されたものでおるために特定
幅の水平ロールを使用するので、従来は製品寸法が変わ
る度に、水平ロールのロール交換をする必要があった。

通常、Ｈ形嬢の圧延は多サイズ少量圧延であり、例えば
Ｈ形鋼の製品サイズｌｄ’ＪＩｓ規格で３３シリーズ、
ＡＳＴＭ規格で４４シリーズ、合計で７７シリーズに及
ぶ。従来、あるサイズから他のサイズへのロール交換に
要する時間として１通常２５〜３０分かかるので、多サ
イズのＩＩ形鋼を圧延するためにはサイズ数に比例した
ロール変換時間がかかり、この分稼動率を低下嘔ぜてい
る。当然ロール交換時にも素材は加熱炉内で保熱してお
くことになり、多大のエネルギーロスを生じている。

まだ従来、一般に、Ｈ形鋼圧延においては第５図に示す
ように粗ユニバーサル圧延機１４の水平ロール２０の側
面部２２が圧延本数の増加とともに摩耗して水平ロール
２０の内幅寸法が減少する傾向がある。縦ロール２４も
摩耗するが、この場合は縦ロール２４の開度を摩耗分だ
け調整すればよく、それほど問題はない。このため第６
図で示す如くフランジ厚み（ホ）を一定にするとウェブ
高石（へ）が水平ロール２０の側面部２２の摩耗分だけ
低くなるので通常は寸法公差が許す範囲でフランジ厚み
（ホ）を厚くしてウェブ高さくへ）を確保している。

すなわち、材料のウェブ高さくへ）は水平ロール２０の
幅の大小により影響されるので、通常ウェブ高場（へ）
の寸法許容差の範囲内で使用する有効ロール幅が決めら
れており、例えばウェブ高Ｇ　４００　ｍ未満では±３
．０　ｍ　、同４００鰭以上６００ｍｍ未満では±４．
　Ｏｍ　、同６００ｗ以上では±５．Ｏｆｌの許容差が
ＪＩＳＧ３１９２に規定芒れている。

したがって、使用する水平ロール２０の幅によってフラ
ンジ厚みが異なり、特に摩耗して幅が減少した水平ロー
ル２０で圧延すると製品のフランジ厚は厚くなシ歩留シ
が低下する。当然圧延チャンス毎に使用するロール幅が
変わることによるチャンス毎の製品断面寸法のほらつき
、おるいは同−圧延チャンス内でも水平ロール側面部２
２の摩耗に基づくフランジ厚み変化を伴うことになシ、
これらは寸法精度上好ましくない。

またサイズ毎にブレークダウンロール、粗二二パーサル
ロール、エツジヤ−ロール、仕上ユニバーサルロールな
保有する必要があるので、ロールの保有数が必然的に多
くなる問題点もあり、通常１サイズにつき予備のため２
〜３セツトを保有している。さらに例えばウェブ高場が
７００ｍと８００謔の間の寸法の製品を要求されたとし
て本、現有のロール幅の枠外でおシ製造は不可能である
。

どうしても製造するとなｆ’Ｌばブレークダウンロール
カラユニバーサルロール、エッジャーロールマで新規に
保有する必要があり、当然ロール保有数がさらに増加す
ることは避けられない。

この問題に対して従来、特公昭５３−４０９４９に開示
逼れたようにユニバーサルロールの水平ロールをロール
軸と直角方向に２分割して、その間にスペーサーを挿入
して圧延する方法がある。ただしこの方法はある範囲の
ウェブ高名サイズに共用できるが、圧延サイズ毎に専用
のスペーサーが必要であシ、また圧延開始時の水平ロー
ル幅はいつも一定にできるが、圧延途中の水平ロール側
壁部２２の摩耗量に応じたロール幅調整ができず、同−
圧延チャンス内の輿品のフランジ厚のハラつきは未解決
の問題として残る。

更にロール幅のセットは圧延ライン内ではなく、ライン
から離れた専用のロール交換場所で行うため、サイズ変
更ごとに必要なロール交換時間の損失は避けられない等
の幾多の欠点があった。

従来の問題点は、第３図（２）の（イ）、第４図面の１
口）、第４図の）の（ハ）、第４図０のに）の寸法が少
なくとも圧延ライン内においては固定されているために
生ずる。本発明者らは、従って圧延ライン内において上
記の（イ）、（ロ）、（ハ）、に）の寸法の変更が可能
であれば、製品寸法に応じて（イ）、（ロ）、（ハ）、
に）の寸法を変更して圧延することによって上記の問題
を解決できることを見い出し、この知見に基づいて、先
に特願昭５８−００７５４２（以下先願技術と称する）
を開示した。すなわち、第７図囚、［３）。

０に示す如く軸方向の位置を変更できる分割ロールを粗
ユニバーサル圧延機（５）、エツジヤ−圧延機［Ｆ］）
、仕上ユニバーサル比延機（０に配置してウェブの部分
圧延、フランジ端部圧延を行うことによって、同一ロー
ルで異なったウェブ高場サイズの圧延が可能となシ種々
な有用な効果をもたらした。

この先願技術においては、ウェブの両端とフランジを粗
ユニバーザル圧延機で圧延後、エツジヤ−圧延機でウェ
ブ中央部とフランジ端部な圧延し、両者の圧延を繰返し
たのち仕上ユニバーサル圧延機で仕上げをした。このう
ちエツジヤ−圧延機で粗ユニバーサル圧延機の中央未圧
下部の部分圧延を行う時には圧下金属は幅広がりをする
ので材料のウェブ内幅が増加していくことになる。従っ
てウェブ幅の広がりに対応して、繰返し圧延に際し粗ユ
ニバーサル圧延機とエツジヤ−圧延機の軸方向可動ロー
ルの間隔を増加名せながら目標のウェブ高石になるよう
に圧延する。この先願技術はそれまでの従来の圧延に比
してロール交換頻度の減少等多くの効果をあげたが、上
記の繰返し圧延における軸方向可動ロールの間隔変更に
ともなう延伸効率の低下が１つの難点であった。

本発明の目的はＨ形鋼の熱間圧延における上記従来技術
の欠点を解消し、ロール変換頻度の減少、ロール保有数
の減少、製品の寸法精度および延伸効率の向上等の改善
ができるＨ形鋼の熱間圧延方法を提供するにある。

本発明者らはＩ（形鋼の部分圧延について種々検討した
結果、１次、２次の２基の粗ユニバーサル圧延機でウェ
ブの部分圧延をすることにょシウェプの幅広がりを抑制
し延伸効率を上げる圧延ができることを見いだした。

本発明の上記の目的は次の２発明によって達成される。

第１発明の要旨とするところは次のとおりである。すな
わち、スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼用鋼片等を素材と
しロール軸方向の位置がパス毎に可変な分割ロールを用
いて圧延する段階を有して成るＨ形鋼の熱間圧延方法に
おいて、１次粗ユニバーサル圧延機における前記分割ロ
ールにょるウェブ両側の部分圧延と該分割ロールおよび
縦ロールによるフランジ圧延を繰返す段階と、エツジヤ
−圧延機における前記分割ロールによるフランジ端部圧
延を繰返す段階と、２次組ユニバーサル几延様における
前記ウェブ中央の未圧下部の部分圧延と前記分割ロール
および縦ロールによる前記ウェブ端部の部分圧延とフラ
ンジ圧延を繰返す段階と、仕上ユニバーサル圧延機にお
ける前記分割ロールおよび縦ロールによる仕上圧延の段
階と、を有することを特徴とするＩＩ形鋼の熱間圧延方
法である。

第２発明の要旨とするところは次のとおシである。すな
わち、スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼用鋼片等を素材と
しロール軸方向の位置がパス毎に可変な分割ロールを用
いて圧延する段階を有して成るＩ（形鋼の熱間圧延方法
において、１次粗ユニバーサル圧延機における前記分割
ロールによるウェブ両側の部分圧延と該分割ロールおよ
び縦ロールによるフランジ圧延を繰返す段階と、２次粗
ユニバーサル圧延機における固定ロールによる前記ウェ
ブ中央の未圧下部の部分圧延と前記分割ロールおよび縦
ロールによるフランジ圧延と該分割ロールによるフラン
ジ端部の圧延を繰返す段階と、仕上ユニバーサル圧延機
における前記分割ロールおよび縦ロールによる仕上圧延
の段階と、を有することを特徴とするＩＩ形鋼の熱間圧
延方法である。

本発明における圧延機の配置は、第１発明においては第
８図■に示１−如くブレークダウン圧延機１２．１次組
ユニバーサル圧延ａＱ１４−１、エツジヤ−圧延機１６
−１．２次粗ユニバーサル圧延機１４−２、仕上ユニバ
ーサルミル１８の順で配置芒れているが、第２発明にお
いては第８図の）に示す如く第１発明からエツジヤ−圧
延機１６−１を省いた配置となっている。

次に本発明で使用する分割ロールについて説明する。

第１発明、第２発明とも１次粗ユニバーサル圧延機１４
−１の水平ロールは第９図に示す如くロール軸と直角方
向に分割した一定幅の２個の分割ロール２６から構成芒
れ、この分割ロール２６はロール軸方向に対称に位置変
更が可能であり、先願技術の粗ユニバーサル圧延機の場
合と同様でるる。ロール軸方向の位置変更は特願昭５７
−１３４４３５、％願昭５７−１３４４３６および特願
昭５７−１３４４３７等で開示嘔れた装置を使用する。

次に第１発明のエツジヤ−圧延機１６−１は第１０図に
示した如く軸方向に可変な２個の分割ロール２８を使用
する。第１発明の２次粗ユニバーサル圧延機１４−２の
水平ロールは第１１図に示す如くウェブ幅中央のシャフ
トと一体となって固定したロール３０とその両側の軸方
向の位置が可変の２個の分割ロール３２から構成され、
この分割ロール３２はロール軸方向に対称に位置変更が
できるが、フランジ端部圧延は不能である。これに対し
第２発明の２次粗ユニバーサル圧延機１４−２Ａは第１
２図に示す如くウェブ幅中央のシャフトと一体となって
固定したロール３０とその両側のロール軸方向に対称に
位置変更のできる分割ロール３２Ａとを有し、フランジ
端部圧延も可能な構成となっている。仕上ユニバーサル
圧延機１８は、両発明とも先願技術の第７図（Ｏで示し
た如きテーパーのほとんどない軸方向に可変な２個の分
割ロールを使用している。

次に上記の構成を有する本発明のロールによる圧延につ
いて説明する。まず、第１発明では１次粗ユニバーサル
圧延機１４−１において、材料のフランジ面が５度程度
のテーパーを有する水平分割ロール２６と縦ロールでウ
ェブとフランジヲ圧延し、ウェブ中央部は非圧下状態と
する。′次にエツジヤ−圧延機１６−１においてフラン
ジ端部に５度程度のテーパーを有する水平分割ロール２
８でフランジ端部な圧延する。次に２次粗ユニバーサル
圧延機１４−２において固定ロール３０でウェブ中央の
未圧下部を、５度程度のテーパーを有する水平分割ロー
ル３２と縦ロールでウェブ端部の部分圧延とフランジ圧
延を行う。この３基による圧延を繰返すことにより材料
を圧下する。ただしこの場合第９図における水平分割ロ
ール２６のロール間隔（ト）と、第１０図における固定
ロール３０の幅（イ）の関係は常Ｋ（イ）ｔ′１（））
よシ大なる状態で圧延する必要がある。これらの中間圧
延を終了後第９図の如き分割ロール２６ただし水平ロー
ル外側と縦ロールのテーパーはほとんどない分割ロール
な有する仕上ユニバーサル圧延機１８において５度のテ
ーパーを有するフランジを起こして製品に仕上ける。

第１発明は上記の如く、第９図、第１０図、第１１図に
示した分割ロール２６，２８．３２および仕上ユニバー
サル圧延機の分割ロールのロール間隔を調整することに
よりウェブ高さが異なった１１形鋼を、更にエツジヤ−
圧延機１６の分割ロール２８の上下のロール間隔を調整
することによシフランジ幅の異なったＨ形鋼をロール交
換なしの同一ロールで圧延することができろ。

次に第２発明においては、まず、第１発明と同様に１次
粗ユニバーサル圧延機１４−１において、材料のフラン
ジ面が５度程度のテーパーを有する水平分割ロール２６
と縦ロールでウェブとフランジを圧延し、ウェブ中央部
は非圧下状態とする。

次に２次粗ユニバーサル圧延機１４−２Ａにおいてフラ
ンジ端部に５度程度のテーパーを有する水平分割ロール
３２Ａでフランジ端部を、同時に同一水平分割ロール３
２Ａと縦ロールでフランジ圧下を、固定ロール３０でウ
ェブ中央の未圧下部をそれぞれ圧延し、この両者の圧延
を繰シ返し行い材料を圧下する。ただしこの場合第９図
における水平分割ロール２６のロール間隔（ト）と、第
１２図における固定ロール３０の幅（イ）の関係は常に
（イ）は（ト）より大なる状態で圧延する必要がある。

また第１２図の縦ロール幅は仕上圧延機に送る材料のフ
ランジ幅よシ小でなければならない。また分割ロール３
２Ａは必ずしも材料のウェブ端部な圧下しなくてもよい
。これらの１次および２次粗ユニバーサル圧延機におけ
る中間圧延を終了後、第９図の如き分割ロール２６ただ
し水平ロール外側と縦ロールのテーパーはほとんどない
分割ロールを有する仕上ユニバーサル圧延機１８におい
て５度のテーパーを有するフランジを起こして製品に仕
上ける。

第２発明は上記の如く第９図、第１２図の分割ロール２
６，３２Ａおよび仕上ユニバーサルロール圧延機１８の
分割ロールの間隔を調整することによシ、ウェブ高さが
異なったＨ形鋼をロール交換なしで同一ロールで圧延す
ることが可能である。

また、第１．第２発明とも第５図に示した水平ロール２
０の側壁部２２が摩耗しても摩耗量に応じて分割ロール
２６のロールの間隔を広げることにより常に一定のウェ
ブ高石、フランジ厚嘔の製品を高い延伸効率で製造する
ことができる。

ここで先願技術で示した圧延方法と本発明法との差異を
比較して説明する。両者の差異は２次粗ユニバーサル圧
延機１４−２．１４−２Ａの工程に存在する。すなわち
先願技術の圧延方法は第７図に示した如くウェブ両端と
フランジを圧下（５）後、エツジヤ圧延機１６でウェブ
の非圧下中央部とフランジ端部を圧下（Ｂ）する圧延を
繰り返す。このエツジヤ−圧延機１６における非圧下中
央部圧延時にはウェブの幅広がりを生じるため、この方
法においては、ある特定サイズの圧延中は粗ユニバーサ
ル圧延のバス毎にウェブ内幅が増加していくので、これ
に応じて粗ユニノく−サル圧延機１４とエツジヤ−圧延
機１６において軸方向可動ロールの間隔を増加させなが
ら目標のウェブ高石になるように圧延しなけれはならな
い。当然、ウェブの幅広がりのために延伸効率は低下す
ることになる。これに対し本発明法においては２次粗ユ
ニバーサル圧延機が配設されているのでウェブの非圧下
中央部圧延時の幅広がりを縦ロールで拘束するので、圧
延中の１次および２次粗ユニバーサル圧延機の軸方向可
動ロールの間隔は１サイズの圧延中はほぼ一定のままで
圧延ができる。従って、本発明は先願技術に比較し、バ
ス毎の軸方向可動ロールの間隔調整が不必要になシ、か
つウェブとフランジの減面効率が上がシ、延伸効率を向
上毛ぜることができる。

実施例１ 第１表に示す寸法のロールを一使用して第１発明でロー
ル交換することなしに同一ロールで呼称寸法７００Ｘ３
００と９００Ｘ３００のＨ形鋼を製造した。すなわち、
７００Ｘ３００の場合を第１３図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ
１’、Ｇ））、９００Ｘ３００の場合を第１４図囚、（
Ｂｌ、（Ｃ）、（［）に示したが、いずれの場合におい
ても（２）に示した如く１次粗ユニバーサル圧延機１４
−１においてフランジとウェブの中央を除く第　１　表 両側を圧下し、次に［Ｆ］）に示した如くエツジヤ−圧
延機１６−１でフランジ端部な圧下し、続いて０に示し
た如く２次粗ユニバーサル圧延機１４−２でウェブ中央
の未圧下部とフランジを圧下し、この工程を可逆圧延で
複数バス圧延したのち、仕上ユニバーサル圧［機ｔｓの
１パスでフランジのテーパーを起こしてＨ形鋼製品とし
た。

このようにして圧延した７００Ｘ３００および９００Ｘ
３００のＩ−１形鋼は１次および２次の粗ユニバーザル
圧延時の非１］二下部とエツジヤ−圧延時の圧下部の境
のきずあるいけ仕上ユニバーサル圧延時のきすも発生せ
ず表面状況は良好で、ウェブ座屈も起こらず、位置可変
分割ロールの摩耗に対する位置の微調整によシ１寸法精
度も良好で歩留もすぐれていた。

また第１３図（Ａ）、　ＣＢ）、　（Ｃ１，ＣＤ）と第
１４図（Ａ）、Ｑ３＋。

０．０と比較【７てみると後者は（５）の分割ロール２
６と■の分割ロール２Ｂと０の分割ロール３２および０
の分割ロール３４等のそれぞれのロール間隔を前者に対
して１９４鰭広けただけであるので７００Ｘ３００から
９００×３ｏｏへの切換はオンラインにおける分割ロー
ルの位置変更のみでロール交換の必要はなかった。また
、第１３図（支）。

０３　＋　Ｃ）　、（ＱＩ）方法Ｔ７００Ｘ３０（ｌを
圧延シた後、第１３（２）０３）の分割ロールの上下方
向の間隔を５゜■狭くする変更のみで、別途に７００Ｘ
２５０も圧延できた。

実施例２ 第２表に示す寸法のロールを使用して第２発明によりロ
ール交換することなしに同一ロールで呼称寸法７００Ｘ
３００と９００Ｘ３００のＨ形鋼を製造した。すなわち
、７００Ｘ３００の場合を第２表 第１５図（５）、　（［３）　、　（Ｃ１，９００Ｘ３
００の場合を第１６図（Ａ）、（［３）、（Ｃ）に示し
たが、いずれの場合においても（２）に示した如く１次
粗ユニバーサル圧延機１４−１においてフランジとウェ
ブの中央を除く両側を圧下し、次に■に示す如く２次粗
ユニバーサル圧延機１４−２Ａにおいてウェブ中央の非
Ｆｋ下部とフランジ端部およびフランジ厚を圧下し、こ
の工程を可逆圧延で複数パス圧延したのち、仕上ユニバ
ーサル圧延機１８の１バスでフランジのテーパーを起こ
してＨ形Ｗ４與品とした。このようにして圧延した７０
０Ｘ３００および９００Ｘ３００のＨ形鋼は１次および
２次の粗ユニバーザル圧延時の非圧下部と圧下部の境の
きずあるいは仕上ユニバーサル圧延時のきずも発生せず
表面状況は良好で、ウェブ座屈も起こらず、位置可変分
割ロールの摩耗に対する位置の微１１１整により寸法精
度も良好で歩留もすぐれていた。また２次粗ユニバーサ
ル圧延機１４−２Ａにおけるウェブの拡幅がないので１
次、２次粗ユニバーサル圧延繰返時の軸方向可動ロール
の間隔調整が不必要で圧延効率もすぐれていた。また第
１５図囚、（Ｂｌ、（Ｃ）と第１６図（２）、［Ｆ］）
、０と比較してみると後者は（２）の分割ロール２６と
、［Ｆ］）の分割ロール３２Ａと、０の分割ロール３４
等のそれぞれの間隔が前者に対して１９４■広けたたけ
であるので°７００Ｘ３００から９００Ｘ３００への切
換はオンラインにおける分割ロールの位置の変更のみで
ロール交換の必要はなかった。

’Ｊ　ｍ　例１　、実施例２のいずれにおいても、ロー
ル交換回数は従来の約１７３に大幅な減少が可能となシ
、ロールの保有数が減少し、材料の加熱時間も短縮され
た。

本発明は上記実施例からも明らかな如く、１次粗ユニバ
ーサル圧延機、エツジヤ−ｍ延機、２次粗ユニバーサル
圧延機および仕上ユニバーサル圧延機等において、軸方
向の位置が可変の分割ロールを使用して圧延することに
よって、ロール交換１Ｍ度の減少、ロール保有数の削減
、寸法ｆ［と歩留の向上、加熱エネルギー原単位の減少
および圧延能率の向上等多くの効果をあげることができ
た。

【図面の簡単な説明】

第１図囚、（Ｂ）はいずれもＨ形鋼　熱間圧延の工程図
、第２図囚、■、　（Ｃ）はいずれもＨ形鋼　熱間圧延
素材の形状を示す断面図、第３図い、ａ３）は口−ル孔
形を示すロールの断面図、第４図囚、■。 （０はいずれもＨ形鋼の熱間圧延の過程を示す断面図、
第５図は従来のユニバーサル圧延機水平ロールの側面部
の摩耗を示す断面図、第６図はＨ形鋼の寸法を示す断面
図、第７図（２）、ＣＢ）、（Ｃ１はいずれも先願技術
の粗ユニバーサル圧延機面、二ツジャー圧延機（１３）
および仕上ユニバーサル圧延機（０のそれぞれのロール
形状を示す断面図、第８図（２）、　（８１はいずれも
本発明のＩ−１形鋼熱間圧延を示す工程図で囚は第１発
明、０は第２発明を示す。第９図は本発明実施例の１次
粗ユニバーサル圧延機のｏ　一層形状を示す断面図、第
１０図は第１発明実施例のエツジヤ−Ｅｌｌ延延様ロー
ル形状を示す断面図、第１１図は第１発明実施例の２次
粗ユニバーサル圧延機のロール形状を示す断面図、第１
２図は第２発明実施例の２次粗ユニバーサル圧延機のロ
ール形状を示す断面図、第１３図（２）、（［３）、（
Ｃ１，■）はいずれも第１発明による７　００　Ｘ　３
００　Ｈ形鋼の実施例の圧延過程を示す断面図、第１４
図（２）、（［３）。 ０、Ｏ）はいずれも第１発明による９００Ｘ３００１−
Ｉ形鋼の実施例の圧延過程を示す断面図、第１５図（５
）、　（１３＋　、　（０はいずれも第２発明による７
００Ｘ３００Ｈ形鋼の実施例の圧延過程を示す断面図、
第１６図（５）、　０３）　、　（Ｏはいずれも第２発
明による９　００　ｘ　３　ｏ　Ｏ）−Ｔ形鋼の圧延過
程を示す断面図である。 １２・・・ブレークダウン圧延機、 １４−１・・・１次組ユニノく−サル圧延機、１４−２
．１４−２Ａ・・・２次組ユニノく−サル圧延機、１６
−１・・・エツジヤ−圧延機、 １８・・・仕上ユニバーサル圧延椋、 ２６・・・分割ロール（１次組ユニ・（−サル圧延機用
）、２８・・・分割ロール（エツジヤ−圧延機用）、３
０・・・固定ロール（２次組ユニ・く−サル圧延機用）
、３２．３２Ａ・・・分割ロール（２次組ユニー（−サ
ル圧延機用）、３４・・・分割ロール（仕上ユニノく一
サル圧延機用）。 代理人　弁理士　中　路　武　雄 第１図 仏） （Ｂ） 第２　図 鄭３図 （Ａ）（印 第４図　第５１！１ 第７１！１ 第８図 （Ａ） （８） 第　９　図 第１０図 第１２図 第１３１゛η 第１４図 第１５国

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼用鋼片等を素材
   としロール軸方向の位Ｒがバス毎に可変な分割ロールを
   用いて圧延する段階を有して成るＨ形鋼の熱間圧延方法
   において、１次粗ユニバーサル圧延機における前記分割
   ロールによるウェブ両側の部分圧延と該分割ロールおよ
   び縦ロールによるフランジ圧延を繰返す段階と、エツジ
   ヤ−圧延機における前記分割ロールによるフランジ端部
   圧砥を繰返す段階と、２次粗ユニバーサル圧延機におけ
   る固定ロールによる前記ウェブ中央の未圧下部の部分圧
   延と前記分割ロールおよび縦ロールによる前記ウェブ端
   部の部分圧延とフランジ圧延を繰返す段階と、仕上ユニ
   バーサル圧延機における前記分割ａ−ルおよび縦ロール
   による仕上圧延の段階と、を有することを特徴とするＨ
   形鋼の熱間圧延方法。
2. （２）　スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼用鋼片等を木材
   としロール軸方向の位置がパス毎に可変な分割ロールを
   用いて圧延する段階を有して成るＨ形鋼の熱間圧延方法
   において、１次粗ユニバーサル圧延機における前記分割
   ロールによるウェブ両側の部分圧延と該分割ロールおよ
   び縦ロールによるフランジ圧延を繰返す段階と、２次粗
   ユニバーサル圧延機における固定ロールによる前記ウェ
   ブ中央の未圧下部の部分圧延と前記分割ロールおよび縦
   ロールによるフランジ圧延と該分割ロールによるフラン
   ジ端部の圧延を繰返す段階と、仕上ユニバーサル圧延機
   における前記分割ロールおよび縦ロールによる仕上圧延
   の段階と、を有することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延
   方法。