JPS60235309A - エナメル絶縁被覆を施したＮｂ−Ｔｉ合金系超電導線材の製造法 - Google Patents
エナメル絶縁被覆を施したＮｂ−Ｔｉ合金系超電導線材の製造法Info
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- JPS60235309A JPS60235309A JP59091416A JP9141684A JPS60235309A JP S60235309 A JPS60235309 A JP S60235309A JP 59091416 A JP59091416 A JP 59091416A JP 9141684 A JP9141684 A JP 9141684A JP S60235309 A JPS60235309 A JP S60235309A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Coating Apparatus (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の背景と目的］
本発明は超電導線材、特にエナメル絶縁被覆を施したＮ
ｂ−Ｔｉ合金系超電導線の製造方法に関するものである
。
ｂ−Ｔｉ合金系超電導線の製造方法に関するものである
。
超電導マグネット、特にＮ Ｍ Ｒ用超電導マグネット
においては、高い磁界均一性が要求さねている。高い磁
界均一性を得るためには、マグネットの巻線精度を向上
させることが最も有力々手段であるが、超電導線材自体
の寸法精度を向」ニさせることも、もう一つの有力な手
段である。
においては、高い磁界均一性が要求さねている。高い磁
界均一性を得るためには、マグネットの巻線精度を向上
させることが最も有力々手段であるが、超電導線材自体
の寸法精度を向」ニさせることも、もう一つの有力な手
段である。
超電導マグネットに使用される超電導線材は、通常絶縁
法としてエナメル被覆を施すのが最も一般的であるが、
現状のエナメル絶縁被覆技術では、土５μｍの寸法公差
に押えることが、特にＩＫｍ以上の長尺線においては限
界である。それに対し、特にＮＭＲ用超用溝電導マグネ
ット用線材上２゜５μｍの寸法精度が要求さｔている。
法としてエナメル被覆を施すのが最も一般的であるが、
現状のエナメル絶縁被覆技術では、土５μｍの寸法公差
に押えることが、特にＩＫｍ以上の長尺線においては限
界である。それに対し、特にＮＭＲ用超用溝電導マグネ
ット用線材上２゜５μｍの寸法精度が要求さｔている。
まだ、マグネット巻線の精度を出すためには、高い張力
で巻線することが必要であるが、エナメル被覆時に超電
導安定化材であるＣｕ部が鈍ってし捷い、超電導線材の
機械的強度が低下し、巻線張力を高くすることは不可能
である。
で巻線することが必要であるが、エナメル被覆時に超電
導安定化材であるＣｕ部が鈍ってし捷い、超電導線材の
機械的強度が低下し、巻線張力を高くすることは不可能
である。
本発明の目的は、前記した従来技術の欠点を解消し、高
い寸法精度を有するエナメル絶縁被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金系
超電導線材を提供することにある。
い寸法精度を有するエナメル絶縁被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金系
超電導線材を提供することにある。
本発明の要旨は、１Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線材にエナ
メル絶縁、例えばホルマール、ポリイミド等を被覆した
後、引抜き等により断面減少加工を施すことにある。
メル絶縁、例えばホルマール、ポリイミド等を被覆した
後、引抜き等により断面減少加工を施すことにある。
本発明は１だ、断面減少加工後、安定化材であるＣｕ部
の電気抵抗を小さくするために、３５０℃以下の温度で
加熱することも特徴の一つとしている。尚、本発明にお
けるＮｂ−Ｔｉ合合金系超電導材上しては、Ｎｂ−Ｔｉ
の他、Ｎｂ−Ｔｉ、Ｎｂ−Ｔｌ−Ｔａ、 Ｎｂ −Ｔ
１−Ｈｆ等の３元系、更にはＮｂ−’Ｉ”１−Ｚｒ−Ｔ
ａ等の４元系等が適用できる。
の電気抵抗を小さくするために、３５０℃以下の温度で
加熱することも特徴の一つとしている。尚、本発明にお
けるＮｂ−Ｔｉ合合金系超電導材上しては、Ｎｂ−Ｔｉ
の他、Ｎｂ−Ｔｉ、Ｎｂ−Ｔｌ−Ｔａ、 Ｎｂ −Ｔ
１−Ｈｆ等の３元系、更にはＮｂ−’Ｉ”１−Ｚｒ−Ｔ
ａ等の４元系等が適用できる。
また、本発明において断面減少加工後、３５０℃以下の
温度で加熱するのは、加工により増大した、安定化材で
あるＣ１１部の極低温下（例えば、液体ヘリウム温度４
．、２ Ｋ ）での電気抵抗（ρａ１４．２Ｋ）を下げ
るためであるが、温度を３５０℃以下に制限したのは、
これ以上ではＮｂ−’ｐｉの超電導特性が劣化するから
である。３５０℃以下の加熱は、Ｃｕの再結晶温度以下
の温度で加熱する場合との２通りの方法があるが、前者
は寸法精度と機械的強度が特に要求される場合であり、
後者は寸法精度と低電気抵抗特性（ρａｔ４．２Ｋ）が
要求される場合に適用される。前者の場合、再第４図は
、第２図に示しだ実施例の中で、断面減少率が５チの線
材を、更に加熱した場合の、加熱温度と引張り強さおよ
び電気抵抗の関係を示したもので、３００℃以上で軟化
現象が見られる。
温度で加熱するのは、加工により増大した、安定化材で
あるＣ１１部の極低温下（例えば、液体ヘリウム温度４
．、２ Ｋ ）での電気抵抗（ρａ１４．２Ｋ）を下げ
るためであるが、温度を３５０℃以下に制限したのは、
これ以上ではＮｂ−’ｐｉの超電導特性が劣化するから
である。３５０℃以下の加熱は、Ｃｕの再結晶温度以下
の温度で加熱する場合との２通りの方法があるが、前者
は寸法精度と機械的強度が特に要求される場合であり、
後者は寸法精度と低電気抵抗特性（ρａｔ４．２Ｋ）が
要求される場合に適用される。前者の場合、再第４図は
、第２図に示しだ実施例の中で、断面減少率が５チの線
材を、更に加熱した場合の、加熱温度と引張り強さおよ
び電気抵抗の関係を示したもので、３００℃以上で軟化
現象が見られる。
まだ、液体ヘリウム温度での電気抵抗（ρａｔ４２Ｋ）
は２００℃から抵下しはじめる。よって、寸法精度、電
気抵抗特性の改善が要求される場合は、３００〜３５０
℃、寸法精度、電気抵抗特性、機械的強度の改善が要求
される場合には２００〜３００℃に加熱することが望ま
しい。
は２００℃から抵下しはじめる。よって、寸法精度、電
気抵抗特性の改善が要求される場合は、３００〜３５０
℃、寸法精度、電気抵抗特性、機械的強度の改善が要求
される場合には２００〜３００℃に加熱することが望ま
しい。
軟化温度は、断面減少度に大きく左右され、断面減少度
が大きい場合は低温側へ移行し、反対に小さい場合は高
温側へ移行する傾向がある。よって、断面減少度と、要
求特性の関係から加熱温度を決定する必要がある。
が大きい場合は低温側へ移行し、反対に小さい場合は高
温側へ移行する傾向がある。よって、断面減少度と、要
求特性の関係から加熱温度を決定する必要がある。
第３図に示した実施例では、加熱による寸法精度の変化
および超電導特性の著しい劣化は、’３５０℃までは見
られなかった。
および超電導特性の著しい劣化は、’３５０℃までは見
られなかった。
寸法精度を機械的強度だけの改善が要求され、電気抵抗
特性の改善が要求されない場合は、断面減少加工の適用
だけで十分であり、加熱処理は必要としない。
特性の改善が要求されない場合は、断面減少加工の適用
だけで十分であり、加熱処理は必要としない。
結晶温度以下でも安定化材であるＣ１１部の電気抵抗（
ρａｔ４．２Ｋ）を下げることは可能である。
ρａｔ４．２Ｋ）を下げることは可能である。
以下図面を参照して本発明を説明する。
第１図は何れも、Ｎｂ−Ｔｉからなる超電導材のフィラ
メント■を、Ｃｕからなる安定化材■中に・−＋ Ｑ＃
−１ロ１ｆ 上 、・ −−１１，跣烏姶判 ル冷女１
晦紺Ｈしてエナメル絶縁■を施しだもので、（ａ）はフ
ィラメント■が一本の場合であり、（ｂ）はＮｂ−’ｐ
ｉを極細多芯化したものである。
メント■を、Ｃｕからなる安定化材■中に・−＋ Ｑ＃
−１ロ１ｆ 上 、・ −−１１，跣烏姶判 ル冷女１
晦紺Ｈしてエナメル絶縁■を施しだもので、（ａ）はフ
ィラメント■が一本の場合であり、（ｂ）はＮｂ−’ｐ
ｉを極細多芯化したものである。
何れの構造の超電導線材もエナメル絶縁■を施した後、
ダイス引きにより断面減少加工され（必要に応じて更に
３５０℃以下の温度で加熱され）で所要寸法に仕上げら
れている。
ダイス引きにより断面減少加工され（必要に応じて更に
３５０℃以下の温度で加熱され）で所要寸法に仕上げら
れている。
第２図は、ホルマール絶縁後の外径１．０ ｍｍ 、絶
縁厚約３０μｍの極細多芯線について、種々の断面減少
率で加工したときの断面減少率と、引張り強さ、寸法精
度および絶縁破壊電圧の関係を示したもので、断面減少
加工を加えることにより引張ゆ強さ、寸法精度は著しく
改善されることが判る。
縁厚約３０μｍの極細多芯線について、種々の断面減少
率で加工したときの断面減少率と、引張り強さ、寸法精
度および絶縁破壊電圧の関係を示したもので、断面減少
加工を加えることにより引張ゆ強さ、寸法精度は著しく
改善されることが判る。
絶縁破壊電圧は、断面減少率が２５％までは殆ど劣化し
ないが、２５％以上では劣化するので、断面減少率は２
５％以下に抑えることが望ましい。
ないが、２５％以上では劣化するので、断面減少率は２
５％以下に抑えることが望ましい。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、エナ
メル絶縁被覆後、引抜き等の断面減少加工を施すことに
より、寸法精度および機械的強度を向上させることがで
きる。また、断面減少加工により悪化した電気抵抗特性
は、更に加熱処理することにより、寸法精度、超電導特
性を劣化させることなく回復させることができる等の利
点があり、その工業的な利用価値は犬である。
メル絶縁被覆後、引抜き等の断面減少加工を施すことに
より、寸法精度および機械的強度を向上させることがで
きる。また、断面減少加工により悪化した電気抵抗特性
は、更に加熱処理することにより、寸法精度、超電導特
性を劣化させることなく回復させることができる等の利
点があり、その工業的な利用価値は犬である。
第１図は本発明に係る方法の実施例による超電導線拐の
例を示す横断面図、第２図は本発明による超電導線材の
、エナメル絶縁被覆後の断面減少率と所要特性の関係を
示しだグラフ、第６図は本発明による超電導線材の加熱
温度ど所要特性の関係を示したグラフである。 １；超電導材のフィラメント、２；安定化材、６；エナ
メル絶縁被覆。 宛 １ 図 第 ２ 目 見３図 力０大（５品度じＣ）（１０台・聞）
例を示す横断面図、第２図は本発明による超電導線材の
、エナメル絶縁被覆後の断面減少率と所要特性の関係を
示しだグラフ、第６図は本発明による超電導線材の加熱
温度ど所要特性の関係を示したグラフである。 １；超電導材のフィラメント、２；安定化材、６；エナ
メル絶縁被覆。 宛 １ 図 第 ２ 目 見３図 力０大（５品度じＣ）（１０台・聞）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｎｌ：ｌ−’ｐｉ合金系超電導線材にエナメル絶縁
被覆を施しだ後、断面減少加工を施すことを特徴とする
Ｎｂ−’ｐｉ合金系超電導線材の製造方法。 ２、Ｎｂ−４”ｉ合金系超電導線材が単芯線である。 前記第１項記載の方法。 ３、Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線材が、極細多芯線である
前記第１項記載の方法。 ４ 断面減少率が２５係以下である、前記第１項。 第２項捷たは第３項記載の方法。 ５ Ｎｂ−’］’ｉ合金系合金系超電導王制メル絶縁被
覆を施しだ後、断面減少加工を施し、しかる後、当該線
材３５０℃以下の温度で加熱処理することを特徴とする
Ｎｂ−’ｐｉ合金系超電導線材の製造法。 ６、 加熱処理温度が３００〜３５０℃である、前記第
５項記載の方法。 ク ＋ｎ鼾ｂｎ剖冶面詰；０＾八へり８八でイゑ２ 曲
台２竺５項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59091416A JPS60235309A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | エナメル絶縁被覆を施したＮｂ−Ｔｉ合金系超電導線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59091416A JPS60235309A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | エナメル絶縁被覆を施したＮｂ−Ｔｉ合金系超電導線材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60235309A true JPS60235309A (ja) | 1985-11-22 |
| JPH0381246B2 JPH0381246B2 (ja) | 1991-12-27 |
Family
ID=14025767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59091416A Granted JPS60235309A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | エナメル絶縁被覆を施したＮｂ−Ｔｉ合金系超電導線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60235309A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01183008A (ja) * | 1988-01-11 | 1989-07-20 | Japan Atom Energy Res Inst | 超電導導体の絶縁厚み決定方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS497428A (ja) * | 1972-04-12 | 1974-01-23 | ||
| JPS5743312A (en) * | 1980-08-27 | 1982-03-11 | Hitachi Ltd | Method of producing composite superconductor |
-
1984
- 1984-05-08 JP JP59091416A patent/JPS60235309A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS497428A (ja) * | 1972-04-12 | 1974-01-23 | ||
| JPS5743312A (en) * | 1980-08-27 | 1982-03-11 | Hitachi Ltd | Method of producing composite superconductor |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01183008A (ja) * | 1988-01-11 | 1989-07-20 | Japan Atom Energy Res Inst | 超電導導体の絶縁厚み決定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0381246B2 (ja) | 1991-12-27 |
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