JPS60190552A - 焼結ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
焼結ステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPS60190552A JPS60190552A JP59045486A JP4548684A JPS60190552A JP S60190552 A JPS60190552 A JP S60190552A JP 59045486 A JP59045486 A JP 59045486A JP 4548684 A JP4548684 A JP 4548684A JP S60190552 A JPS60190552 A JP S60190552A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の分野）
本発明は、実質的にフェライト組織からなるマトリック
スとオーステナイト単相からなる分散相またはオーステ
ナイＩ・とフェライトの二相金属組織を有する分Ｈ＆相
等を有する耐応力腐食割れ性の著しく優れた焼結ステン
レス鋼およびその製造方法に関するものである。
スとオーステナイト単相からなる分散相またはオーステ
ナイＩ・とフェライトの二相金属組織を有する分Ｈ＆相
等を有する耐応力腐食割れ性の著しく優れた焼結ステン
レス鋼およびその製造方法に関するものである。
（従来技術）
周知のように、ステンレス鋼にはマルテンサイト系、フ
ェライト系、オーステナイト系、二相系があり、それぞ
れの特性に応じた用途において使い分けられている。
ェライト系、オーステナイト系、二相系があり、それぞ
れの特性に応じた用途において使い分けられている。
例えば、フェライト系ステンレス鋼は安価であり、耐応
力腐食割れ性（以下、“耐ＳＣＣ性”という）に優れる
特徴を有しているが、靭性に劣る欠点を有しており更に
溶接性にも問題がある。
力腐食割れ性（以下、“耐ＳＣＣ性”という）に優れる
特徴を有しているが、靭性に劣る欠点を有しており更に
溶接性にも問題がある。
オーステナイト系ステンレス鋼は優れた靭性と嗣食性を
有しているが、Ｎｉを多量に含有するため一般に高価で
あり、さらに耐ＳＣＣ性に劣る欠点を有している。高Ｎ
ｉ化は副ＳＣＣ性の改善に対し有効であるがその改善に
は限度があり、さらにＮｉ添加に伴い高価となるため材
料としての汎用性を著しく損なう。
有しているが、Ｎｉを多量に含有するため一般に高価で
あり、さらに耐ＳＣＣ性に劣る欠点を有している。高Ｎ
ｉ化は副ＳＣＣ性の改善に対し有効であるがその改善に
は限度があり、さらにＮｉ添加に伴い高価となるため材
料としての汎用性を著しく損なう。
一方、二相系スう一ンレス鋼はごれらの欠点を解消すべ
く提案されたもので、フェライト系、およびオーステリ
゛イｌ−系ステンレス鋼の両者の長所を兼ね備えており
オーステナイト系ステンレス鋼並みの優れた靭性と良好
な耐ＳＣＣ性を有している。
く提案されたもので、フェライト系、およびオーステリ
゛イｌ−系ステンレス鋼の両者の長所を兼ね備えており
オーステナイト系ステンレス鋼並みの優れた靭性と良好
な耐ＳＣＣ性を有している。
二相系ステンレス鋼の耐ＳＣＣ性については、Ｅｄｅｌ
ｅａｎｕが、１． Ｉｒｏｎ ５ｔｅｅｌ Ｉｎ５ｔ、
、 １７３．、１４０ （１９５３）で１８Ｃｒ−８Ｎ
ｉ−Ｔｉ ６１中のδフエライト量に着目した研究を発
表して以来数多くの研究があり、成分元素の影響、ｙｋ
１処理条件、およびフェライト量の影響などが報告され
ている。
ｅａｎｕが、１． Ｉｒｏｎ ５ｔｅｅｌ Ｉｎ５ｔ、
、 １７３．、１４０ （１９５３）で１８Ｃｒ−８Ｎ
ｉ−Ｔｉ ６１中のδフエライト量に着目した研究を発
表して以来数多くの研究があり、成分元素の影響、ｙｋ
１処理条件、およびフェライト量の影響などが報告され
ている。
一般的には、二相系ステンレス鋼の応力腐食割れ（以下
、“’ｓｃｃ“という）はフェライト相中を伝播し、島
状に分布しているオーステナイト相を迂回し、オーステ
ナイト相で阻止される。
、“’ｓｃｃ“という）はフェライト相中を伝播し、島
状に分布しているオーステナイト相を迂回し、オーステ
ナイト相で阻止される。
二相系ステンレス鋼の特徴としてＳＣＣ限界応力値が高
いごとはよく知られているところである。第１図および
第２図は本件発明者の一人が、［防食技術Ｊ Ｖｏｌ、
３０、Ｎｏ、４． ｐｐ、２１８〜２２６ （１９８１
）にｌ’ａ’Ｍしたものである。このうら第１図は２５
Ｃｒ系のステンレス鋼において鋼中のＮｉ量を変化さ−
ｌだ供試材を用いて、４２７Ｋ、４５％ＭｇＣｌ２溶液
中−（’１（ｓＣＣ性を評（■１シた結果をまとめたも
のである。縦軸は爾カに対゛ＪるＳＣＣ限界応力値の比
（σｔｈ／σ９．）を示し、高い方が爾５Ｃｃ１．！Ｌ
は優れている。Ｎｉを含自しないフェライト系ステンレ
ス鋼では割れを発生しないが、微量のＮｉを含むソエラ
イト系ステンレス鋼ではσム１１／σｏ、２が急激に低
下している。σｔｈ／σ６，２は２％Ｎｉで極小値をと
る。６〜８％Ｎｉでのσｔ１１／σ。、ｌの上昇は組織
がフェライ１〜とオーステナイトの二相組織になっ−Ｃ
いるごとによる。しかし、二相系ステンレス鋼の耐ＳＣ
Ｃ性はＮｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼に比
べれば、なお、劣っている。これは二相系ステンレス鋼
のフェライト相がフェライＩ・相とオーステナイト相と
の間の元素分配に従い、多量のＮ１を含有するためと考
えられる。 ゛ 第２図は、２５Ｃｒ−６Ｎｉ の二相系ステンレス鋼（
○印）とそのフェライＩ・相相当成分を有する２８Ｃｒ
−４Ｎｉフェライ１−系ステンレス鋼（・印）、および
オーステナイト相相当成分を有する２１Ｃｒ−９Ｎｉオ
ーステナイト系ステンレス鋼（△印）の３鋼種を別々に
溶解し、１ＳＣＣ性を比較したものである（試験条件は
第１図の場合と同じ）。４％の旧を含有するフェライト
相相当の２８Ｃｒ−４Ｎｉ （α）＆ｒ４はフェライト
相といっても４％のＮｉを含有しているこから耐ＳＣＣ
性が劣っているのが分かる。従来の二相系ステンレス鋼
においてＳＣＣがフェライト相中を伝播し、オーステナ
イト相を迂回し、オーステナイト相で阻止されるのはこ
の点に起因していると考えられる。第３図は従来の溶解
材の二相系ステンレス鋼における上述のようなＳＣＣ伝
播機構を模式的に説明するもので、図中黒太線でＳＣＣ
伝播経路を示す。言い換えるならば、二相系ステンレス
鋼の耐ＳＣＣ性はフェライト相の耐Ｓ ＣＣ性に強く依
存するが、通常の二相系ステンレス鋼のフェライト相ば
凝固時のフェライト相とオーステナイト相聞の元素分配
に従ってどうしても４％程度のＮｉを含有するため耐Ｓ
ＣＣ性はＮｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼に
比べ劣っており、ために二相系ステンレス鋼の耐ＳＣＣ
性はＮｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼に比べ
劣っているのである。ずなわぢ、従来の二相系ステンレ
ス鋼は金属組織を二相とするためにＮｉバランスとの関
係より４〜８ｗｔ％程度の旧を含有しており、フェライ
ト相とオーステナイト相との元素配分に従いフェライト
相が３〜６ｗｔ％程度の旧を含有する結果、ｔｌｉを含
有しないフェライ］・系ステンレス鋼にくらべ而・ｌ５
ＣＣ性は必然的に劣っていた。
いごとはよく知られているところである。第１図および
第２図は本件発明者の一人が、［防食技術Ｊ Ｖｏｌ、
３０、Ｎｏ、４． ｐｐ、２１８〜２２６ （１９８１
）にｌ’ａ’Ｍしたものである。このうら第１図は２５
Ｃｒ系のステンレス鋼において鋼中のＮｉ量を変化さ−
ｌだ供試材を用いて、４２７Ｋ、４５％ＭｇＣｌ２溶液
中−（’１（ｓＣＣ性を評（■１シた結果をまとめたも
のである。縦軸は爾カに対゛ＪるＳＣＣ限界応力値の比
（σｔｈ／σ９．）を示し、高い方が爾５Ｃｃ１．！Ｌ
は優れている。Ｎｉを含自しないフェライト系ステンレ
ス鋼では割れを発生しないが、微量のＮｉを含むソエラ
イト系ステンレス鋼ではσム１１／σｏ、２が急激に低
下している。σｔｈ／σ６，２は２％Ｎｉで極小値をと
る。６〜８％Ｎｉでのσｔ１１／σ。、ｌの上昇は組織
がフェライ１〜とオーステナイトの二相組織になっ−Ｃ
いるごとによる。しかし、二相系ステンレス鋼の耐ＳＣ
Ｃ性はＮｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼に比
べれば、なお、劣っている。これは二相系ステンレス鋼
のフェライト相がフェライＩ・相とオーステナイト相と
の間の元素分配に従い、多量のＮ１を含有するためと考
えられる。 ゛ 第２図は、２５Ｃｒ−６Ｎｉ の二相系ステンレス鋼（
○印）とそのフェライＩ・相相当成分を有する２８Ｃｒ
−４Ｎｉフェライ１−系ステンレス鋼（・印）、および
オーステナイト相相当成分を有する２１Ｃｒ−９Ｎｉオ
ーステナイト系ステンレス鋼（△印）の３鋼種を別々に
溶解し、１ＳＣＣ性を比較したものである（試験条件は
第１図の場合と同じ）。４％の旧を含有するフェライト
相相当の２８Ｃｒ−４Ｎｉ （α）＆ｒ４はフェライト
相といっても４％のＮｉを含有しているこから耐ＳＣＣ
性が劣っているのが分かる。従来の二相系ステンレス鋼
においてＳＣＣがフェライト相中を伝播し、オーステナ
イト相を迂回し、オーステナイト相で阻止されるのはこ
の点に起因していると考えられる。第３図は従来の溶解
材の二相系ステンレス鋼における上述のようなＳＣＣ伝
播機構を模式的に説明するもので、図中黒太線でＳＣＣ
伝播経路を示す。言い換えるならば、二相系ステンレス
鋼の耐ＳＣＣ性はフェライト相の耐Ｓ ＣＣ性に強く依
存するが、通常の二相系ステンレス鋼のフェライト相ば
凝固時のフェライト相とオーステナイト相聞の元素分配
に従ってどうしても４％程度のＮｉを含有するため耐Ｓ
ＣＣ性はＮｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼に
比べ劣っており、ために二相系ステンレス鋼の耐ＳＣＣ
性はＮｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼に比べ
劣っているのである。ずなわぢ、従来の二相系ステンレ
ス鋼は金属組織を二相とするためにＮｉバランスとの関
係より４〜８ｗｔ％程度の旧を含有しており、フェライ
ト相とオーステナイト相との元素配分に従いフェライト
相が３〜６ｗｔ％程度の旧を含有する結果、ｔｌｉを含
有しないフェライ］・系ステンレス鋼にくらべ而・ｌ５
ＣＣ性は必然的に劣っていた。
（発明の目的）
本発明の第１の目的は、従来の二相系ステンレス鋼に比
較して耐ＳＣＣ性を顕著に改善したステンし・ス鋼を提
供することである。
較して耐ＳＣＣ性を顕著に改善したステンし・ス鋼を提
供することである。
本発明の別の目的は、オーステナイト系並みの（ｇれた
靭性とフェライト系ステンレス３．１４並みの優れ）こ
耐ＳＣＣ性を備えたステンレス鋼を提供することである
。
靭性とフェライト系ステンレス３．１４並みの優れ）こ
耐ＳＣＣ性を備えたステンレス鋼を提供することである
。
さらに本発明の別の目的は、粉末冶金法による飛曜的に
耐ＳＣＣ性が改善され、靭性にもイ肛れた焼結ステンレ
ス鋼を製造する方法を提４Ｒすることである。
耐ＳＣＣ性が改善され、靭性にもイ肛れた焼結ステンレ
ス鋼を製造する方法を提４Ｒすることである。
（発明の要約）
Ｍｉ＋ 記の通り、−従来、二相系ステンレス鋼におい
−Ｃは、フェライト相に数％のＮｉが含有されてくるこ
とは避は難いものと考えられて来た。本発明者らは前述
の第１図および第２図の結果からみても、二相系ステン
レス鋼のフェライト相中のＮｉ含有量を低くすれば、そ
の耐ＳＣＣ性を飛曜的に改善させることができるものと
考え、二相系ステンレス鋼゛のフェライト相中のＮｉ量
を任意に制御する手段を追求してきた。
−Ｃは、フェライト相に数％のＮｉが含有されてくるこ
とは避は難いものと考えられて来た。本発明者らは前述
の第１図および第２図の結果からみても、二相系ステン
レス鋼のフェライト相中のＮｉ含有量を低くすれば、そ
の耐ＳＣＣ性を飛曜的に改善させることができるものと
考え、二相系ステンレス鋼゛のフェライト相中のＮｉ量
を任意に制御する手段を追求してきた。
その結果二相系ステンレス鋼の各相を構成する組成の鋼
をそれぞれ別々に溶解し、粉末として凝固させ、これを
所定割合に混合して焼結することによって、か＜＋、’
Ｃ１本発明は、マトリックスと分１＆相の金属学的組織
が異なる焼結ステンレス鋼であゲ乙実質的にフェライト
絹織からなる７トリックスと、オーステナイト組織、オ
ーステナイトとフェライトの二相組織、オーステナイト
とマルテンサイｉ・の二相組織およびオーステナイトと
フェライトとマルテンリーイＩ−の二相組織のうらの１
種以上からなる分１１に相を有する、耐応カ席食割れ性
の優れた焼結ステンレス鋼である。
をそれぞれ別々に溶解し、粉末として凝固させ、これを
所定割合に混合して焼結することによって、か＜＋、’
Ｃ１本発明は、マトリックスと分１＆相の金属学的組織
が異なる焼結ステンレス鋼であゲ乙実質的にフェライト
絹織からなる７トリックスと、オーステナイト組織、オ
ーステナイトとフェライトの二相組織、オーステナイト
とマルテンサイｉ・の二相組織およびオーステナイトと
フェライトとマルテンリーイＩ−の二相組織のうらの１
種以上からなる分１１に相を有する、耐応カ席食割れ性
の優れた焼結ステンレス鋼である。
さらに、本発明は、フェライト系ステンレス鋼粉と、オ
ーステリーイト系ステンレス鋼粉、オーステナ・イトと
フェライトからなる二相系ステンレス鋼粉、オーステナ
イトとマルテンサイトの二相系ステンレス鋼粉、および
オーステナイトとフェライトとマルテンサイトの三相系
ステンレス銅粉の１挿具」ことを混合し、しかる後、圧
粉成形して焼結することを特徴とする、耐応力腐食割れ
性に優れた焼結ステンレス鋼の製造方法である。
ーステリーイト系ステンレス鋼粉、オーステナ・イトと
フェライトからなる二相系ステンレス鋼粉、オーステナ
イトとマルテンサイトの二相系ステンレス鋼粉、および
オーステナイトとフェライトとマルテンサイトの三相系
ステンレス銅粉の１挿具」ことを混合し、しかる後、圧
粉成形して焼結することを特徴とする、耐応力腐食割れ
性に優れた焼結ステンレス鋼の製造方法である。
本発明の別の一つの特徴によれば、上記の圧粉成形と焼
結の工程がメ；ハ間静水圧法により行われ゛（もよく、
また、その圧粉成形だけが冷間静水圧法により行われて
もよい。
結の工程がメ；ハ間静水圧法により行われ゛（もよく、
また、その圧粉成形だけが冷間静水圧法により行われて
もよい。
ごこて、７トリックスとなるノコ、シイＩ・系ステンレ
ス鋼としては５ＵＳ４１０．４３０．４３４．４４４
、Ｘ１１２７等が使用でき、分散相となるオーステナイ
ト系ステンレス鋼としては５ＵＳ３０４．３０．ＩＩ、
、３１Ｇ 、３１６Ｌ、３１７．３１７Ｌ等、同じく二
相系ステンレス鋼としてば５ＩＩＳ３２９Ｊ１等、が使
用できる。マトリックスとして、例えば５ＵＳ４１０を
用いれば、フェライトに名士のマルテンサイトが混在し
た組織が得られやすく、分１１に相として５ＵＳ３０４
系を用いれば、オーステナイトとマルテンサイトの混在
した分散相が得られる場合がある。
ス鋼としては５ＵＳ４１０．４３０．４３４．４４４
、Ｘ１１２７等が使用でき、分散相となるオーステナイ
ト系ステンレス鋼としては５ＵＳ３０４．３０．ＩＩ、
、３１Ｇ 、３１６Ｌ、３１７．３１７Ｌ等、同じく二
相系ステンレス鋼としてば５ＩＩＳ３２９Ｊ１等、が使
用できる。マトリックスとして、例えば５ＵＳ４１０を
用いれば、フェライトに名士のマルテンサイトが混在し
た組織が得られやすく、分１１に相として５ＵＳ３０４
系を用いれば、オーステナイトとマルテンサイトの混在
した分散相が得られる場合がある。
本発明によれば、７トリノクスに１ｌｉｔ Ｓ Ｃｃ性
に優れたフェライト相を存在−已しめているため、例え
ば第４図に示したソエライ１へ相をマｌ−’Ｊノクスと
し、これにオーステナイト相が分散した二相系でば、た
とえオーステナイト相側でＳＣｃが発生した４としても
上述のフェライト相側がＳＣＣに対する感受性が極めて
小さいか、またはそれを有しないためｓｃｃの伝播はフ
ェライト相側で停止する。これは分散相としで二ＪＹＪ
スう一ンレス鋼粉、フェライ１〜」オーステナイト＋マ
ルデンサイトのような二相系ステンレス６１１５）を用
いた場合においても同様である。例えば、第５図に示す
例では、分散相自体が二相組織となっているから、分１
１に相中でも従来の二相系ステンレス鋼におりると同様
にして割れの伝播が防止されるのに加えて、分１ｉｋ相
と７トリノクス間でも上記のような割れの伝播停止作用
があるため、耐ＳＣＣ性は一層向」二する。
に優れたフェライト相を存在−已しめているため、例え
ば第４図に示したソエライ１へ相をマｌ−’Ｊノクスと
し、これにオーステナイト相が分散した二相系でば、た
とえオーステナイト相側でＳＣｃが発生した４としても
上述のフェライト相側がＳＣＣに対する感受性が極めて
小さいか、またはそれを有しないためｓｃｃの伝播はフ
ェライト相側で停止する。これは分散相としで二ＪＹＪ
スう一ンレス鋼粉、フェライ１〜」オーステナイト＋マ
ルデンサイトのような二相系ステンレス６１１５）を用
いた場合においても同様である。例えば、第５図に示す
例では、分散相自体が二相組織となっているから、分１
１に相中でも従来の二相系ステンレス鋼におりると同様
にして割れの伝播が防止されるのに加えて、分１ｉｋ相
と７トリノクス間でも上記のような割れの伝播停止作用
があるため、耐ＳＣＣ性は一層向」二する。
換言すれば、本発明にあっては、フェライＩ・系ステン
レス鋼粉に由来する耐ＳＣＣ性に優れたフェライト相を
７１−リックスとして存在せしめることにより、つまり
、島状に分散するオーステナイト相、フェライトとオー
ステナイトの二相等を包囲するように存在セしめるごと
により、たとえｓｃｃが発生したとしても、この耐ＳＣ
Ｃ性に優れたフェライト相の存在によって、その伝播を
阻止して耐ＳＣＣ性を高めようとするの−Ｃある。上記
の７１へリノクスとなるフェライト相は最初からフェラ
イト系ステンレス鋼として熔解され、わ）未決に凝固さ
−Ｕｋものてあイ〕から、そのＮ１含有量は自由に選ぶ
ことができる。例えばＮｉ １％以下というように低Ｎ
１化によっ−ＣＷｉｔ Ｓ ＣＣ性を著しく高めたソエ
ライ１〜和から成るステンＩ７・ス鋼粉末を利用できる
のである。ごのよ・）にしてＮｉ含有量を調整したステ
ンレス鋼粉を例えばオーステナイト組織のステンレス鋼
粉と混合して焼結ずれは、焼結過程における多少のＮｉ
の拡１ｉｋがあるとしてもフェライト粒の中心部まで拡
散することはなく、従来の溶解法で製造した二相系ステ
ンレス鋼におＩ、）るような凝固時のＮｉの分配による
フェライト相の高Ｎｉ化 ゛は起こり得ないので、鋼粉
末の組成がそのまま実質」−保存されるごとになる。し
たがって、本発明によればマトリックス相のＮｉ含有量
は、原料粉末とし゛（のステンレス鋼粉のＮｉ含有量を
コン１〜ロールすることにより容易Ｑこかつ自由に選ぶ
ことができる。
レス鋼粉に由来する耐ＳＣＣ性に優れたフェライト相を
７１−リックスとして存在せしめることにより、つまり
、島状に分散するオーステナイト相、フェライトとオー
ステナイトの二相等を包囲するように存在セしめるごと
により、たとえｓｃｃが発生したとしても、この耐ＳＣ
Ｃ性に優れたフェライト相の存在によって、その伝播を
阻止して耐ＳＣＣ性を高めようとするの−Ｃある。上記
の７１へリノクスとなるフェライト相は最初からフェラ
イト系ステンレス鋼として熔解され、わ）未決に凝固さ
−Ｕｋものてあイ〕から、そのＮ１含有量は自由に選ぶ
ことができる。例えばＮｉ １％以下というように低Ｎ
１化によっ−ＣＷｉｔ Ｓ ＣＣ性を著しく高めたソエ
ライ１〜和から成るステンＩ７・ス鋼粉末を利用できる
のである。ごのよ・）にしてＮｉ含有量を調整したステ
ンレス鋼粉を例えばオーステナイト組織のステンレス鋼
粉と混合して焼結ずれは、焼結過程における多少のＮｉ
の拡１ｉｋがあるとしてもフェライト粒の中心部まで拡
散することはなく、従来の溶解法で製造した二相系ステ
ンレス鋼におＩ、）るような凝固時のＮｉの分配による
フェライト相の高Ｎｉ化 ゛は起こり得ないので、鋼粉
末の組成がそのまま実質」−保存されるごとになる。し
たがって、本発明によればマトリックス相のＮｉ含有量
は、原料粉末とし゛（のステンレス鋼粉のＮｉ含有量を
コン１〜ロールすることにより容易Ｑこかつ自由に選ぶ
ことができる。
（発明の態様）
本発明に係る焼結ステンレス鋼は、基本として、圧粉成
形、冷間静水圧プレス（Ｃｏｌｄ Ｉｓｏｓｔａｔｉｃ
Ｐｒｅｓｓｉｎｇｓ以下略して、Ｃ，１，Ｐ、という）
、焼結、熱間静水圧プレス（１１ｏむｌ５ｏｓＬａｔｉ
ｃ ｌ’ｒｅｓｓｉｎｇ、以下略し−（、Ｉｌ、１．Ｐ
、という）、冷間押出し、冷間抽伸、熱間押出し、熱間
抽出、鍛造、圧延等のうち一種以上の工程を経て製造さ
れた焼結ステンレス鋼とこれに必要に応じり４５処理を
施した焼結ステンレス鋼を含む。
形、冷間静水圧プレス（Ｃｏｌｄ Ｉｓｏｓｔａｔｉｃ
Ｐｒｅｓｓｉｎｇｓ以下略して、Ｃ，１，Ｐ、という）
、焼結、熱間静水圧プレス（１１ｏむｌ５ｏｓＬａｔｉ
ｃ ｌ’ｒｅｓｓｉｎｇ、以下略し−（、Ｉｌ、１．Ｐ
、という）、冷間押出し、冷間抽伸、熱間押出し、熱間
抽出、鍛造、圧延等のうち一種以上の工程を経て製造さ
れた焼結ステンレス鋼とこれに必要に応じり４５処理を
施した焼結ステンレス鋼を含む。
また、本発明の実質的にフェライト相からなる７トリノ
クスとはフェライト単相は昌゛うまでもなく、例えば微
量のマルテンサイト相あるいは他の析出相の存在する７
トリノクスも含まれることを怠味する。
クスとはフェライト単相は昌゛うまでもなく、例えば微
量のマルテンサイト相あるいは他の析出相の存在する７
トリノクスも含まれることを怠味する。
更に、７トリックスおよび分散相には通常ステンレス鋼
に含ａされる添加元素と不純物の外、ｓ、 Ｐｈ、ＳＣ
。
に含ａされる添加元素と不純物の外、ｓ、 Ｐｈ、ＳＣ
。
Ｔｅ、 Ｃａ等の被削性改善成分を含有させてもよい。
なお、各ステンレス銅粉の製造薄層さらにはステンレス
鋼粉の形態、粒度分布については、本発明の趣旨に反し
ない限り、特に制限されない。
鋼粉の形態、粒度分布については、本発明の趣旨に反し
ない限り、特に制限されない。
このように、本発明は、耐ＳＣＣ性に優れたフェライト
系スう一ンレス鋼粉とオーステナイト系ステンレス鋼第
５〕および二相系ステンレス鋼粉、あるいは二相系ステ
ンし・ス鋼粉のうらの一種または二挿具」二をＬｊ的に
合わ・Ｕて適宜量配合焼結するごとで、主たる全屈組織
をソ、４ライトと、オーステナイトとマルテンサイトの
うらの一種また二種との二相または三相となし、その耐
ＳＣＣ性を飛躍的に敗訴しようとするものである。した
がって、本発明にあっては、少なくともフェライト系ス
テンレス鋼粉を含む組合ゼであればオーステナイト系ス
テンレス鋼粉および７二相系または三相系ステンレス鋼
粉のいずれとの絹合せであってもよく、目的に応し最も
通ずる絹成例を選択すればよい。好ましくはフェーンイ
ト糸スう−ンし・ス鋼粉に由来するフェライト相が２０
〜８０重量％、さらに好ましくは３０〜７０市量％を占
める配合比で該フェライト相が連続相になっているのが
よい。
系スう一ンレス鋼粉とオーステナイト系ステンレス鋼第
５〕および二相系ステンレス鋼粉、あるいは二相系ステ
ンし・ス鋼粉のうらの一種または二挿具」二をＬｊ的に
合わ・Ｕて適宜量配合焼結するごとで、主たる全屈組織
をソ、４ライトと、オーステナイトとマルテンサイトの
うらの一種また二種との二相または三相となし、その耐
ＳＣＣ性を飛躍的に敗訴しようとするものである。した
がって、本発明にあっては、少なくともフェライト系ス
テンレス鋼粉を含む組合ゼであればオーステナイト系ス
テンレス鋼粉および７二相系または三相系ステンレス鋼
粉のいずれとの絹合せであってもよく、目的に応し最も
通ずる絹成例を選択すればよい。好ましくはフェーンイ
ト糸スう−ンし・ス鋼粉に由来するフェライト相が２０
〜８０重量％、さらに好ましくは３０〜７０市量％を占
める配合比で該フェライト相が連続相になっているのが
よい。
よって、本発明はその一つの態様によれば、フェライト
系ステンレス鋼わ）に由来するフェライト相が２０〜８
０％を占める全屈組織をイｔ′４゛る３！；Ｌ結スう一
ンレス鋼である。そしてその一つの具体的態様として」
７記金属組織はフェライト系ステンレス鋼粉に由来する
フェライト相が２０〜８０％、残部はオーステナイトＱ
）相、フェライトもしくはマルテンサイトとオーステナ
イトの二相またはフェライｌ−、マルテンサイト、オー
ステナイトの三相のなかから選ばれた組織をもつ耐ＳＣ
Ｃ性の飛躍的に改善されたステンレスｌｉｌである。
系ステンレス鋼わ）に由来するフェライト相が２０〜８
０％を占める全屈組織をイｔ′４゛る３！；Ｌ結スう一
ンレス鋼である。そしてその一つの具体的態様として」
７記金属組織はフェライト系ステンレス鋼粉に由来する
フェライト相が２０〜８０％、残部はオーステナイトＱ
）相、フェライトもしくはマルテンサイトとオーステナ
イトの二相またはフェライｌ−、マルテンサイト、オー
ステナイトの三相のなかから選ばれた組織をもつ耐ＳＣ
Ｃ性の飛躍的に改善されたステンレスｌｉｌである。
以上からも明らかなように、本発明に係る鋼゛（は熔解
法による従来の二相系ステンレス鋼とは異なり二相の成
分割合を任息に選択できるため、従来の安価な二相系ス
テンレス鋼に相当する鋼種から、従来の二相ステンレス
鋼より優れた耐食性を有する鋼種まで、目的に応じ適切
な成分系を選択、調製することが可能であり、そのいず
れにおいても優れた耐ＳＣＣ性を示しｊＩＩるのである
。また、最近の合金鋼粉製造技術の向」−と、Ｉｌ、１
．Ｐ、等のわ）未冶金分野の新しい技術により焼結合金
の機械的性質は熔解月に遜色ないものとなってきている
ことから、後の実施例に示すように、本発明の焼結ステ
ンレス鋼の機械的性質も従来の熔解Ｕｉに比べて大きな
相違がない。したがっζ、本発明の焼結ステンレス鋼は
最終製品の形状に圧粉成形し、焼結し、そのままあるい
は焼結後、熱処理した状態で使用できるだけでなく、圧
延、押出し、鍛造等の加工を施して坂や管その他任意の
形状となして使用することができる。これは実用上の効
果としては特に重要である。
法による従来の二相系ステンレス鋼とは異なり二相の成
分割合を任息に選択できるため、従来の安価な二相系ス
テンレス鋼に相当する鋼種から、従来の二相ステンレス
鋼より優れた耐食性を有する鋼種まで、目的に応じ適切
な成分系を選択、調製することが可能であり、そのいず
れにおいても優れた耐ＳＣＣ性を示しｊＩＩるのである
。また、最近の合金鋼粉製造技術の向」−と、Ｉｌ、１
．Ｐ、等のわ）未冶金分野の新しい技術により焼結合金
の機械的性質は熔解月に遜色ないものとなってきている
ことから、後の実施例に示すように、本発明の焼結ステ
ンレス鋼の機械的性質も従来の熔解Ｕｉに比べて大きな
相違がない。したがっζ、本発明の焼結ステンレス鋼は
最終製品の形状に圧粉成形し、焼結し、そのままあるい
は焼結後、熱処理した状態で使用できるだけでなく、圧
延、押出し、鍛造等の加工を施して坂や管その他任意の
形状となして使用することができる。これは実用上の効
果としては特に重要である。
次に、本発明を実施例によってさらに説明する。
人り十〇−
第１表に示す組成の６種のステンレス鋼わ）（−３００
メソシユ）を７トマイズ法で製造した。Ａ銅粉ないしＣ
鋼粉はフェライト系ステンレス鋼、Ｄ鋼わ）およびＥ鋼
１５〕はオーステナイＩ・系ステンレス鋼、Ｆ ｉ、岡
粉ば二相ステンレス鋼にそれぞれ４ｉＬＩ当するもので
ある。
メソシユ）を７トマイズ法で製造した。Ａ銅粉ないしＣ
鋼粉はフェライト系ステンレス鋼、Ｄ鋼わ）およびＥ鋼
１５〕はオーステナイＩ・系ステンレス鋼、Ｆ ｉ、岡
粉ば二相ステンレス鋼にそれぞれ４ｉＬＩ当するもので
ある。
これら６種の鋼粉を第２表に示す各割合で配合混合し、
炭素鋼製カプセルに充填後、加熱しながら真空に引いて
内部を脱気し−（密閉した。真空引きの条件は、Ｉ Ｘ
ｌ０−５ｍｍ１１ｇで５００℃Ｘ１ｈｒで行った。また
、保持温度は室温でも可能であるが内部の水分各除去す
る目的より加熱した方がより効果がある。ただし、加熱
は５００°Ｃ以下でも十分である。次いて、これを熱間
静水圧法（Ｉｌ、１．Ｐ、）により２０００気圧の圧力
をかけながら１０３０℃で１時間焼結した。Ｉｌ、１．
Ｐ、の条件についてはオーステナイト系ステンレス鋼粉
または二相系ステンレス鋼粉よりのフェライ１−系スラ
ーンレス鋼粉側へのＮｉ拡１ｉ３１量をできるだけ抑え
る条件下で、かつ十分な緻密化と焼結が進行する条件を
選択する必要がある。適正１１．１．ｌ）、条件は使用
する銅粉の具体的成分、組合せ等により検削する必要が
ある。
炭素鋼製カプセルに充填後、加熱しながら真空に引いて
内部を脱気し−（密閉した。真空引きの条件は、Ｉ Ｘ
ｌ０−５ｍｍ１１ｇで５００℃Ｘ１ｈｒで行った。また
、保持温度は室温でも可能であるが内部の水分各除去す
る目的より加熱した方がより効果がある。ただし、加熱
は５００°Ｃ以下でも十分である。次いて、これを熱間
静水圧法（Ｉｌ、１．Ｐ、）により２０００気圧の圧力
をかけながら１０３０℃で１時間焼結した。Ｉｌ、１．
Ｐ、の条件についてはオーステナイト系ステンレス鋼粉
または二相系ステンレス鋼粉よりのフェライ１−系スラ
ーンレス鋼粉側へのＮｉ拡１ｉ３１量をできるだけ抑え
る条件下で、かつ十分な緻密化と焼結が進行する条件を
選択する必要がある。適正１１．１．ｌ）、条件は使用
する銅粉の具体的成分、組合せ等により検削する必要が
ある。
また、金属間化合物の生成も考慮に入れる必要かある。
ここで、上記の条件を溝たず限りは低い温度の方が望ま
しいことは作業性の点からも望ましいことは言うまでも
ない。上限温度は１１００℃以下であることが望ましい
。得られた焼結体はさらに大気圧下で第２表に示した各
加熱温度で各１時間加熱保持した後、厚さ３０朋×幅６
０關×長さ７０鶴の仕上げ寸法にまで熱間鍛造した。
しいことは作業性の点からも望ましいことは言うまでも
ない。上限温度は１１００℃以下であることが望ましい
。得られた焼結体はさらに大気圧下で第２表に示した各
加熱温度で各１時間加熱保持した後、厚さ３０朋×幅６
０關×長さ７０鶴の仕上げ寸法にまで熱間鍛造した。
次いでこの熱間鍛造材は同じく大気中で第２表に示した
各７Ｊｕ Ｆ、、！！湯温度各１時間加熱保持した後、
仕上げ寸法で厚さ７−×幅６０ｕにまで熱間圧延し、最
終焼鈍を実施した。各焼鈍温度も第２表に示した。
各７Ｊｕ Ｆ、、！！湯温度各１時間加熱保持した後、
仕上げ寸法で厚さ７−×幅６０ｕにまで熱間圧延し、最
終焼鈍を実施した。各焼鈍温度も第２表に示した。
このようにしＣ得た焼結ステンレス鋼の板材からａｌ（
駒片を切り出して、耐ＳＣＣ性試験、シャルピー衝撃試
験、常温での引張試験を実施した。
駒片を切り出して、耐ＳＣＣ性試験、シャルピー衝撃試
験、常温での引張試験を実施した。
耐ＳＣＣ性試験は、平行部が直径３朋、長さ２０ｍ１１
の丸棒引張試験片を間作し、４２％塩化マグネシウム水
溶液を沸騰さ−Ｕその中で一定荷重をかけて浸漬し゛（
破断に至るまでの時間を測定することで行った。
の丸棒引張試験片を間作し、４２％塩化マグネシウム水
溶液を沸騰さ−Ｕその中で一定荷重をかけて浸漬し゛（
破断に至るまでの時間を測定することで行った。
結果を第２２．にまとめて示す。
第２表に示す結果からも明らかなように本発明に係る焼
結ステンレス鋼は従来の溶解材（鋼番号１５゜１６）お
よびオーステナイト系の焼結材（鋼番号１１）に比較し
てすべての負荷応力において、破断時間が著しく長い。
結ステンレス鋼は従来の溶解材（鋼番号１５゜１６）お
よびオーステナイト系の焼結材（鋼番号１１）に比較し
てすべての負荷応力において、破断時間が著しく長い。
特にフェライト相の量が７０％以上のものでは負荷応力
が４０Ｋｇｆ ７ｍｍ２でも１０００時間経過しても破
断ゼず、フェライト系の焼結相と同等のｑ八個を示して
いる。鋼番月１５、■６の鋼組成は第３表に示す。
が４０Ｋｇｆ ７ｍｍ２でも１０００時間経過しても破
断ゼず、フェライト系の焼結相と同等のｑ八個を示して
いる。鋼番月１５、■６の鋼組成は第３表に示す。
第６図は第２表の鋼番号１〜１１までの試料を用い、混
合の際のフェライ１−系ステンレス鋼粉割合に対し沸騰
の４２％塩化マグネシウム中で３５ｋｇｆ／ｍｍ２の一
定荷重をか番」で浸漬した際の破断にいたるまでの１１
．５問およびＱ ’ｃにおけるシャルピー衝撃試験での
吸収エネルギー値をまとめてグラフで示したものである
。
合の際のフェライ１−系ステンレス鋼粉割合に対し沸騰
の４２％塩化マグネシウム中で３５ｋｇｆ／ｍｍ２の一
定荷重をか番」で浸漬した際の破断にいたるまでの１１
．５問およびＱ ’ｃにおけるシャルピー衝撃試験での
吸収エネルギー値をまとめてグラフで示したものである
。
図中、各番号は第２表の鋼番号を示す。シャルピー衝撃
試験は５ｍｍ厚のＪＩＳ ｄ号型試験片で行った。
試験は５ｍｍ厚のＪＩＳ ｄ号型試験片で行った。
第６図から、耐ＳＣＣ性については、フェライト量が２
０％以上が望ましく、一方、靭性の点からはフェライト
量が８０％以下であることが望ましいことが分かる。た
だし、第２表に示すように耐ＳＣＣ性試験において、負
荷応力が４０ｋｇｆ ７ｍｍ２の場合は、フェライトｆ
ｆｌが２０％では破断時間が１０００時間以下となるの
で、望ましくはフェライト量を３０％以上とするのがよ
い。
０％以上が望ましく、一方、靭性の点からはフェライト
量が８０％以下であることが望ましいことが分かる。た
だし、第２表に示すように耐ＳＣＣ性試験において、負
荷応力が４０ｋｇｆ ７ｍｍ２の場合は、フェライトｆ
ｆｌが２０％では破断時間が１０００時間以下となるの
で、望ましくはフェライト量を３０％以上とするのがよ
い。
実】ｌ劃り
第１表に示した鋼粉Ｂと鋼粉Ｅとを用いてフェライトと
オーステリーイトの二相系ステンレス鋼の丸棒を作成し
た。鋼１’５） Ｂと鋼粉Ｅを１：１に混合した後、！
ｌｉｉ製の直径１１００ＩＩ１、長さ３００ｍｍのカプ
セルに鋼粉を充填した後、５００℃に加熱しながら内部
を真空引きした。真空引きの条件はＩ Ｘ １０ ’−
５ｍｍ１１ｇである。加熱、真空引きの状態で３ｈｒ保
持した後、カプセルを密閉した。カプセルは密閉後、冷
間静水圧法（Ｃ，Ｉ。
オーステリーイトの二相系ステンレス鋼の丸棒を作成し
た。鋼１’５） Ｂと鋼粉Ｅを１：１に混合した後、！
ｌｉｉ製の直径１１００ＩＩ１、長さ３００ｍｍのカプ
セルに鋼粉を充填した後、５００℃に加熱しながら内部
を真空引きした。真空引きの条件はＩ Ｘ １０ ’−
５ｍｍ１１ｇである。加熱、真空引きの状態で３ｈｒ保
持した後、カプセルを密閉した。カプセルは密閉後、冷
間静水圧法（Ｃ，Ｉ。
１１、）により’Ｑ ’Ｉｎ、２５００ ｋｇｆ／ｃｍ
２ｘｉ ｍｉｎ保持の条件でカプセル内の密度を均一と
し、低気孔率化した。
２ｘｉ ｍｉｎ保持の条件でカプセル内の密度を均一と
し、低気孔率化した。
次に、電気炉で１２００°Ｃに加熱した後、熱間押出Ｇ
こよって直径２８ｆｆ１ｍの丸棒とし、これを９３０°
Ｃで１時間保肴して焼鈍を実施したあと、試験に供した
。試験片の形状および試験条件は実施例１の場合と間し
であった。試験結果を第７図にまとめて示す。図中、比
較用の鋼番号１５．１６のものはいずれも熔解法Ｇこよ
る従来のもの”Ｃあって、鋼番号１６のオーステリーイ
ト系ステンレス鋼は２〜３時間以内でしへずれも破断し
てしまい、一方、二相系ステンレス鋼でも付加応力２５
ｋｇｆ／ｍｍ２以上で１０時間以内とかなり容易に破断
に至ってしまうことが分かる。しかし、本発明に係ルモ
ノ（○印テ示す） Ｌｋ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２．３５
ｋｇｆ／ｍｉ２および３０ｋｐ、ｆ／ｍｍ’の各応力レ
ベルのいずれＧこおいても１０００時間を越えても破断
せず、溶解法による従来のフェライト系ステンレス鋼の
それと同等以」二の特性を示した。
こよって直径２８ｆｆ１ｍの丸棒とし、これを９３０°
Ｃで１時間保肴して焼鈍を実施したあと、試験に供した
。試験片の形状および試験条件は実施例１の場合と間し
であった。試験結果を第７図にまとめて示す。図中、比
較用の鋼番号１５．１６のものはいずれも熔解法Ｇこよ
る従来のもの”Ｃあって、鋼番号１６のオーステリーイ
ト系ステンレス鋼は２〜３時間以内でしへずれも破断し
てしまい、一方、二相系ステンレス鋼でも付加応力２５
ｋｇｆ／ｍｍ２以上で１０時間以内とかなり容易に破断
に至ってしまうことが分かる。しかし、本発明に係ルモ
ノ（○印テ示す） Ｌｋ４０ ｋｇｆ／ｍｍ２．３５
ｋｇｆ／ｍｉ２および３０ｋｐ、ｆ／ｍｍ’の各応力レ
ベルのいずれＧこおいても１０００時間を越えても破断
せず、溶解法による従来のフェライト系ステンレス鋼の
それと同等以」二の特性を示した。
第８図に実施例１における鋼番号５の焼結ステンレス鋼
の各顕微鏡組織写貫（Ｘ １００ ）を示す。図中、白
くみえる部分がフェライト相であり、黒くみえる部分が
オーステナイト相である。オーステナイト相側には粒界
がみとめられる。フェライト相とオーステナイト相との
割合については粉末配合時の組成割合が焼結体としても
そのまま保存されているのが分かる。
の各顕微鏡組織写貫（Ｘ １００ ）を示す。図中、白
くみえる部分がフェライト相であり、黒くみえる部分が
オーステナイト相である。オーステナイト相側には粒界
がみとめられる。フェライト相とオーステナイト相との
割合については粉末配合時の組成割合が焼結体としても
そのまま保存されているのが分かる。
通常、溶解材の二相系ステンレス調圧延材においてはフ
ェライト地中に圧延方向に長く伸びたオーステナイト相
が認められるが、本発明に係る焼結ステンレス鋼では原
料鋼粉の形態が残存し−（おり、熔解材とは明らかに異
なる組織となっている。
ェライト地中に圧延方向に長く伸びたオーステナイト相
が認められるが、本発明に係る焼結ステンレス鋼では原
料鋼粉の形態が残存し−（おり、熔解材とは明らかに異
なる組織となっている。
以上説明した通り、本発明によれば、従来のｌ容解材で
は決して得られないすぐれた耐応力腐食割れ性を備えた
ステンレス鋼が得られる。
は決して得られないすぐれた耐応力腐食割れ性を備えた
ステンレス鋼が得られる。
このような本発明に係る焼結ステンレス鋼は、従来の二
相系ステンレス鋼でもなおＳＣＣ発生のおそれのある環
境においても使用できるものであって、その産業上の利
用性は極め、て大きい。
相系ステンレス鋼でもなおＳＣＣ発生のおそれのある環
境においても使用できるものであって、その産業上の利
用性は極め、て大きい。
第１図および第２図は、従来の溶解祠についての耐ＳＣ
Ｃ性試験結果を示すグラフ、 第３図は、従来の溶解（オの二相ステンレス鋼のＳＣＣ
伝播機構を模式的に示す説明画、 第４図および第５図は、本発明に係る焼結ステンレス鋼
におりるｓｅｃ伝播機構を模式的に示す説明図、 第６図は、シャルピー衝撃試験の結果を示すグラフ、 第７図は、同じく耐ＳＣＣ性試験の結果を示すグラフ、
および 第８図は、本発明に係る焼結ステンレス鋼の代表的金属
組織を示す顕微鏡写真（Ｘ １００）である。 出願人 住友金屈工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − ＃７ （Ｚ フェライト系ステンレス鋼セかコＬ合劇１Ｇ （會ｉ
％ ）不２２ 図 （ｍｌｒｌｌ 碩給時昭（ｋｓ） 本３ 図 本７ 図 ａ、 遮な 時 Ｗｖ＊’１ ｃｈト）毛δ図
Ｃ性試験結果を示すグラフ、 第３図は、従来の溶解（オの二相ステンレス鋼のＳＣＣ
伝播機構を模式的に示す説明画、 第４図および第５図は、本発明に係る焼結ステンレス鋼
におりるｓｅｃ伝播機構を模式的に示す説明図、 第６図は、シャルピー衝撃試験の結果を示すグラフ、 第７図は、同じく耐ＳＣＣ性試験の結果を示すグラフ、
および 第８図は、本発明に係る焼結ステンレス鋼の代表的金属
組織を示す顕微鏡写真（Ｘ １００）である。 出願人 住友金屈工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − ＃７ （Ｚ フェライト系ステンレス鋼セかコＬ合劇１Ｇ （會ｉ
％ ）不２２ 図 （ｍｌｒｌｌ 碩給時昭（ｋｓ） 本３ 図 本７ 図 ａ、 遮な 時 Ｗｖ＊’１ ｃｈト）毛δ図
Claims (4)
- （１）マトリックスと分散相の金属学的組織が異なる焼
結ステンレス鋼であって、実質的にフェライト組織から
なるマトリックスと、オーステナイト組織、オーステナ
イトとフェライトの二相組織、オーステナイトとマルテ
ンサイトの二相組織およびオーステナイト うちの１種以上からなる分散相を有する゛、耐応力腐食
割れ性の優れた焼結ステンレス鋼。 - （２）フェライト系ステンレス銅粉と、オーステナイト
系ステンレス鋼粉、オーステナイトとフェライトからな
る二相系ステンレス鋼粉、オーステナイトとマルテンサ
イトの二相系ステンレス鋼粉、およびオーステナイトと
フェライトとマルテンサイＩ−の二相系ステンレス鋼わ
）の１種以上とを混合し、しかる後、圧粉成形して焼結
することを特徴とする、耐応力腐食割れ性に優れた焼結
ステンレス鋼の製造方法。 - （３）圧粉成形と焼結の工程が熱間静水圧法により行わ
れる特許請求の範囲第２項記載の焼結ステンレス鋼の製
造方法。 - （４）圧粉成形が冷間静水圧性により行なわれる特許請
求の範囲第２項記載の焼結ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59045486A JPS60190552A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 焼結ステンレス鋼およびその製造方法 |
| US06/710,086 US4581202A (en) | 1984-03-12 | 1985-03-11 | Sintered stainless steel and production process therefor |
| CA000476201A CA1238211A (en) | 1984-03-12 | 1985-03-11 | Sintered stainless steel and production process therefor |
| EP85301686A EP0157509B1 (en) | 1984-03-12 | 1985-03-12 | Sintered stainless steel and production process therefor |
| DE8585301686T DE3566555D1 (en) | 1984-03-12 | 1985-03-12 | Sintered stainless steel and production process therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59045486A JPS60190552A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 焼結ステンレス鋼およびその製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2412337A Division JPH0663055B2 (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 焼結ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60190552A true JPS60190552A (ja) | 1985-09-28 |
| JPH0459383B2 JPH0459383B2 (ja) | 1992-09-22 |
Family
ID=12720729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59045486A Granted JPS60190552A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 焼結ステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4581202A (ja) |
| EP (1) | EP0157509B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60190552A (ja) |
| CA (1) | CA1238211A (ja) |
| DE (1) | DE3566555D1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61201706A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無し焼結鋼管およびその製造方法 |
| JP2019151924A (ja) * | 2018-02-27 | 2019-09-12 | ロールス・ロイス・ピーエルシーＲｏｌｌｓ−Ｒｏｙｃｅ Ｐｕｂｌｉｃ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | オーステナイト鉄合金を製造する方法 |
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| DK3333275T3 (da) * | 2016-12-07 | 2021-02-08 | Hoeganaes Ab Publ | Rustfrit stålpulver til fremstilling af rustfrit duplex-sinterstål |
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