JPS6016853B2 - 鋼板及び鋼帯のｌ反り矯正方法 - Google Patents
鋼板及び鋼帯のｌ反り矯正方法Info
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- JPS6016853B2 JPS6016853B2 JP16528479A JP16528479A JPS6016853B2 JP S6016853 B2 JPS6016853 B2 JP S6016853B2 JP 16528479 A JP16528479 A JP 16528479A JP 16528479 A JP16528479 A JP 16528479A JP S6016853 B2 JPS6016853 B2 JP S6016853B2
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 17
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- Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はテンションレベラによる鋼板及び鋼帯のＬ反り
矯正方法に関する。
矯正方法に関する。
一般に、冷間圧延鋼板やブリキのＬ反り（長手方向反り
）は、レベラの圧下操作である程度矯正できるといわれ
ていた。
）は、レベラの圧下操作である程度矯正できるといわれ
ていた。
従来のローラレベラによるＬ反り矯正方法は、コイルト
ップで数ｌｑ女のＬ反り測定を行ない、ローラレベラの
主として最終ロールの位置を調整し、以後ｌｏツト（１
００ｑ女、約１０ｎ）に１回Ｌ反りを測定し、Ｌ反りの
変動があればしべラの圧下量を調整していたところであ
る。
ップで数ｌｑ女のＬ反り測定を行ない、ローラレベラの
主として最終ロールの位置を調整し、以後ｌｏツト（１
００ｑ女、約１０ｎ）に１回Ｌ反りを測定し、Ｌ反りの
変動があればしべラの圧下量を調整していたところであ
る。
通常のコイルは約１仇ｏｎからＩＱｏｎあり、１コイル
につき１０〜１５回の調整を行なう必要があった。近年
、特にブリキに要求されているＬ反りの許容範囲は厳し
くなり、例えば、数断長さ（８０仇駁）当り吊り反り量
が１２肋以下の管理値とされる場合もある。しかしなが
ら、上記の如き管理値を満足させることは、従来のしべ
ラ操作では非常に困難であり、また、製品の歩蟹り低下
を招いている。また、ボックス暁錨ブリキ材に関し、従
釆のテンションレベラにより、レベリング速度３０仇ｍ
ｐｍ時のＬ反り矯正をなし、電気錫メッキ工程を経て奥
断された製品の板厚とＬ反りの関係は第１図の如くなる
。この図に示されるように、原板の板厚変動に伴ないＬ
反りが大きな影響を受けでいるが、上記従来においては
板厚変動によるＬ反りを防止することは極めて困難であ
り、この種のＬ反り制御は行なわれていなかった。なお
、第１図で測定距離は１．７のである。板厚変動による
Ｌ反り制御に関して、板厚変動に対するＬ反り量が判明
すれば、レベラ上流に設置された厚み計の信号によりし
べラ以下を操作して一定範囲内のＬ反りを得ようとする
予測制御も考えられるが、このような方法では、シャー
ラィンに設直されていない高価な設備を必要とする。例
えば、ライン速度に追従するための遅れ時間補正は、Ｄ
ＤＣ（ダィジェクト・ディジタル・コントロール）制御
となるため、マイクロコンピュータが必要となり、しか
も非常に短周期の板厚変動を制御するのであるから、圧
下モータの大容量化、高応答性が必要となり、設備上の
問題重点がある。本発明は上記従釆の問題点に着目し、
従釆なされていない板厚変動によるＬ反りに対し、極め
て有効な矯正方法とすることができるＬ反り矯正方法を
提供することを目的とする。
につき１０〜１５回の調整を行なう必要があった。近年
、特にブリキに要求されているＬ反りの許容範囲は厳し
くなり、例えば、数断長さ（８０仇駁）当り吊り反り量
が１２肋以下の管理値とされる場合もある。しかしなが
ら、上記の如き管理値を満足させることは、従来のしべ
ラ操作では非常に困難であり、また、製品の歩蟹り低下
を招いている。また、ボックス暁錨ブリキ材に関し、従
釆のテンションレベラにより、レベリング速度３０仇ｍ
ｐｍ時のＬ反り矯正をなし、電気錫メッキ工程を経て奥
断された製品の板厚とＬ反りの関係は第１図の如くなる
。この図に示されるように、原板の板厚変動に伴ないＬ
反りが大きな影響を受けでいるが、上記従来においては
板厚変動によるＬ反りを防止することは極めて困難であ
り、この種のＬ反り制御は行なわれていなかった。なお
、第１図で測定距離は１．７のである。板厚変動による
Ｌ反り制御に関して、板厚変動に対するＬ反り量が判明
すれば、レベラ上流に設置された厚み計の信号によりし
べラ以下を操作して一定範囲内のＬ反りを得ようとする
予測制御も考えられるが、このような方法では、シャー
ラィンに設直されていない高価な設備を必要とする。例
えば、ライン速度に追従するための遅れ時間補正は、Ｄ
ＤＣ（ダィジェクト・ディジタル・コントロール）制御
となるため、マイクロコンピュータが必要となり、しか
も非常に短周期の板厚変動を制御するのであるから、圧
下モータの大容量化、高応答性が必要となり、設備上の
問題重点がある。本発明は上記従釆の問題点に着目し、
従釆なされていない板厚変動によるＬ反りに対し、極め
て有効な矯正方法とすることができるＬ反り矯正方法を
提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、レベラ加工の際、その加工
速度によって板厚変動のＬ反りに対する寄与率が変化す
ることにかんがみ、高価な制御機器を用いずに、従来の
ローラレベラでは矯正できなかった板厚変動によるＬ反
りの変動を高速テンションレベラを使用して最小のＬ反
り変動に制御し、歩留りの向上を図るようにした。
速度によって板厚変動のＬ反りに対する寄与率が変化す
ることにかんがみ、高価な制御機器を用いずに、従来の
ローラレベラでは矯正できなかった板厚変動によるＬ反
りの変動を高速テンションレベラを使用して最小のＬ反
り変動に制御し、歩留りの向上を図るようにした。
以下に本発明に係る鋼板及び鋼帯のＬ反り矯正方法の実
施例について詳細に説明する。
施例について詳細に説明する。
ボックス燐鎚ブリキ材についてしべリング速度３０肌ｐ
ｍにおける板厚変動量Ｒと該板厚Ｒに対するＬ反り量Ｗ
は第１図に示されているが、これを散布図と回帰線に表
わしたものを第２図に示す。
ｍにおける板厚変動量Ｒと該板厚Ｒに対するＬ反り量Ｗ
は第１図に示されているが、これを散布図と回帰線に表
わしたものを第２図に示す。
この図によれば、回帰式はＷ＝−８１狐十２７３（Ｒは
板厚、ＷはＬ反り量）にて示され、相関係数はｒ＝０．
７４である。一方、同一材料につき、テンションレベラ
を用い、レベリング速度１２０皿ｐｍ‘こてしべリング
後、電気錫メッキ工程後、灘断ラインで鱗断して製造し
たブリキ材の板厚ＲとＬ反り量Ｗの関係及び、その散布
図及び回帰線に表わした図が、第３図及び第４図である
。
板厚、ＷはＬ反り量）にて示され、相関係数はｒ＝０．
７４である。一方、同一材料につき、テンションレベラ
を用い、レベリング速度１２０皿ｐｍ‘こてしべリング
後、電気錫メッキ工程後、灘断ラインで鱗断して製造し
たブリキ材の板厚ＲとＬ反り量Ｗの関係及び、その散布
図及び回帰線に表わした図が、第３図及び第４図である
。
ただし、テンションレベラでほぼＬ反り矯正を行なった
ために灘断ラインでの圧下はほとんど行なっていない。
第４図における回帰式は、Ｗ＝−３１駅十１０５（Ｒは
板厚、ＷはＬ反り量）で示され、相関係数はｒ＝０．５
３である。これらのことから、板厚変動】ＯＡに対して
従来の３０比ｈｐｍでのローラレベラでは、Ｌ反りが８
肌の変動をもつのに対し（第２図）、レベリング速度１
２０仇ｈｐｍでしべラ矯正した場合は、Ｌ反りが３柵の
変動量となっていることがわかる。このように、レベリ
ング速度の変化により、各材料の板厚変動量に対するＬ
反り変動量は異なるものであるが、レベリング速度Ｖ＝
３００〜１２０仇ｈｐｍにおけるボックス競錨ブリキ材
及び連続燐鈍ブリキ材について、板厚変動量△Ｒ＝１０
ｒに対するＬ反り変動量△Ｗを表わすと第５図の如くな
る。
ために灘断ラインでの圧下はほとんど行なっていない。
第４図における回帰式は、Ｗ＝−３１駅十１０５（Ｒは
板厚、ＷはＬ反り量）で示され、相関係数はｒ＝０．５
３である。これらのことから、板厚変動】ＯＡに対して
従来の３０比ｈｐｍでのローラレベラでは、Ｌ反りが８
肌の変動をもつのに対し（第２図）、レベリング速度１
２０仇ｈｐｍでしべラ矯正した場合は、Ｌ反りが３柵の
変動量となっていることがわかる。このように、レベリ
ング速度の変化により、各材料の板厚変動量に対するＬ
反り変動量は異なるものであるが、レベリング速度Ｖ＝
３００〜１２０仇ｈｐｍにおけるボックス競錨ブリキ材
及び連続燐鈍ブリキ材について、板厚変動量△Ｒ＝１０
ｒに対するＬ反り変動量△Ｗを表わすと第５図の如くな
る。
なお、ボックス燐鈍ブリキ材は曲線Ａ、連続燐鈍ブリキ
材は曲線Ｂで示されている。この図から、レベリング速
度が低くなるほど、又、材質の軟らかいものほど、板厚
変動によるＬ反り変動量△Ｗが大きくなることが分った
。ここで、曲線Ａ，Ｂは一般に次式で近似できる。
材は曲線Ｂで示されている。この図から、レベリング速
度が低くなるほど、又、材質の軟らかいものほど、板厚
変動によるＬ反り変動量△Ｗが大きくなることが分った
。ここで、曲線Ａ，Ｂは一般に次式で近似できる。
△ＶＶ＝ａ‐ｂ・ＶＣ ……‘
１｝ａ，ｂ，ｃは正の係数であり、鋼板の変形抵抗、板
厚変動量△Ｒ、原板の板厚等により変化す０る。
１｝ａ，ｂ，ｃは正の係数であり、鋼板の変形抵抗、板
厚変動量△Ｒ、原板の板厚等により変化す０る。
従って、上述したように、各対象材毎に予め実験により
算出しておく必要がある。第５図の曲線Ａ．Ｂは各々次
の■，‘３｝式で表わされる。△Ｗ＝１６一１．２３Ｖ
ｏ・３４（相関係数ｒ：０．磯）．・・．・・｛２１夕
△Ｗ＝８．５一０．Ｎ８Ｖ０・６ｏ４（相関係数ｒ＝
０．９９）・…・・■そこで、本実施例では、Ｌ反り量
Ｗをある一定の管理値に制御する方法につき、次のよう
に行なつｏ今、ボックス鱗錨ブリキ材のＬ反り値をｌａ
吻以下に制御する場合、テンションレベラによる同一板
厚におけるＬ反り値のばらつきＢを測定する。
算出しておく必要がある。第５図の曲線Ａ．Ｂは各々次
の■，‘３｝式で表わされる。△Ｗ＝１６一１．２３Ｖ
ｏ・３４（相関係数ｒ：０．磯）．・・．・・｛２１夕
△Ｗ＝８．５一０．Ｎ８Ｖ０・６ｏ４（相関係数ｒ＝
０．９９）・…・・■そこで、本実施例では、Ｌ反り量
Ｗをある一定の管理値に制御する方法につき、次のよう
に行なつｏ今、ボックス鱗錨ブリキ材のＬ反り値をｌａ
吻以下に制御する場合、テンションレベラによる同一板
厚におけるＬ反り値のばらつきＢを測定する。
本実施例では、第２図及び第４図からばらつきは約Ｂ＝
７風である。次に、冷間圧延での板厚の変動量Ｒを測定
するが、通常、上記ブリキ材では変動量は△Ｒ＝１０仏
である。
７風である。次に、冷間圧延での板厚の変動量Ｒを測定
するが、通常、上記ブリキ材では変動量は△Ｒ＝１０仏
である。
以上から、Ｌ反り値を管理値Ｃ＝１２側以下に制御する
ためには、Ｌ反り変動量△Ｗは次式を満足しなければな
らない。
ためには、Ｌ反り変動量△Ｗは次式を満足しなければな
らない。
△Ｗ＋ＢミＣ ・・・…■すなわ
ち、本実施例では、Ｃ＝１２肋、Ｂ＝７側を｛４１式に
代入して、△Ｗミ５風 を満足しなければならない。
ち、本実施例では、Ｃ＝１２肋、Ｂ＝７側を｛４１式に
代入して、△Ｗミ５風 を満足しなければならない。
上記を満足するしべリング速度は、予め求められた板厚
変動量△Ｒ＝１０仏に対するＬ反り変動量△Ｗとしべリ
ング速度Ｖとの関係図（第５図曲線Ａ）若しくは■式か
らＶ〒６０肌ｐｍとなり、従って、テンションレベラを
Ｖ＝６皿ｈｐｍ以上で運転するものである。
変動量△Ｒ＝１０仏に対するＬ反り変動量△Ｗとしべリ
ング速度Ｖとの関係図（第５図曲線Ａ）若しくは■式か
らＶ〒６０肌ｐｍとなり、従って、テンションレベラを
Ｖ＝６皿ｈｐｍ以上で運転するものである。
第６図は‘４１式の左辺の意味を模式的に示したもので
、直線Ａは第２図，第４図の回帰線に対応するものであ
る。
、直線Ａは第２図，第４図の回帰線に対応するものであ
る。
このように、本発明は冷間圧延時の板厚変動量が△Ｒの
場合の、Ｌ反り変動量△Ｗとしべリング速度Ｖとの関係
を予め求めておき（第５図、【１１式）、Ｌ反り管理値
Ｃ以内となるように｛４１式からＬ反り変動量△Ｗを算
出し、次に前記‘１｝式等から求められる速度以上にし
べリングを行うことで、簡単かつ確実にＬ反り量を管理
値以下に制御でできるのである。
場合の、Ｌ反り変動量△Ｗとしべリング速度Ｖとの関係
を予め求めておき（第５図、【１１式）、Ｌ反り管理値
Ｃ以内となるように｛４１式からＬ反り変動量△Ｗを算
出し、次に前記‘１｝式等から求められる速度以上にし
べリングを行うことで、簡単かつ確実にＬ反り量を管理
値以下に制御でできるのである。
以上の如く、本発明に係る鋼板及び鋼帯のＬ反り矯正方
法によれば、従来行なわれていない板厚変動によるＬ反
り変動をしべリング速度変化により、充分に管理値内に
制御することができ、歩蟹りの向上した鋼板，鋼帯を得
ることができる効果がある。
法によれば、従来行なわれていない板厚変動によるＬ反
り変動をしべリング速度変化により、充分に管理値内に
制御することができ、歩蟹りの向上した鋼板，鋼帯を得
ることができる効果がある。
第１図はラィン速度３０肌ｐｍにおける板厚変動草とＬ
反り童とを示すグラフ図、第２図は第１図の回帰線を表
わした散布図、第３図はライン速度１２００ｈｐｍにお
ける板厚変動量とＬ反り量を示すグラフ図、第４図は第
３図の回帰線を表わした散布図、第５図はしべリング速
度と板厚変動量１０ｒにおけるＬ反り変動量を示すグラ
フ図、第６図は板厚変動量、Ｌ反りのばらつき、及びＬ
反り変動量との関係を示す模式図である。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
反り童とを示すグラフ図、第２図は第１図の回帰線を表
わした散布図、第３図はライン速度１２００ｈｐｍにお
ける板厚変動量とＬ反り量を示すグラフ図、第４図は第
３図の回帰線を表わした散布図、第５図はしべリング速
度と板厚変動量１０ｒにおけるＬ反り変動量を示すグラ
フ図、第６図は板厚変動量、Ｌ反りのばらつき、及びＬ
反り変動量との関係を示す模式図である。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼板及び鋼帯のＬ反りを矯正するテンシヨンレベラ
に対し、板厚変動によるＬ反り変動量ΔＷを次式により
算出し、ΔＷ＋Ｂ≦Ｃ 但し、Ｂ：同一板厚におけるＬ反り値のばらつきＣ：
Ｌ反りの管理値 次いで、次式により前記Ｌ反り変動量ΔＷに相当する
レベリング速度Ｖを求め、ΔＷ＝ａ−ｂ・Ｖ＾ｃ 但し、ａ，ｂ，ｃは正の係数 該レベリング速度Ｖをもつて矯正することにより、板
厚変動によるＬ反り変動量を制御することを特徴とする
鋼板及び鋼帯のＬ反り矯正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16528479A JPS6016853B2 (ja) | 1979-12-19 | 1979-12-19 | 鋼板及び鋼帯のｌ反り矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16528479A JPS6016853B2 (ja) | 1979-12-19 | 1979-12-19 | 鋼板及び鋼帯のｌ反り矯正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5689327A JPS5689327A (en) | 1981-07-20 |
| JPS6016853B2 true JPS6016853B2 (ja) | 1985-04-27 |
Family
ID=15809400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16528479A Expired JPS6016853B2 (ja) | 1979-12-19 | 1979-12-19 | 鋼板及び鋼帯のｌ反り矯正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016853B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7424914B2 (en) | 2003-09-05 | 2008-09-16 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising high aspect ratio materials and methods of use in subterranean formations |
| US7493968B2 (en) | 2004-07-02 | 2009-02-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions comprising melt-processed inorganic fibers and methods of using such compositions |
| US7537054B2 (en) | 2004-07-02 | 2009-05-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising high aspect ratio materials and methods of use in subterranean formations |
-
1979
- 1979-12-19 JP JP16528479A patent/JPS6016853B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7424914B2 (en) | 2003-09-05 | 2008-09-16 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising high aspect ratio materials and methods of use in subterranean formations |
| US7493968B2 (en) | 2004-07-02 | 2009-02-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions comprising melt-processed inorganic fibers and methods of using such compositions |
| US7537054B2 (en) | 2004-07-02 | 2009-05-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising high aspect ratio materials and methods of use in subterranean formations |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5689327A (en) | 1981-07-20 |
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