JPS5950075A - 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法 - Google Patents
立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法Info
- Publication number
- JPS5950075A JPS5950075A JP57158828A JP15882882A JPS5950075A JP S5950075 A JPS5950075 A JP S5950075A JP 57158828 A JP57158828 A JP 57158828A JP 15882882 A JP15882882 A JP 15882882A JP S5950075 A JPS5950075 A JP S5950075A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は立方晶窒化ホウ素（以下ＯＢＮと略記卜焼結体
の製造法に関する。
の製造法に関する。
ＯＢＮはダイヤモンドとよく似た特性をもち、硬度につ
いてはダイヤモンドに次ぐ硬さであるが、鉄との耐反応
性及び熱的安定性の点ではダイヤモンドをしのぐ特性を
有している。このためダイヤモンドで研削出来ない難加
工性金属材料である高速度鋼、合金鋼、ニッケル及びコ
バルト合金、鋳鉄などの研削に適している。
いてはダイヤモンドに次ぐ硬さであるが、鉄との耐反応
性及び熱的安定性の点ではダイヤモンドをしのぐ特性を
有している。このためダイヤモンドで研削出来ない難加
工性金属材料である高速度鋼、合金鋼、ニッケル及びコ
バルト合金、鋳鉄などの研削に適している。
ＯＢＮはこのような特徴を持つ一方ダイヤモンドに比べ
著しく骨間し易い欠点がある。これはダイヤモンドが（
１１１）面に４つの骨間面を持つのに対し、ＯＢＮは（
１１０）面に６つの骨間面を持つためと言われている。
著しく骨間し易い欠点がある。これはダイヤモンドが（
１１１）面に４つの骨間面を持つのに対し、ＯＢＮは（
１１０）面に６つの骨間面を持つためと言われている。
このためＯＢＮは衝撃力の強く要求される重研削には利
用することが出来なかった。
用することが出来なかった。
このようなＯＢＮの耐衝撃力の弱さを克服し。
高速化、高切込化の要求に満足し得る特性を持たせるた
めにはＯＢＮの微粒子を多結晶焼結体とし、特定の骨間
面を持たず、靭性の優れたものにすることが必要である
。
めにはＯＢＮの微粒子を多結晶焼結体とし、特定の骨間
面を持たず、靭性の優れたものにすることが必要である
。
ＯＢＮ多結晶体はＦ、Ｐ、Ｂｕｎｄｙらにより約１００
Ｋｂの高圧力下で六方晶窒化ホウ累（以下ｈＢＮと略記
）から無触媒下で直接変換が可能とされているが、著し
く高圧を必要とする欠点がある。
Ｋｂの高圧力下で六方晶窒化ホウ累（以下ｈＢＮと略記
）から無触媒下で直接変換が可能とされているが、著し
く高圧を必要とする欠点がある。
またＯＢＮ微粒子を焼結して多結晶体とすることも糧々
提案されている。しかしＯＢＮ自体は非常に焼結しにく
いため、０ＢＮＫ［々の添加剤を加えて焼結するのが普
通である。例えばＯＢＮにＮｉ、 Ｏｒ％Ｗ 、 Ｍｏ
、 ｋ１２０３等を添加してＯＢＮ密填体としたもの（
特公昭３９−８９４８）、ＯＢＮにホウ化物、窒化物、
酸化物及びＡと等を添加した成形体がある（％公昭５４
−６７５９）。これらの密填体あるいは成形体はいずれ
も添加剤を含有しており、その量が多いと当然成形体等
の硬度が下り、反面少な過ぎると焼結がむずかしく焼結
強度が劣る。
提案されている。しかしＯＢＮ自体は非常に焼結しにく
いため、０ＢＮＫ［々の添加剤を加えて焼結するのが普
通である。例えばＯＢＮにＮｉ、 Ｏｒ％Ｗ 、 Ｍｏ
、 ｋ１２０３等を添加してＯＢＮ密填体としたもの（
特公昭３９−８９４８）、ＯＢＮにホウ化物、窒化物、
酸化物及びＡと等を添加した成形体がある（％公昭５４
−６７５９）。これらの密填体あるいは成形体はいずれ
も添加剤を含有しており、その量が多いと当然成形体等
の硬度が下り、反面少な過ぎると焼結がむずかしく焼結
強度が劣る。
本発明は実質的にＯＢＮの与からなる多結晶体の製造法
を提供するものであり、この多結晶体は密Ｊ１３．４ｆ
／（４，硬ｆ ４，０００ ’ｌ＝９７−以上テある。
を提供するものであり、この多結晶体は密Ｊ１３．４ｆ
／（４，硬ｆ ４，０００ ’ｌ＝９７−以上テある。
その用途は砥粒としての一般研削のみならず、バイトの
ような切削工具に特に適する。
ような切削工具に特に適する。
本発明はＯＢＮ微粉もしくはこれに一定の範囲でｈＢＮ
微粉を混合したものに特定の金属もしくはその窒化物を
所定量添加し、ＯＢＮの安定領域下で加熱、加圧処理し
、これらの金属等を残留させることなく、実質的にＯＢ
Ｎのみからなる多結晶体を得ることを特徴とする方法で
ある。
微粉を混合したものに特定の金属もしくはその窒化物を
所定量添加し、ＯＢＮの安定領域下で加熱、加圧処理し
、これらの金属等を残留させることなく、実質的にＯＢ
Ｎのみからなる多結晶体を得ることを特徴とする方法で
ある。
ＯＢ Ｎ 微粉は細かいもの程よく、特に３６μｍ以下
が適する。粗過ぎると強度の犬な多結晶焼結体が得られ
ない。ｈＢＮについても同様の粒度のものが適する。
が適する。粗過ぎると強度の犬な多結晶焼結体が得られ
ない。ｈＢＮについても同様の粒度のものが適する。
ＯＢＮ、ｈＢＮは予じめアルカリ処理あるいは真空焼成
を行なうことが望ましい。その理由は粒表面の不純物を
取り除くためである。
を行なうことが望ましい。その理由は粒表面の不純物を
取り除くためである。
アルカリ処理としてはＯＢＮの場合ＮａＯＨ水溶液等で
１００〜３５０℃、ｈＢＮの場合１００〜３００ ’Ｃ
処理が適当である。
１００〜３５０℃、ｈＢＮの場合１００〜３００ ’Ｃ
処理が適当である。
真空焼成はＯＢ Ｎ ７５０〜１，７００℃、ｈ Ｂ
Ｎ １，０００〜２，０００℃の範囲が適し、雰囲気は
真空中あるいはＮ２、Ａｒ等の不活性ガス中で行なうこ
とが好ましい。
Ｎ １，０００〜２，０００℃の範囲が適し、雰囲気は
真空中あるいはＮ２、Ａｒ等の不活性ガス中で行なうこ
とが好ましい。
ＯＢＮに添加するアルカリ金属としてはＬｉが特に好ま
しい。アルカリ土類はＢｅ、Ｍｔ％Ｃａ１Ｓｒ、Ｂａ等
すべて使用することができる。またこれらはＬｉ３ Ｎ
、 Ｍｇ３Ｎ２．０ａ５Ｎ２等窒化物でもよい。
しい。アルカリ土類はＢｅ、Ｍｔ％Ｃａ１Ｓｒ、Ｂａ等
すべて使用することができる。またこれらはＬｉ３ Ｎ
、 Ｍｇ３Ｎ２．０ａ５Ｎ２等窒化物でもよい。
これらの金属は粉末化してＯＢＮ微粉に添加し、よく混
合して用いることが好ましいが、金属の板とＯＢＮ微粉
の成形体をサンドイッチ状に積層したものでも十分可能
である。
合して用いることが好ましいが、金属の板とＯＢＮ微粉
の成形体をサンドイッチ状に積層したものでも十分可能
である。
添加する金属もしくは窒化物の量は重要であり、多過ぎ
ると加圧、加熱処理後焼結体中に一部残留し、また少な
過ぎると焼結作用上十分な効果が現れない。実験によれ
ば本発明の目的の焼結体を得るにはｏｎＮｔｏｏｚ重部
に対し、金属もしくは窒化物は０．００１〜１０重量部
とする必要がある。金属（−〕 等は真空蒸着法等により重加する場合は適めてわずかの
０．００１重童部でも効果が認められる。
ると加圧、加熱処理後焼結体中に一部残留し、また少な
過ぎると焼結作用上十分な効果が現れない。実験によれ
ば本発明の目的の焼結体を得るにはｏｎＮｔｏｏｚ重部
に対し、金属もしくは窒化物は０．００１〜１０重量部
とする必要がある。金属（−〕 等は真空蒸着法等により重加する場合は適めてわずかの
０．００１重童部でも効果が認められる。
これらの混合物を図１に示すような形に組立て加熱、卵
圧処理する。勿論、この処理は図１の方法に限られるも
のでなく、その他種々の方法を採ることができる。いず
れの場合もＯＢＮの熱力学的安定領域・即ち約１，２０
０℃以上、約４０Ｋｂ以上にする必要がある。
圧処理する。勿論、この処理は図１の方法に限られるも
のでなく、その他種々の方法を採ることができる。いず
れの場合もＯＢＮの熱力学的安定領域・即ち約１，２０
０℃以上、約４０Ｋｂ以上にする必要がある。
図１において、ｌは黒鉛円板、２は黒鉛抵抗発熱体、３
はパイロフィライト円板、４は３と同じ材料からなる円
筒、５は食塩円板、６は食塩円筒、７はジルコニウム箔
、８はＯＢＮ微粉と金属微粉等の混合物、即ち本発明に
おける原料である。この組立体を周知の高温、高圧装置
に装填し、前記の条件で処理する。処理時間は５〜１０
分間あれば十分である。なお、前記で混合物８は予じめ
常温下等で加圧成形したものを用いることが好ましい。
はパイロフィライト円板、４は３と同じ材料からなる円
筒、５は食塩円板、６は食塩円筒、７はジルコニウム箔
、８はＯＢＮ微粉と金属微粉等の混合物、即ち本発明に
おける原料である。この組立体を周知の高温、高圧装置
に装填し、前記の条件で処理する。処理時間は５〜１０
分間あれば十分である。なお、前記で混合物８は予じめ
常温下等で加圧成形したものを用いることが好ましい。
０ＢＮＫｈＢＮ’ｅ混合する場合はＯＢ Ｎ １００重
量部に対し、５０重量部以下とする必要がある。この方
法においてはｈＢＮを高温、高圧処理でＯＢＮに転換す
ると共にそのまま焼結体とするものである。従ってｈＢ
Ｎは大部分がＯＢＮに転換することが必要であり、特に
ｈＢＮの添加量が多い場合は転候率が高いことが必要と
なる。しかしｈＢＮが多い場合、その転換率を上げて焼
結体中に実質的にｈＢＮが残留しないようにすることは
かなり困難である。このような理由からｈＢＮは５０重
量部以下に限定される。
量部に対し、５０重量部以下とする必要がある。この方
法においてはｈＢＮを高温、高圧処理でＯＢＮに転換す
ると共にそのまま焼結体とするものである。従ってｈＢ
Ｎは大部分がＯＢＮに転換することが必要であり、特に
ｈＢＮの添加量が多い場合は転候率が高いことが必要と
なる。しかしｈＢＮが多い場合、その転換率を上げて焼
結体中に実質的にｈＢＮが残留しないようにすることは
かなり困難である。このような理由からｈＢＮは５０重
量部以下に限定される。
ＯＢＮとｈＢＮの混合物に対して添加するアルカリ金属
もしくはアルカリ土類金属、又はこれらの窒化物は前記
のものと同様のものが使用される。
もしくはアルカリ土類金属、又はこれらの窒化物は前記
のものと同様のものが使用される。
その量は混合物１００重量部に対し、０００１〜１５重
量部の範囲である。そしてｈＢＮの添加量が多い場合は
この範囲内で条目を選択することが望ましい。
量部の範囲である。そしてｈＢＮの添加量が多い場合は
この範囲内で条目を選択することが望ましい。
本発明はこのように構成した原料組成物′ｆＣＢＮの安
定領域下で処理し、実質的にＯＢＮからなる焼結体とす
るものである。添加したアルカリ金属等は焼結体には殆
んど残らない。高温、高圧の処理中に焼結体外に排出し
てしまうものと考えられる。また若干の残存は後処理（
敵水洗）で殆んど取除くことができる。その結果本発明
の焼結体はＯＢＮが約９９チ以上のものが得られる。そ
して密度は３．４７／−以上、ビッカース硬度は４，０
００（７） Ｋり／−以上である。
定領域下で処理し、実質的にＯＢＮからなる焼結体とす
るものである。添加したアルカリ金属等は焼結体には殆
んど残らない。高温、高圧の処理中に焼結体外に排出し
てしまうものと考えられる。また若干の残存は後処理（
敵水洗）で殆んど取除くことができる。その結果本発明
の焼結体はＯＢＮが約９９チ以上のものが得られる。そ
して密度は３．４７／−以上、ビッカース硬度は４，０
００（７） Ｋり／−以上である。
アルカリ金属等がｈＢＮからＯＢＮを合成する際の触媒
として使用されることは周知である。本発明においても
原料にｈＢＮ’ｉ添加した場合はアルカリ金属等はＯＢ
Ｎ合成の触媒の作用もするが、最も重要な役割はＯＢＮ
粒子同志の焼結促進作用である。ナルカリ金属等を介在
させることにより、ＯＢＮ安定領域下でＯＢＮ粒子接触
面が一担溶融し、再度ＯＢＮ化すると同時に焼結すると
推定される。
として使用されることは周知である。本発明においても
原料にｈＢＮ’ｉ添加した場合はアルカリ金属等はＯＢ
Ｎ合成の触媒の作用もするが、最も重要な役割はＯＢＮ
粒子同志の焼結促進作用である。ナルカリ金属等を介在
させることにより、ＯＢＮ安定領域下でＯＢＮ粒子接触
面が一担溶融し、再度ＯＢＮ化すると同時に焼結すると
推定される。
本発明で得られた焼結体は適宜加工してバイト等の切削
工具に使用できる外、粉砕して適当な粒度にし、研削、
研摩粒としても使用できる。
工具に使用できる外、粉砕して適当な粒度にし、研削、
研摩粒としても使用できる。
実施例 １
０ＢＮの微粉（２μｍ以下、平均１．０μｍ）に金橋Ｍ
グ粉末を１．５重量部を添加し、十分混合した後常温下
で仮成形（理論密度の６５係）をし、図１の反応容器に
つめ、５ｏＫｂ、 １，５００℃で１０分間保持した。
グ粉末を１．５重量部を添加し、十分混合した後常温下
で仮成形（理論密度の６５係）をし、図１の反応容器に
つめ、５ｏＫｂ、 １，５００℃で１０分間保持した。
生成物全温水で洗浄し乾燥させた後Ｘ線回折で同定した
ところ、完全にＯＢＮの単相の多結（８） 菌体であった。その大きさは直径２３ｆｆｉ１１．厚さ
５調である。その見掛比重は３．４６であり、ビッカー
ス硬度は５．４５０に９ ／ ｔｄ ”ｔ’あッｆｃ。
ところ、完全にＯＢＮの単相の多結（８） 菌体であった。その大きさは直径２３ｆｆｉ１１．厚さ
５調である。その見掛比重は３．４６であり、ビッカー
ス硬度は５．４５０に９ ／ ｔｄ ”ｔ’あッｆｃ。
組成１ｄＯＢＮ９９％。
不純物はＢ２Ｏ５、Ｆｅ、Ｎｉ等であった。
実施例 ２〜１０
実施例１と同じＯＢＮ微粉に表１に示す触媒を添加し、
実施例１と同じ処理を行なった。結果は表１に示す。各
サンプル共ＯＢＮ粒子同志が焼結していることを走査型
電子崩微鏡で確認した。
実施例１と同じ処理を行なった。結果は表１に示す。各
サンプル共ＯＢＮ粒子同志が焼結していることを走査型
電子崩微鏡で確認した。
実施例 １１
実施例工と同じＯＢＮ微粉に触媒として金＠Ｍ？粉末を
０．８重重部とＴＪ１５Ｎ粉末ｏ、 ｉ重量部とを添加
し、実施例１と同じ合成・処理を行なった。見掛比重は
３．４６であり、ビッカース硬度は５，７２０Ｋｇ／−
であった。
０．８重重部とＴＪ１５Ｎ粉末ｏ、 ｉ重量部とを添加
し、実施例１と同じ合成・処理を行なった。見掛比重は
３．４６であり、ビッカース硬度は５，７２０Ｋｇ／−
であった。
実施例 １２
実施例１のＯＢＮ微粉とｈＢＮをＣＢＮ／ｈＢＮ＝２／
１（Ｍ量比）に混合し、この１００重量部に対し金属Ｍ
２粉末を１．５Ｍ量部添加し、実施例１と同じ合成・処
理を行なった。Ｘ線回折で同定したとこ表 １ （触媒の量はＯＢ Ｎ １００重量部に対する重量部）
ろほぼＯＢＮ単相の多結晶体で０ＢＮ９５％であった。
１（Ｍ量比）に混合し、この１００重量部に対し金属Ｍ
２粉末を１．５Ｍ量部添加し、実施例１と同じ合成・処
理を行なった。Ｘ線回折で同定したとこ表 １ （触媒の量はＯＢ Ｎ １００重量部に対する重量部）
ろほぼＯＢＮ単相の多結晶体で０ＢＮ９５％であった。
比較例 ２
実施例１のＯＢＮ微粉とｈＢＮをＣＢＮ／ｈＢＮ＝１／
１．２ （重量比）に混合し、その１００重量部に対し
金属Ｍ１粉末２．０重量部添加し、実施例１と同じ処理
を行なった。Ｘ線回折で同定したところｈＢＮがかなり
残存しており結晶体自体も非常にもろかった０ 実施例 １３ ０８Ｎの仮初（２μｍ以下、平均１０μｍ）をＮａＯＨ
％液中に入れ３００℃でＩＨｒ熱処理した後中和、水洗
、乾燥したもの１００重量部に触媒として金属Ｍｆ ０
．８重重部とＬｉ３Ｎ粉末０．１重重部を添加し、実施
例１と同じ処理を行なった。得られた焼結体は見４’ｌ
ｌｌ比策は３．４７でありビッカース硬度は５．９００
に９／−であった◇ 実施例 １４ に対しＭｙ５Ｎ２粉末を９．０重重部ぢ≦加しよく混合
した後常温下で仮成形をし、４５Ｋｂ、１，２００℃で
３Ｈｒ保持した。生成物を漏水で洗浄した。侍られた焼
結体の見掛比重は３．４４で、ビッカース硬度は５，２
００１覧７／−であった。
１．２ （重量比）に混合し、その１００重量部に対し
金属Ｍ１粉末２．０重量部添加し、実施例１と同じ処理
を行なった。Ｘ線回折で同定したところｈＢＮがかなり
残存しており結晶体自体も非常にもろかった０ 実施例 １３ ０８Ｎの仮初（２μｍ以下、平均１０μｍ）をＮａＯＨ
％液中に入れ３００℃でＩＨｒ熱処理した後中和、水洗
、乾燥したもの１００重量部に触媒として金属Ｍｆ ０
．８重重部とＬｉ３Ｎ粉末０．１重重部を添加し、実施
例１と同じ処理を行なった。得られた焼結体は見４’ｌ
ｌｌ比策は３．４７でありビッカース硬度は５．９００
に９／−であった◇ 実施例 １４ に対しＭｙ５Ｎ２粉末を９．０重重部ぢ≦加しよく混合
した後常温下で仮成形をし、４５Ｋｂ、１，２００℃で
３Ｈｒ保持した。生成物を漏水で洗浄した。侍られた焼
結体の見掛比重は３．４４で、ビッカース硬度は５，２
００１覧７／−であった。
実施例 １５
実施例１と同じ条件で金属Ｏａ粉末を２．４重量部添加
した。Ｘｆｉ回折では完全にＣＢＮ単相の多結晶体であ
り、見掛比重は３，４４、ビッカース硬度は４．９００
に９／−であった。
した。Ｘｆｉ回折では完全にＣＢＮ単相の多結晶体であ
り、見掛比重は３，４４、ビッカース硬度は４．９００
に９／−であった。
図１は本発明の焼結体を製造するための原料の組立て構
成を示す断面図である。 １・・・・・・黒鉛円板 ２・・・・・・黒鉛抵抗発
熱体３・・・・・・パイロフィライト円板 ４・・・・・・パイロ７づライト円筒 ５・・・・・・
食塩円板６・・・・・・食塩円筒 ８・・・・・・Ｏ
ＢＮ微粉と金属等との混合物 特許出願人 昭和電工株式会社 代 理 人 菊 地 精 −図１ ３９０
成を示す断面図である。 １・・・・・・黒鉛円板 ２・・・・・・黒鉛抵抗発
熱体３・・・・・・パイロフィライト円板 ４・・・・・・パイロ７づライト円筒 ５・・・・・・
食塩円板６・・・・・・食塩円筒 ８・・・・・・Ｏ
ＢＮ微粉と金属等との混合物 特許出願人 昭和電工株式会社 代 理 人 菊 地 精 −図１ ３９０
Claims (2)
- （１）立方晶窒化ホウ素１００重量部にアルカリ金属も
しくはアルカリ土類金属又はこれらの窒化物を０．００
１〜１０重量部添加し、立方晶窒化ホウ素の熱力学的安
定領域で加圧、加熱すること全特徴とする、実質的に立
方晶窒化ホウ素からなり、密度３．４ ｔ ／ ｉ以上
、ビッカース硬度４，０００Ｋｇ／１ｌｌｊ以上の立方
晶窒化ホウ素焼結体の製造法。 - （２）立方晶窒化ホウ素１００重量部に六方晶窒化ホウ
素５０重量部以下、アルカリ金属もしくはアルカリ土類
金属又はこれらの窒化物ｏ、ｏｏｉ〜１５重量部を添加
し、立方晶窒化ホウ素の熱力学的安定領域で加圧、加熱
することをＱｉＮｌにとする実質的に立方晶窒化ホウ素
からな９、密度３−４ ｆ ／ ａｌ１以上、ビッカー
ス硬度４，０００Ｋｇ／、Ｘｊ以上の立方晶窒化ホウ素
焼結体の製造法。 ＼うノ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57158828A JPS5950075A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57158828A JPS5950075A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5950075A true JPS5950075A (ja) | 1984-03-22 |
Family
ID=15680266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57158828A Pending JPS5950075A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5950075A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61191566A (ja) * | 1985-02-11 | 1986-08-26 | デ ビアーズ インダストリアル ダイアモンド デイビイジヨン（プロプライエタリイ）リミテツド | 多量の立方晶窒化ホウ素含有粒子を製造する方法 |
| JPS62108772A (ja) * | 1985-11-07 | 1987-05-20 | 電気化学工業株式会社 | 立方晶窒化ほう素の素焼結体の製造方法 |
| JPS62294148A (ja) * | 1986-06-13 | 1987-12-21 | Tatsuro Kuratomi | 立方晶窒化硼素系複合焼結体およびその製造法 |
| WO2005066381A1 (ja) * | 2004-01-08 | 2005-07-21 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 立方晶型窒化硼素焼結体 |
-
1982
- 1982-09-14 JP JP57158828A patent/JPS5950075A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61191566A (ja) * | 1985-02-11 | 1986-08-26 | デ ビアーズ インダストリアル ダイアモンド デイビイジヨン（プロプライエタリイ）リミテツド | 多量の立方晶窒化ホウ素含有粒子を製造する方法 |
| JPH0345035B2 (ja) * | 1985-02-11 | 1991-07-09 | De Biazu Ind Daiamondo Deibijon Ltd | |
| JPS62108772A (ja) * | 1985-11-07 | 1987-05-20 | 電気化学工業株式会社 | 立方晶窒化ほう素の素焼結体の製造方法 |
| JPH0445474B2 (ja) * | 1985-11-07 | 1992-07-24 | Denki Kagaku Kogyo Kk | |
| JPS62294148A (ja) * | 1986-06-13 | 1987-12-21 | Tatsuro Kuratomi | 立方晶窒化硼素系複合焼結体およびその製造法 |
| WO2005066381A1 (ja) * | 2004-01-08 | 2005-07-21 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 立方晶型窒化硼素焼結体 |
| US7524785B2 (en) | 2004-01-08 | 2009-04-28 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Cubic boron nitride sintered body |
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