JPS59128271A - 溶銑脱珪用流込み材 - Google Patents
溶銑脱珪用流込み材Info
- Publication number
- JPS59128271A JPS59128271A JP57229574A JP22957482A JPS59128271A JP S59128271 A JPS59128271 A JP S59128271A JP 57229574 A JP57229574 A JP 57229574A JP 22957482 A JP22957482 A JP 22957482A JP S59128271 A JPS59128271 A JP S59128271A
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- spinel
- mgo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶銑を処理する容器、例えば高炉の出銑樋、高
炉鍋、混銑車等に内張すされる耐火物について、特に溶
銑の脱珪処理に対して耐スラグ性に優れる流込み材に関
するものである。
炉鍋、混銑車等に内張すされる耐火物について、特に溶
銑の脱珪処理に対して耐スラグ性に優れる流込み材に関
するものである。
溶銑の脱珪処理は近年製銑製鋼における新しい技術の一
猿として発展しはじめており、従来の内張り耐火物では
対応し切れない程の厳しい条件であり、内張り耐火物に
要求される条件も極めて厳しいものがある。
猿として発展しはじめており、従来の内張り耐火物では
対応し切れない程の厳しい条件であり、内張り耐火物に
要求される条件も極めて厳しいものがある。
脱珪処理は通常脱珪剤としてＦｅ０及びＦｅ、Ｏｓを主
体とするミルスケール或は焼結鉱を使用し、下記の反応
により溶銑の脱珪が行われる：Ｅｌｉ ＋２ Ｆｅ０−
＋ＳｉＯ，十Ｆｅしたがって使用される耐火物は主とし
てＦｅ０との反応抵抗性が要求されるものである。以後
、本発明になる溶銑の脱珪処理に対し、有効な流込み材
に関し、主として高炉出銑樋での実施例を主体に述べる
。
体とするミルスケール或は焼結鉱を使用し、下記の反応
により溶銑の脱珪が行われる：Ｅｌｉ ＋２ Ｆｅ０−
＋ＳｉＯ，十Ｆｅしたがって使用される耐火物は主とし
てＦｅ０との反応抵抗性が要求されるものである。以後
、本発明になる溶銑の脱珪処理に対し、有効な流込み材
に関し、主として高炉出銑樋での実施例を主体に述べる
。
従来より、高炉出銑樋にはＡＪ、０３−８ｉｎ２系骨材
を主原料に、これらにＳｉＯ及びＣ等を配合してなる例
えばＡＪ、０．２０〜ｇＯ重量％、５ｉＯ−〜ｊＯ重量
％、ＢｉＣ／θ〜３５重量％、Ｃ−〜／θ重量％を主成
分とする出銑樋用耐火物（流込み材又はスタンプ材）が
使用されている。
を主原料に、これらにＳｉＯ及びＣ等を配合してなる例
えばＡＪ、０．２０〜ｇＯ重量％、５ｉＯ−〜ｊＯ重量
％、ＢｉＣ／θ〜３５重量％、Ｃ−〜／θ重量％を主成
分とする出銑樋用耐火物（流込み材又はスタンプ材）が
使用されている。
しかしＳｉＯ及びＯは溶銑の脱珪処理において主として
脱珪処理剤（以後脱珪剤と称する）に含有されるＦｅｅ
によって次のよ、うな反応によって酸化され、耐火物は
著しく侵食され、組織が劣化して耐用性も不良である。
脱珪処理剤（以後脱珪剤と称する）に含有されるＦｅｅ
によって次のよ、うな反応によって酸化され、耐火物は
著しく侵食され、組織が劣化して耐用性も不良である。
ＳｉＣ＋、？Ｆｅ０−＋、？Ｆｅ−１−Ｃｏ−）−８ｉ
Ｏ２０＋Ｆｅ０−＋Ｆｅ −１−Ｇ。
Ｏ２０＋Ｆｅ０−＋Ｆｅ −１−Ｇ。
このような反応への対策としてはＳｉＯやｃ、Ｂ含まな
いＡＪ、０３−８ｉＯ，流込み材の使用が考えられる。
いＡＪ、０３−８ｉＯ，流込み材の使用が考えられる。
しかしこの場合、主成分であるＳｉｎ、 、ＡＪ□０３
も次のようなことから反応によって耐用性が充分とはい
い難い点がある。流込み材中の８１０．はＦｅＯと反応
して、低融性物質である２ｍｌ’ｅＯ−８ｉｎ。
も次のようなことから反応によって耐用性が充分とはい
い難い点がある。流込み材中の８１０．はＦｅＯと反応
して、低融性物質である２ｍｌ’ｅＯ−８ｉｎ。
（Ｆ’ａｙａｌｉｔｅ、融点／２０！ｉ℃）を生成し、
侵食される。
侵食される。
Ｓ１０．−１−１２ＦｅＯ−＋２Ｆ、ｅＯ−８ｉＯ。
したがって流込み材としては極力Ｓ１０．の含有量を低
減させることが必要である。
減させることが必要である。
一方ＡＪ、Ｏ，はＡＪ、０．−８ｉｎ、系流込み材中に
ＦｅＯを主成分とする脱珪スラグ或いは脱珪剤等が多量
に侵入した場合には第１図に示すように流込み材の使用
温度域（ｔａｚｏ〜１５５０℃）で液相を生成し、脱珪
用流込み材としては耐食性が十分とはいえない。
ＦｅＯを主成分とする脱珪スラグ或いは脱珪剤等が多量
に侵入した場合には第１図に示すように流込み材の使用
温度域（ｔａｚｏ〜１５５０℃）で液相を生成し、脱珪
用流込み材としては耐食性が十分とはいえない。
以上のようにＦｓＯに対する流込み材としては従来ＡＪ
、Ｏ，−８ｉｎ２（−８ｉＣ−０）系では十分とはいえ
ない。
、Ｏ，−８ｉｎ２（−８ｉＣ−０）系では十分とはいえ
ない。
これら成分の外にはＦｅＯに対する安定な耐火物として
ＭｇＯが考えられる。周知のごと＜、ＭｇＯは７ｅｏと
の反応において化合物は存在せず、ＦｅＯを吸収するこ
とによってＭｇ０−ＦｅＯ系固溶固溶体成する。実際の
使用条件、特にその温度域で液相を生成させるためには
第一図に示されるようにｑｏｑｂ以上のＦｅｅが必要で
あり、実炉ではこのようにＦｅＯ量が多い場合はなく、
したがってこの材質はＡＪ、Ｏ，−８ｉｎ、系耐大物に
比較して極めて安定しているといえる。このようにＭｇ
Ｏ系は脱珪用耐大物として有効な材質といえるが、欠点
としてこの材質を流込み材として使用する場合、主原料
となるＭｇＯクリンカー中のＣａＯの溶出による作業性
の低下、及びＭｇＯの水利反応に伴なう亀裂の発生等の
問題を有している。又この材質の熱膨張特性が温度の上
昇と共に、比例的に増大する性質をもつがために、高炉
出銑樋のごとく、加熱冷却の激しい場所での使用におい
ては熱変化による亀裂発生が損傷の大きな要因となる。
ＭｇＯが考えられる。周知のごと＜、ＭｇＯは７ｅｏと
の反応において化合物は存在せず、ＦｅＯを吸収するこ
とによってＭｇ０−ＦｅＯ系固溶固溶体成する。実際の
使用条件、特にその温度域で液相を生成させるためには
第一図に示されるようにｑｏｑｂ以上のＦｅｅが必要で
あり、実炉ではこのようにＦｅＯ量が多い場合はなく、
したがってこの材質はＡＪ、Ｏ，−８ｉｎ、系耐大物に
比較して極めて安定しているといえる。このようにＭｇ
Ｏ系は脱珪用耐大物として有効な材質といえるが、欠点
としてこの材質を流込み材として使用する場合、主原料
となるＭｇＯクリンカー中のＣａＯの溶出による作業性
の低下、及びＭｇＯの水利反応に伴なう亀裂の発生等の
問題を有している。又この材質の熱膨張特性が温度の上
昇と共に、比例的に増大する性質をもつがために、高炉
出銑樋のごとく、加熱冷却の激しい場所での使用におい
ては熱変化による亀裂発生が損傷の大きな要因となる。
したがってこの材質においてはその有効な特性を生かす
ためにも他成分との組合せにおいて最適量を使用するこ
とが好ましい。
ためにも他成分との組合せにおいて最適量を使用するこ
とが好ましい。
前述のようにＭｇＯを含む組成はＦｅＯに対する侵食抵
抗性を有することの知見が得られ、更にＭｇＯ−、ＡＪ
、Ｏ，質スピネルに着目した。即ち、ＦｅＯに対して、
このＭｇＯ−・ＡＪ、Ｏ，は直接反応のしにくい特性を
有するものであり、該スピネルを使用した流込み材を脱
珪処理炉において実使用する場合に、極めて耐食性に優
れた流込み材を開発し得た。
抗性を有することの知見が得られ、更にＭｇＯ−、ＡＪ
、Ｏ，質スピネルに着目した。即ち、ＦｅＯに対して、
このＭｇＯ−・ＡＪ、Ｏ，は直接反応のしにくい特性を
有するものであり、該スピネルを使用した流込み材を脱
珪処理炉において実使用する場合に、極めて耐食性に優
れた流込み材を開発し得た。
本発明品はスピネルをｇｏ〜り５重量％、残部はＡｌ２
Ｏ２を主成分としてなる、溶銑用脱珪剤或いは脱珪スラ
グに対して極めて耐食性に優れる流込み材である。
Ｏ２を主成分としてなる、溶銑用脱珪剤或いは脱珪スラ
グに対して極めて耐食性に優れる流込み材である。
主原料としてなるスピネルを構成する主鉱物としてはＭ
ｇＯ・ＡＪ、２０．（スピネル）、及びＡ為０．を主成
分としてなるが、他にＭｇＯ（ペリクレース）等も含み
つるが、前述したように、本流込み材の如く、水を使用
して作業性の円滑化を計り、又少量添加しであるアルミ
ナセメントとの水利反応に伴なう硬化特性等を有するが
、一方含有される成分の内、ＭｇＯが単独成分としであ
る場合にはＭｇＯの水利反応に伴なう消化現象を発生さ
せ、組織を崩壊させる原因ともなり得るものであるがた
めに、その含有量には制現がある。
ｇＯ・ＡＪ、２０．（スピネル）、及びＡ為０．を主成
分としてなるが、他にＭｇＯ（ペリクレース）等も含み
つるが、前述したように、本流込み材の如く、水を使用
して作業性の円滑化を計り、又少量添加しであるアルミ
ナセメントとの水利反応に伴なう硬化特性等を有するが
、一方含有される成分の内、ＭｇＯが単独成分としであ
る場合にはＭｇＯの水利反応に伴なう消化現象を発生さ
せ、組織を崩壊させる原因ともなり得るものであるがた
めに、その含有量には制現がある。
本発明品では各成分の含有量として、ＭｇＯ、ｌ ９〜
３０重量％、ＡＪ、０．６ ｊ−７５重量％のスピネル
が好ましい。
３０重量％、ＡＪ、０．６ ｊ−７５重量％のスピネル
が好ましい。
本発明品におけるスピネル使用量としてはｋＯ−９に重
量％が適量であり、その使用量が左θ重量−以下ではＦ
ｅＯに対する耐食性で効果がなく、？！重量−以上では
流込み材の組織において気孔率が高くなり、強度も低下
して、好ましくない。
量％が適量であり、その使用量が左θ重量−以下ではＦ
ｅＯに対する耐食性で効果がなく、？！重量−以上では
流込み材の組織において気孔率が高くなり、強度も低下
して、好ましくない。
残部の耐火原料としては主として骨材である焼結アルミ
ナ、電融アルミナ等を使用し、その他バインダーである
アルミナセメントを使用する。アルミナセメント量とし
ては／−１０重量％が適量であり、その使用量が１０重
量−以上では、アルミナセメント中のｃａｏが融剤とな
り、耐食性が低下し、また１重量−以下では流込み材と
しての充分なる強度が得られない。また本発明の流込み
材は前述したスピネル、アルミナ、及びアルミナセメン
トの他に流込み材としての必要具備特性である流動性或
いは強度発現の一因ともなる焼結性付与のための粘土、
Ｓ１０．系超微粉を使用する場合もある。この場合、Ｓ
１０．含有量としては５重量％以下が好ましい。５１０
２がＳ重量％以上になると耐食性が低下する。
ナ、電融アルミナ等を使用し、その他バインダーである
アルミナセメントを使用する。アルミナセメント量とし
ては／−１０重量％が適量であり、その使用量が１０重
量−以上では、アルミナセメント中のｃａｏが融剤とな
り、耐食性が低下し、また１重量−以下では流込み材と
しての充分なる強度が得られない。また本発明の流込み
材は前述したスピネル、アルミナ、及びアルミナセメン
トの他に流込み材としての必要具備特性である流動性或
いは強度発現の一因ともなる焼結性付与のための粘土、
Ｓ１０．系超微粉を使用する場合もある。この場合、Ｓ
１０．含有量としては５重量％以下が好ましい。５１０
２がＳ重量％以上になると耐食性が低下する。
この他、通常流込み材に使用される解膠剤としてのリン
酸ナトリウム、硬化調整剤としての硼砂等を少量添加す
るものである。
酸ナトリウム、硬化調整剤としての硼砂等を少量添加す
るものである。
以下に本発明品実施例について述べる。
表−７に実施例１に使用した原料の粒度と配合割合につ
いて、更に比較例としてＡｌ２Ｏ，系流込み材との耐食
性の比較について示す。表１に示した配合物に水分６〜
７重量−を添加し、３分間混練した坏土を、２ＪＯＸ／
／ＦＸ４５ｍ＋金枠に流込み、施工後、１０！℃、コ参
時間乾燥し、流込み材を得た。耐食性は高周波誘導炉法
による／！；１０℃×３ 時間、侵食剤として銑鉄１０
Ｋｇ、ミルスケール２Ｋｇによる比較試験である。
いて、更に比較例としてＡｌ２Ｏ，系流込み材との耐食
性の比較について示す。表１に示した配合物に水分６〜
７重量−を添加し、３分間混練した坏土を、２ＪＯＸ／
／ＦＸ４５ｍ＋金枠に流込み、施工後、１０！℃、コ参
時間乾燥し、流込み材を得た。耐食性は高周波誘導炉法
による／！；１０℃×３ 時間、侵食剤として銑鉄１０
Ｋｇ、ミルスケール２Ｋｇによる比較試験である。
表−１゜
※ＡＪ、０８７２重量％とＭｇ０．２ｇ重量％とからな
るスピネル。
るスピネル。
上記の如く、スピネルを使用した流込み材は、従来のア
ルミナ系流込み材に比較し、優れた耐食性を有する。
ルミナ系流込み材に比較し、優れた耐食性を有する。
更に高炉出銑樋においても本発明品を脱珪専用機、側壁
内張り耐火物として流込み施工し、アルミナ系流込み材
との比較試験を実施した。
内張り耐火物として流込み施工し、アルミナ系流込み材
との比較試験を実施した。
第３図は脱珪専用機＆とおける場所別の流込み材の損傷
速度指数を脱珪剤投入直後の部位（Ａ）におけるアルミ
ナ系流込み材（比較例）を指数１０θとした場合との比
較において示したものである。
速度指数を脱珪剤投入直後の部位（Ａ）におけるアルミ
ナ系流込み材（比較例）を指数１０θとした場合との比
較において示したものである。
いる。
これに示されるように脱珪剤及び脱珪スラグ中の主成分
になるＦｅＯとの反応が顕著な部位Ａ。
になるＦｅＯとの反応が顕著な部位Ａ。
Ｂにおいてはアルミナ系流込み材に比較し、スピネル系
流込み材はその損傷速度が低く、ＦｅＯに対して極めて
安定な流込み材といえる。部位０はＦｅＯの影響の殆ん
どない部位であり、アルミナ系、スピネル系の損傷差は
なく、いずれも小さい値を示している。
流込み材はその損傷速度が低く、ＦｅＯに対して極めて
安定な流込み材といえる。部位０はＦｅＯの影響の殆ん
どない部位であり、アルミナ系、スピネル系の損傷差は
なく、いずれも小さい値を示している。
これらスピネル系流込み材は高炉出銑樋以外でも溶銑の
脱珪処理をする容器例えば高炉鍋、混銑車等従来ある容
器、或いは溶銑の脱珪処理のための専用容器等の内張り
に流込み施工してできる内張り用流込み材としても充分
使用できるものである。
脱珪処理をする容器例えば高炉鍋、混銑車等従来ある容
器、或いは溶銑の脱珪処理のための専用容器等の内張り
に流込み施工してできる内張り用流込み材としても充分
使用できるものである。
第１図はＡＪ、０３−ＦｅＯ系の状態図を示す図、第２
図はＦｅ０−ＭｇＯ系の状態図を示す図、第３図は脱珪
専用機における場所別の流込み材の損傷速度指数を示す
図である。図中 Ａ・・脱珪剤投入直後の部位、Ｂ・・脱珪スラグの顕著
な部位、Ｃ・・脱珪スラグ樋の位置以後。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 同 品川白煉瓦株式会社 同 品川炉材株式会社 Ｆｅｏｔ蟇ｌ／＋Ａ１２０３ ０Ｃ ＦｅＯ重量％ ＭＱＯ 笑３図
図はＦｅ０−ＭｇＯ系の状態図を示す図、第３図は脱珪
専用機における場所別の流込み材の損傷速度指数を示す
図である。図中 Ａ・・脱珪剤投入直後の部位、Ｂ・・脱珪スラグの顕著
な部位、Ｃ・・脱珪スラグ樋の位置以後。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 同 品川白煉瓦株式会社 同 品川炉材株式会社 Ｆｅｏｔ蟇ｌ／＋Ａ１２０３ ０Ｃ ＦｅＯ重量％ ＭＱＯ 笑３図
Claims (1)
- ＭｇＯ，Ａｉ、０３を主要構成４分としてなるスピネル
を５０〜９５重量％と残部がＡＪ、Ｏ，を主成分とする
耐火原料よりなる溶銑脱珪用流込み材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57229574A JPS59128271A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 溶銑脱珪用流込み材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57229574A JPS59128271A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 溶銑脱珪用流込み材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59128271A true JPS59128271A (ja) | 1984-07-24 |
| JPS6111906B2 JPS6111906B2 (ja) | 1986-04-05 |
Family
ID=16894305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57229574A Granted JPS59128271A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 溶銑脱珪用流込み材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59128271A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6060985A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-08 | 新日本製鐵株式会社 | 取鍋内張り用不定形耐火組成物 |
| JPH02221165A (ja) * | 1989-02-23 | 1990-09-04 | Harima Ceramic Co Ltd | 溶鋼取鍋敷部用キャスタブル耐火物 |
| JPH02225379A (ja) * | 1989-02-23 | 1990-09-07 | Harima Ceramic Co Ltd | 溶鋼取鍋内張り用キャスタブル耐火物 |
| US4990475A (en) * | 1987-08-29 | 1991-02-05 | Harima Ceramic Co. Ltd. | Alumina-spinal monolithic refractories |
| EP0535233A1 (en) * | 1991-04-16 | 1993-04-07 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Unshaped alumina spinel refractory |
| JP2006045050A (ja) * | 2004-06-29 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 不定形耐火物 |
| JP2011116644A (ja) * | 2004-06-29 | 2011-06-16 | Jfe Steel Corp | 不定形耐火物 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5523004A (en) * | 1978-08-02 | 1980-02-19 | Towa Taika Kogyo Kk | Spinel castable refractories |
-
1982
- 1982-12-29 JP JP57229574A patent/JPS59128271A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5523004A (en) * | 1978-08-02 | 1980-02-19 | Towa Taika Kogyo Kk | Spinel castable refractories |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH0348156B2 (ja) * | 1983-09-08 | 1991-07-23 | Shinnippon Seitetsu Kk | |
| US4990475A (en) * | 1987-08-29 | 1991-02-05 | Harima Ceramic Co. Ltd. | Alumina-spinal monolithic refractories |
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| EP0535233A1 (en) * | 1991-04-16 | 1993-04-07 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Unshaped alumina spinel refractory |
| EP0535233A4 (en) * | 1991-04-16 | 1993-07-28 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Unshaped alumina spinel refractory |
| US5316571A (en) * | 1991-04-16 | 1994-05-31 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Alumina-spinel type monolithic refractories |
| JP2006045050A (ja) * | 2004-06-29 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 不定形耐火物 |
| JP4692104B2 (ja) * | 2004-06-29 | 2011-06-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 不定形耐火物 |
| JP2011116644A (ja) * | 2004-06-29 | 2011-06-16 | Jfe Steel Corp | 不定形耐火物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6111906B2 (ja) | 1986-04-05 |
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