JPS59117579A - 冷媒用組成物 - Google Patents
冷媒用組成物Info
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- JPS59117579A JPS59117579A JP57225914A JP22591482A JPS59117579A JP S59117579 A JPS59117579 A JP S59117579A JP 57225914 A JP57225914 A JP 57225914A JP 22591482 A JP22591482 A JP 22591482A JP S59117579 A JPS59117579 A JP S59117579A
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Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、熱ポンプ装置、特に冷蔵庫、除湿機等の小容
量冷熱利用や、給湯機等の高温熱利用に好適な冷媒用組
成物に関する。
量冷熱利用や、給湯機等の高温熱利用に好適な冷媒用組
成物に関する。
（従来例の構成とその問題点）
従来冷蔵庫、除湿機等の小容量冷熱利用や、給湯機等の
高温熱利用を目的とした熱ポンプ装置用冷媒としては、
前者に対しては圧縮機等の製作上の問題から、又後者に
対しては高温耐圧上の問題から、ハロゲン化炭化水素の
内フロン１２（ジクロロジフルオロメタン、沸点−２９
，８℃、Ｒ１２の如く、フロン系冷媒は以下Ｒ−と略す
）をもっばら用いてきた。しかるに熱ポンプ装置の効率
は、熱源温度によって規定される冷媒の熱力学的性質に
よっておのずと限定があシ、よシ省エネルギーを実現す
るための方法としては、高沸点冷媒となる程一般に蒸発
潜熱が大きく効率も高いため、Ｒ１２より高沸点な冷媒
（Ｒ１１４，Ｒ２１等）を使用することが考えられてい
る。しかるにＲ１２よシ高沸点な冷媒は、圧縮機の吸入
比容積も大きいため、同一圧縮機では冷凍サイクル中の
冷媒循環量が減少し、冷凍能力も大きく減少することに
なる。逆に高効率を図シなからＲ１２と同等能力を得る
ためには、圧縮機や熱交換器伝熱面積等を増大させる必
要があシ、構成部品を汎用的に利用したいという要求と
は相反するものであった。
高温熱利用を目的とした熱ポンプ装置用冷媒としては、
前者に対しては圧縮機等の製作上の問題から、又後者に
対しては高温耐圧上の問題から、ハロゲン化炭化水素の
内フロン１２（ジクロロジフルオロメタン、沸点−２９
，８℃、Ｒ１２の如く、フロン系冷媒は以下Ｒ−と略す
）をもっばら用いてきた。しかるに熱ポンプ装置の効率
は、熱源温度によって規定される冷媒の熱力学的性質に
よっておのずと限定があシ、よシ省エネルギーを実現す
るための方法としては、高沸点冷媒となる程一般に蒸発
潜熱が大きく効率も高いため、Ｒ１２より高沸点な冷媒
（Ｒ１１４，Ｒ２１等）を使用することが考えられてい
る。しかるにＲ１２よシ高沸点な冷媒は、圧縮機の吸入
比容積も大きいため、同一圧縮機では冷凍サイクル中の
冷媒循環量が減少し、冷凍能力も大きく減少することに
なる。逆に高効率を図シなからＲ１２と同等能力を得る
ためには、圧縮機や熱交換器伝熱面積等を増大させる必
要があシ、構成部品を汎用的に利用したいという要求と
は相反するものであった。
（発明の目的）
本発明の目的は、従来Ｒ１２を使用していた熱ポンゾ装
置において、Ｒ１２よシ高効率であシながら、現行熱ポ
ンプ装置の圧縮機や伝熱面積等を大きく改造する必要の
ない新規な冷媒組成を提供するものであシ、これを２成
分以上の混合冷媒によって達成しようとするものである
。
置において、Ｒ１２よシ高効率であシながら、現行熱ポ
ンプ装置の圧縮機や伝熱面積等を大きく改造する必要の
ない新規な冷媒組成を提供するものであシ、これを２成
分以上の混合冷媒によって達成しようとするものである
。
（発明の構成）
本発明による冷媒用組成物は、Ｒ１２よシ低沸点な塔媒
とＲ１２よシ高沸点な冷媒の組合せからなる非共沸混合
冷媒において、適当な組成範囲において実現されるもの
である。特に望ましい組成範囲とは、混合冷媒の大気圧
における温度−組成線図（以下Ｔ−Ｘ線図と略し、混合
冷媒中の低沸点冷媒のモル分率をＸで表わす）において
、沸点線とＲ１２沸点と交わる組成よシ大きく、露点線
がＲ１２沸点と交わる組成よシ小さい範囲が好適となる
ものである。なおＴ−Ｘ線図における沸点線とは、混合
冷媒飽和液体が沸騰を開始する組成と温度の関係を表わ
し、露点線とは、混合冷媒飽和気体が凝縮を開始する組
成と温度の関係を表わすものである。
とＲ１２よシ高沸点な冷媒の組合せからなる非共沸混合
冷媒において、適当な組成範囲において実現されるもの
である。特に望ましい組成範囲とは、混合冷媒の大気圧
における温度−組成線図（以下Ｔ−Ｘ線図と略し、混合
冷媒中の低沸点冷媒のモル分率をＸで表わす）において
、沸点線とＲ１２沸点と交わる組成よシ大きく、露点線
がＲ１２沸点と交わる組成よシ小さい範囲が好適となる
ものである。なおＴ−Ｘ線図における沸点線とは、混合
冷媒飽和液体が沸騰を開始する組成と温度の関係を表わ
し、露点線とは、混合冷媒飽和気体が凝縮を開始する組
成と温度の関係を表わすものである。
また組合せるべきＲ１２よシ低沸点な冷媒と、Ｒ１２よ
シ高沸点な冷媒の沸点差は、最大６０ ｄｅｇ差程度が
好ましいものであシ、逆に沸点差が２０ｄｅｇ差以下に
々ると、その効果はかなシ減じられたものとなり、場合
によっては混合冷媒が共沸組成を形成するため好ましく
ないものとなる。
シ高沸点な冷媒の沸点差は、最大６０ ｄｅｇ差程度が
好ましいものであシ、逆に沸点差が２０ｄｅｇ差以下に
々ると、その効果はかなシ減じられたものとなり、場合
によっては混合冷媒が共沸組成を形成するため好ましく
ないものとなる。
（実施例の説明）
以下、本発明による冷媒用組成物を実施例と共に例示す
る。
る。
実施例１
第１図は、本発明による冷媒用組成物を適用した熱ポン
プ装置である。１は圧縮機、２は冷媒対水２重管式凝縮
器、３は手動式膨張弁、４は冷媒対水２重管式蒸発器で
ある。第１の実施例としてＲ１２より低沸点な冷媒とし
てはＲ２２（沸点−４０，８℃）、Ｒ１２よシ高沸点な
冷媒としてはＲ１１４（沸点３．８℃）を用い、Ｒ２２
のモル分率Ｘをθ〜１まで可変とした。また実験は給湯
機用を目的として、凝縮器２及び蒸発器４において、冷
媒対水が対向流となる如く水を流し、凝縮器２の入口水
温２５℃、出口水温７０℃、蒸発器４の入口水温２５℃
、出口水温１０℃となる如く水量と手動式膨張弁３の開
度を調節した。これらの結（５） 果を同−熱ポンプ装置を用いてＲ１２を適用した場合と
対比すると、成績係数（＝凝縮器２加熱能力／圧縮機１
人力）、加熱能力は第２図の如き関係が得られた。この
場合はほとんど全組成領域において、Ｒ１２よりも成績
係数が向上しており、最も高い効率はｘ ＝ ０．２前
後で約２０％以上、加熱能力はＲ１２の約５割弱という
結果に々っている。これらは冷媒対水を対向流とするこ
とによシ、熱交換過程の損失が低減されたためと考えら
れる。
プ装置である。１は圧縮機、２は冷媒対水２重管式凝縮
器、３は手動式膨張弁、４は冷媒対水２重管式蒸発器で
ある。第１の実施例としてＲ１２より低沸点な冷媒とし
てはＲ２２（沸点−４０，８℃）、Ｒ１２よシ高沸点な
冷媒としてはＲ１１４（沸点３．８℃）を用い、Ｒ２２
のモル分率Ｘをθ〜１まで可変とした。また実験は給湯
機用を目的として、凝縮器２及び蒸発器４において、冷
媒対水が対向流となる如く水を流し、凝縮器２の入口水
温２５℃、出口水温７０℃、蒸発器４の入口水温２５℃
、出口水温１０℃となる如く水量と手動式膨張弁３の開
度を調節した。これらの結（５） 果を同−熱ポンプ装置を用いてＲ１２を適用した場合と
対比すると、成績係数（＝凝縮器２加熱能力／圧縮機１
人力）、加熱能力は第２図の如き関係が得られた。この
場合はほとんど全組成領域において、Ｒ１２よりも成績
係数が向上しており、最も高い効率はｘ ＝ ０．２前
後で約２０％以上、加熱能力はＲ１２の約５割弱という
結果に々っている。これらは冷媒対水を対向流とするこ
とによシ、熱交換過程の損失が低減されたためと考えら
れる。
またＲ２２／Ｒ１１４混合冷媒において、Ｒ２２の組成
を適宜可変として飽和溶液の蒸気圧を計測し、これらの
データを用いて大気圧におけるＴ−Ｘ線図を推定したも
のを第３図に示す。第３図においてＲ１２沸点（−２９
，８℃）を記入すると、Ｒ１２に代るべき混合冷媒の望
ましい組成範囲が特定できることがわかる。即ちＲ１２
と沸点線の交わる組成（ｘ−＝０．３６）から、Ｒ１２
と露点線の交わる組成（Ｘ二０．８４）の範囲において
は、成績係数がＲ１２の１．２１〜１．０４倍、加熱能
力がＲ１２の０．６７〜１．３６倍となっておシ、Ｒ１
］４（６） 単体（ｘ＝０．０）よシも成績係数・加熱能力共に向上
している。従ってこの組成範囲においては最大効率を達
成しているとはいえないものの、熱ポンゾ装置を大きく
改造することなく、成績係数の向上が図れるものである
。
を適宜可変として飽和溶液の蒸気圧を計測し、これらの
データを用いて大気圧におけるＴ−Ｘ線図を推定したも
のを第３図に示す。第３図においてＲ１２沸点（−２９
，８℃）を記入すると、Ｒ１２に代るべき混合冷媒の望
ましい組成範囲が特定できることがわかる。即ちＲ１２
と沸点線の交わる組成（ｘ−＝０．３６）から、Ｒ１２
と露点線の交わる組成（Ｘ二０．８４）の範囲において
は、成績係数がＲ１２の１．２１〜１．０４倍、加熱能
力がＲ１２の０．６７〜１．３６倍となっておシ、Ｒ１
］４（６） 単体（ｘ＝０．０）よシも成績係数・加熱能力共に向上
している。従ってこの組成範囲においては最大効率を達
成しているとはいえないものの、熱ポンゾ装置を大きく
改造することなく、成績係数の向上が図れるものである
。
実施例２
第２の実施例は第１の実施例と同じく、第１図に示した
熱ポンプ装置において、同一の実験方法により行なわれ
た。ここで用いた混合冷媒は、Ｒ１２より低沸点な冷媒
としてはＲ１３Ｂ１（沸点−５７，８℃）、Ｒ１２よシ
高沸点な冷媒としてはＲ］２Ｂ１（沸点−３，５℃）の
組合せである。このときの結果は、凝縮圧力の上昇のた
めｘ ＝ ０．７前後までしか行っていないが、Ｒ１２
の場合と対比すると、同じく第４図の如き関係が得られ
た。この場合も実験したほとんど全組成領域において、
Ｒ］２よシも成績係数が向上しておシ、最も高い効率は
Ｘ二０．２前後で約３０係近く、加熱能力はＲ１２の約
７割前後という結果になっている。
熱ポンプ装置において、同一の実験方法により行なわれ
た。ここで用いた混合冷媒は、Ｒ１２より低沸点な冷媒
としてはＲ１３Ｂ１（沸点−５７，８℃）、Ｒ１２よシ
高沸点な冷媒としてはＲ］２Ｂ１（沸点−３，５℃）の
組合せである。このときの結果は、凝縮圧力の上昇のた
めｘ ＝ ０．７前後までしか行っていないが、Ｒ１２
の場合と対比すると、同じく第４図の如き関係が得られ
た。この場合も実験したほとんど全組成領域において、
Ｒ］２よシも成績係数が向上しておシ、最も高い効率は
Ｘ二０．２前後で約３０係近く、加熱能力はＲ１２の約
７割前後という結果になっている。
また第１の実施例と同じく、Ｔ−Ｘ線図を推定したもの
を第５図に示すが、第５図においてＲ１２沸点（−２９
，８℃）を記入すると、Ｒ１２に代るべき混合冷媒の望
ましい組成範囲が特定できることがわかる。即ちＲ１２
と沸点線の交わる組成（ｘ＝０．１５）から、Ｒ１２と
露点線の交わる組成（ｘ ＝ ０．７２ ）の範囲にお
いては、成績係数がＲ１２の１，２８〜０．９７倍、加
熱能力がＲ１２の０．７０〜１２９倍となっている。従
ってこの組成範囲においては最大効率となる組成をも含
み、熱ポンプ装置を大きく改造することなく成績係数の
向上が図れるものである。
を第５図に示すが、第５図においてＲ１２沸点（−２９
，８℃）を記入すると、Ｒ１２に代るべき混合冷媒の望
ましい組成範囲が特定できることがわかる。即ちＲ１２
と沸点線の交わる組成（ｘ＝０．１５）から、Ｒ１２と
露点線の交わる組成（ｘ ＝ ０．７２ ）の範囲にお
いては、成績係数がＲ１２の１，２８〜０．９７倍、加
熱能力がＲ１２の０．７０〜１２９倍となっている。従
ってこの組成範囲においては最大効率となる組成をも含
み、熱ポンプ装置を大きく改造することなく成績係数の
向上が図れるものである。
以上の実施例かられかる如く、本発明による冷媒用組成
物は、Ｒ１２よ多像沸点な冷媒とＲ１２よシ高沸点な冷
媒の組合せからなる非共沸混合冷媒であり、その望まし
い組成範囲は次のように＃丘は特定することができる。
物は、Ｒ１２よ多像沸点な冷媒とＲ１２よシ高沸点な冷
媒の組合せからなる非共沸混合冷媒であり、その望まし
い組成範囲は次のように＃丘は特定することができる。
第１の方法としては第６図に示す如く、混合冷媒の任意
圧力における飽和液体の沸騰温度がＲ１２よシ低温で、
かつ飽和気体の凝縮温度がＲ１２より高温となる様な組
成範囲として特定できる。彦お任意圧力としては大気圧
を用いるのが便利である。また第２の方法としては第７
図に示す如く、任意温度における飽和液体の沸騰圧力が
Ｒ１２よシ高く、かつ飽和液体の凝縮圧力がＲＩ２よシ
低い様な組成範囲として特定できる。なお組成範囲を特
定するための第１及び第２の方法のいづれを用いてもそ
の範囲に大差はない。
圧力における飽和液体の沸騰温度がＲ１２よシ低温で、
かつ飽和気体の凝縮温度がＲ１２より高温となる様な組
成範囲として特定できる。彦お任意圧力としては大気圧
を用いるのが便利である。また第２の方法としては第７
図に示す如く、任意温度における飽和液体の沸騰圧力が
Ｒ１２よシ高く、かつ飽和液体の凝縮圧力がＲＩ２よシ
低い様な組成範囲として特定できる。なお組成範囲を特
定するための第１及び第２の方法のいづれを用いてもそ
の範囲に大差はない。
次に混合冷媒の組合せとしては、沸点差が２０〜５ Ｑ
ｄｅｇ差程度のものが望ましく、Ｒ１２より低沸点な
冷媒としてはＲ５０３，Ｒ２３，Ｒ１３゜Ｒ１３Ｂ１．
Ｒ３２，Ｒ１２５，Ｒ５０２，Ｒ２２゜Ｒ５００等、Ｒ
１２よシ高沸点な冷媒としてはＲ１５２ａ 、Ｒ１，２
４、Ｒ１４２ｂ 、Ｒ１２Ｂ１ 。
ｄｅｇ差程度のものが望ましく、Ｒ１２より低沸点な
冷媒としてはＲ５０３，Ｒ２３，Ｒ１３゜Ｒ１３Ｂ１．
Ｒ３２，Ｒ１２５，Ｒ５０２，Ｒ２２゜Ｒ５００等、Ｒ
１２よシ高沸点な冷媒としてはＲ１５２ａ 、Ｒ１，２
４、Ｒ１４２ｂ 、Ｒ１２Ｂ１ 。
Ｒ１１４，ＲＩ３３ａ、Ｒ２１，Ｒ１１等 が挙げられ
る。なおＲ１２に代るべき混合冷媒をこれらの組合せか
ら選択する際、Ｒ５０３，Ｒ２３゜Ｒ１３等の非常に沸
点の低い冷媒は、冷蔵庫や除湿機等の低温熱源での利用
には適するものの、給湯機等の高温熱利用に際しては大
きな圧力上昇を誘引するため必ずしも好ましいものとは
ならない。
る。なおＲ１２に代るべき混合冷媒をこれらの組合せか
ら選択する際、Ｒ５０３，Ｒ２３゜Ｒ１３等の非常に沸
点の低い冷媒は、冷蔵庫や除湿機等の低温熱源での利用
には適するものの、給湯機等の高温熱利用に際しては大
きな圧力上昇を誘引するため必ずしも好ましいものとは
ならない。
（９）
またこれらのＲ１２よシ低沸点な冷媒と、Ｒ１２よシ高
沸点な冷媒との組合せにおいて、低沸点冷媒を基準とし
た組成範囲は、低沸点冷媒の沸点が低ければ低い程低沸
点冷媒のよシ少ない方向に移行し、高沸点冷媒の沸点が
高ければ高い程低沸点冷媒のより多い方向に移行する。
沸点な冷媒との組合せにおいて、低沸点冷媒を基準とし
た組成範囲は、低沸点冷媒の沸点が低ければ低い程低沸
点冷媒のよシ少ない方向に移行し、高沸点冷媒の沸点が
高ければ高い程低沸点冷媒のより多い方向に移行する。
（発明の効果）
本発明で特定される混合冷媒とその組成範囲は、単一冷
媒の如く同一の沸点と露点をもつものではないが、その
平均値な値がＲ１２とほぼ同等沸点となる如く構成する
ものであシ、圧縮機吸入比容積もＲ１２とほぼ同等とな
シ、熱ポンプ装置を大きく改造することなく冷凍（加熱
）能力を維持しながら、効率の向上を図ることが可能と
なるものであり、特に冷蔵庫、除湿機等の小容量冷熱利
用や、給湯機等の高温熱利用の熱ポンプ装置に好適とな
るものである。
媒の如く同一の沸点と露点をもつものではないが、その
平均値な値がＲ１２とほぼ同等沸点となる如く構成する
ものであシ、圧縮機吸入比容積もＲ１２とほぼ同等とな
シ、熱ポンプ装置を大きく改造することなく冷凍（加熱
）能力を維持しながら、効率の向上を図ることが可能と
なるものであり、特に冷蔵庫、除湿機等の小容量冷熱利
用や、給湯機等の高温熱利用の熱ポンプ装置に好適とな
るものである。
第１図は本発明による冷媒用組成物を適用した熱ポンプ
装置の一実施例を示す図、第２図及び第（１０） ４図は混合冷媒組成とＲ１１２に対比した成績係数、加
熱能力の関係を示す図、第３図及び第５図は混合冷媒組
成と大気圧における温度との関係を示す図、第６図及び
第７図は本発明による冷媒用組成物の組成範囲を特定す
るだめの方法を説明する図である。 １・・圧縮機、２・・・凝縮器、３・・・手動式膨張弁
、４・蒸発器。 （１１） 第１図 第３図 Ｒ２２／Ｒ１１４中のＲ２２のモル介卑第４図 Ｒ１３日１／Ｒ１２Ｂ１ヤの Ｒ１３Ｂ１ の毛１シ
介ヤ第５図 Ｒ１３Ｂ１／Ｒ１２Ｂ１ヤっＲ１３ＢＩ Ｑ ＬＡｉ亦
専第６図 う先奢清ｌ象ヤリ格停見、内４区のネル奈キ第７図
装置の一実施例を示す図、第２図及び第（１０） ４図は混合冷媒組成とＲ１１２に対比した成績係数、加
熱能力の関係を示す図、第３図及び第５図は混合冷媒組
成と大気圧における温度との関係を示す図、第６図及び
第７図は本発明による冷媒用組成物の組成範囲を特定す
るだめの方法を説明する図である。 １・・圧縮機、２・・・凝縮器、３・・・手動式膨張弁
、４・蒸発器。 （１１） 第１図 第３図 Ｒ２２／Ｒ１１４中のＲ２２のモル介卑第４図 Ｒ１３日１／Ｒ１２Ｂ１ヤの Ｒ１３Ｂ１ の毛１シ
介ヤ第５図 Ｒ１３Ｂ１／Ｒ１２Ｂ１ヤっＲ１３ＢＩ Ｑ ＬＡｉ亦
専第６図 う先奢清ｌ象ヤリ格停見、内４区のネル奈キ第７図
Claims (3)
- （１）Ｒ１２より低沸点な冷媒と、Ｒ１２より高沸点な
冷媒の組合せで２成分以上から成る非共沸混合冷媒にお
いて、 Ａ、任意圧力における飽和液体の沸騰温度がＲ１２よシ
低温で、かつ飽和気体の凝縮温度がＲ１２よシ高温とな
る組成 又は、 Ｂ、任意温度における飽和液体の沸騰圧力がＲ１２よシ
高く、がっ飽和気体の凝縮圧力がＲ１２よシ低くなる組
成 で特定されるような組成範囲をもち、冷蔵庫。 除湿機等の小容量冷熱利用や、給湯機等の高温熱利用の
熱ポンプ装置に供される冷媒用組成物。 - （２） Ｒ１２！Ｄ低沸点な冷媒としテＲ５０３、Ｒ
２３゜Ｒ１３，Ｒ１３Ｂ１．Ｒ１２５，Ｒ５０２，Ｒ２
２゜Ｒ５００の少なくともいづれが１つを含み、Ｒ１２
より高沸点な冷媒としてＲ１５２ａ −Ｒ１２４。 Ｒ１４２ｂ 、Ｒ１２Ｂ１ 、Ｒ１１４、Ｒ１３３ａ
、Ｒ２１゜Ｒ１１の少くともいづれか１つを含むことを
特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の冷媒用組成
物。 - （３）沸点差が２０〜６０ ｄｅｇ差の２成分から成る
ことを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の冷媒
用組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57225914A JPS59117579A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 冷媒用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57225914A JPS59117579A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 冷媒用組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59117579A true JPS59117579A (ja) | 1984-07-06 |
Family
ID=16836859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57225914A Pending JPS59117579A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 冷媒用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59117579A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63142090A (ja) * | 1986-11-21 | 1988-06-14 | アンスティテュ・フランセ・デュ・ペトロール | トリフルオロメタンおよびクロロジフルオロエタンから成る圧縮式熱力学サイクルにおいて使用しうる作動流体混合物 |
| JPS6479288A (en) * | 1987-09-21 | 1989-03-24 | Daikin Ind Ltd | Cooling medium |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58171495A (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-08 | Daikin Ind Ltd | ランキンサイクル用動作流体 |
| JPS5959782A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | Daikin Ind Ltd | 冷媒 |
-
1982
- 1982-12-24 JP JP57225914A patent/JPS59117579A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
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