JPS59113903A - ワ−クロ−ル移動式圧延機による鋼板の熱間圧延方法 - Google Patents
ワ−クロ−ル移動式圧延機による鋼板の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPS59113903A JPS59113903A JP22526082A JP22526082A JPS59113903A JP S59113903 A JPS59113903 A JP S59113903A JP 22526082 A JP22526082 A JP 22526082A JP 22526082 A JP22526082 A JP 22526082A JP S59113903 A JPS59113903 A JP S59113903A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel plate
- rolling
- rolled
- lower work
- work rolls
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ワークロール移動式圧延機による鋼板の熱間
圧延方法に関するものである。
圧延方法に関するものである。
一般に、熱間圧延された鋼板の断面形状は、熱膨張によ
るワークロールのヒートクラウンと、圧延によるワーク
ロールの摩耗とに大きく影響される０ 特にワークロールの摩耗は、後から圧延する鋼板の板幅
が、先に圧延された鋼板の板幅よりも広い場合、後から
圧延する鋼板の両側端部に段差を形成させることから、
後から圧延する鋼板の板幅を広くすることができず、従
って第１図に示す如く、圧延される鋼板の板幅構成には
、圧延本数が多くなるに従い、後から圧延される鋼板の
板幅を順次狭くしなければならないという制限があった
。
るワークロールのヒートクラウンと、圧延によるワーク
ロールの摩耗とに大きく影響される０ 特にワークロールの摩耗は、後から圧延する鋼板の板幅
が、先に圧延された鋼板の板幅よりも広い場合、後から
圧延する鋼板の両側端部に段差を形成させることから、
後から圧延する鋼板の板幅を広くすることができず、従
って第１図に示す如く、圧延される鋼板の板幅構成には
、圧延本数が多くなるに従い、後から圧延される鋼板の
板幅を順次狭くしなければならないという制限があった
。
このような板幅構成に対する制限を緩和するよう、第２
図に示す如く、上下のワークロール１をその軸方向に沿
い互いに逆方向に圧延機中心２に対し同一距離移動させ
て、被圧延鋼板３を圧延する圧延機が実用化されている
。
図に示す如く、上下のワークロール１をその軸方向に沿
い互いに逆方向に圧延機中心２に対し同一距離移動させ
て、被圧延鋼板３を圧延する圧延機が実用化されている
。
この圧延機におけるワークロール１の移動は、ワークロ
ール１の摩耗の分散を図ることを目的としており、ワー
クロール１の移動量を小さくした方が、ワークロール１
の摩耗による表面形状を良好な状態にできると云われて
いた。
ール１の摩耗の分散を図ることを目的としており、ワー
クロール１の移動量を小さくした方が、ワークロール１
の摩耗による表面形状を良好な状態にできると云われて
いた。
ところで、本発明者等は、上下のワークロール１を被圧
延鋼板３の圧延毎に１０ ｍｍずつ移動させた場合と、
５０ｍｍずつ移動させた場合とにおいて、それぞれ同一
幅の被圧延鋼板３を閉本圧延した後のワークロール１の
表面形状を調査した結果、１０ｍｒｎずつ移動させたと
きの下部ワークロール１の表面形状は、第３図に示す如
く、摩耗による段差がほとんどなく、比較的良好な状態
であった。
延鋼板３の圧延毎に１０ ｍｍずつ移動させた場合と、
５０ｍｍずつ移動させた場合とにおいて、それぞれ同一
幅の被圧延鋼板３を閉本圧延した後のワークロール１の
表面形状を調査した結果、１０ｍｒｎずつ移動させたと
きの下部ワークロール１の表面形状は、第３図に示す如
く、摩耗による段差がほとんどなく、比較的良好な状態
であった。
５０ ｉｎずつ移動させたときの下部ワークロール１の
表面形状は、第４図に示す如く、摩耗による段差が階段
状に形成されており、悪い状態であった。
表面形状は、第４図に示す如く、摩耗による段差が階段
状に形成されており、悪い状態であった。
これは、ワークロール１の移動量が５０ ｍｍと大きい
ため、各被圧延鋼板３の両側端がワークロール１の同一
位置に数回接触するためである。
ため、各被圧延鋼板３の両側端がワークロール１の同一
位置に数回接触するためである。
しかし、ワークロール１を１０１πｍずつ移動させたと
きの下部ワークロール１の表面形状は、第５図に示す如
く、ヒートクラウンの影響を受け、Ａ部およびＢ部に急
峻な段差が形成されるため、その後は板幅の広い鋼板を
圧延することができなかった０ なお、移動量が１０ｍｍの場合の上部ワークロール１の
移動の仕方は、圧延機中心２をＯとして、０゜１０ 、
２０ 、・・・１００ 、９０・・・１０，０．−１０
．−か・・・−１００゜−９０・・・−１０，０（−記
号は、圧延機中心よりも例えば左側）、下部ワークロー
ル１の移動の仕方は、０、−１０．−２０．・・・−１
ｏｏ、−９０・・・−１０，０，１０゜加・・・ｔｏｏ
、 ９０・・・１０，０である。
きの下部ワークロール１の表面形状は、第５図に示す如
く、ヒートクラウンの影響を受け、Ａ部およびＢ部に急
峻な段差が形成されるため、その後は板幅の広い鋼板を
圧延することができなかった０ なお、移動量が１０ｍｍの場合の上部ワークロール１の
移動の仕方は、圧延機中心２をＯとして、０゜１０ 、
２０ 、・・・１００ 、９０・・・１０，０．−１０
．−か・・・−１００゜−９０・・・−１０，０（−記
号は、圧延機中心よりも例えば左側）、下部ワークロー
ル１の移動の仕方は、０、−１０．−２０．・・・−１
ｏｏ、−９０・・・−１０，０，１０゜加・・・ｔｏｏ
、 ９０・・・１０，０である。
また移動量が５０朋の場合の上部ワークロール１の移動
の仕方は、０．５０，１００，５０．０、−５０゜−１
００、−５０、０、下部ワークロール１の移動の仕方は
、０、−５０．−１００．−５０．０ 、５０．１００
．５０゜０である。
の仕方は、０．５０，１００，５０．０、−５０゜−１
００、−５０、０、下部ワークロール１の移動の仕方は
、０、−５０．−１００．−５０．０ 、５０．１００
．５０゜０である。
次に、本発明者等は、上下のワークロール１を被圧延鋼
板３の圧延毎に１０ ｍｎずつ移動させた場合と、５０
間ずつ移動させた場合とにおいて、それぞｎ被圧延鋼板
３を３本圧延したときのワークロール１のヒートクラウ
ンの状態を調査した結果、１０ｍｍずつ移動させたとき
は、第６図に示す如く、ヒートクラウンの分散が小さく
、被圧延鋼板３の両側端との接触部付近であるＡ部およ
びＢ部において急激にヒートクラウンが発生し、５０ｍ
ｍずつ移動させたときは、第７図に示す如く、ヒートク
ラウンの分散が比較的大きく、Ａ部およびＢ部における
ヒートクラウンの発生は比較的緩やかであった。
板３の圧延毎に１０ ｍｎずつ移動させた場合と、５０
間ずつ移動させた場合とにおいて、それぞｎ被圧延鋼板
３を３本圧延したときのワークロール１のヒートクラウ
ンの状態を調査した結果、１０ｍｍずつ移動させたとき
は、第６図に示す如く、ヒートクラウンの分散が小さく
、被圧延鋼板３の両側端との接触部付近であるＡ部およ
びＢ部において急激にヒートクラウンが発生し、５０ｍ
ｍずつ移動させたときは、第７図に示す如く、ヒートク
ラウンの分散が比較的大きく、Ａ部およびＢ部における
ヒートクラウンの発生は比較的緩やかであった。
第８図は、被圧延鋼板３を１本圧延したときのワークロ
ール１におけるヒートクラウンの状態を示すものである
が、被圧延鋼板３０両側端が接触した位置から５０ ｍ
ｍ以上離れた被圧延鋼板３との非接触部では、ヒートク
ラウンの発生は、はぼＯであった。
ール１におけるヒートクラウンの状態を示すものである
が、被圧延鋼板３０両側端が接触した位置から５０ ｍ
ｍ以上離れた被圧延鋼板３との非接触部では、ヒートク
ラウンの発生は、はぼＯであった。
また本発明者等は、上部ワークロール１を圧延機中心２
に対して、０．５０，１００，５０．０ 、−５０゜−
１００，−５０，Ｏ、下部ワークロール１を０１−（資
）。
に対して、０．５０，１００，５０．０ 、−５０゜−
１００，−５０，Ｏ、下部ワークロール１を０１−（資
）。
−１００，’−５０，０、５０，１００，５０，Ｏのよ
うに５０ｍ１Ｉずつ移動させて、左右それぞれ４本の被
圧延鋼板３を連続的に圧延した後のワークロール１にお
けるヒートクラウンの発生状況と、左右それぞれ５本の
被圧延鋼板３を連続的に圧延した後のワークロール１に
おけるヒートクラウンの発生状況とを調査した結果、左
右それぞれ４本までの被圧延鋼板 □３を連続的に
圧延した場合には、第９図に示す如く、ワークロール１
の中心に対して左右対称にヒートクラウンが発生するが
、左右それぞれ５本の被圧延鋼板３を連続的に圧延した
場合には、第１Ｏ図に示す如く、ワークロール１の中心
に対して左右非対称にヒートクラウンが発生した０以上
述べた各調査結果から、ヒートクラウンの分散を比較的
大きくして、ヒートクラウンの発生を比較的緩やかにす
るには、各被圧延鋼板の圧延毎に、上下のワークロール
１をその軸方向に沿い互いに逆方向に圧延機中心に対し
て少なくとも５０ｍｍずつ移動させること、またヒート
クラウンをワークロール１の中心に対して左右対称に発
生させるためには、同一移動側における被圧延鋼板の圧
延本数を４本までとすることが知見された。
うに５０ｍ１Ｉずつ移動させて、左右それぞれ４本の被
圧延鋼板３を連続的に圧延した後のワークロール１にお
けるヒートクラウンの発生状況と、左右それぞれ５本の
被圧延鋼板３を連続的に圧延した後のワークロール１に
おけるヒートクラウンの発生状況とを調査した結果、左
右それぞれ４本までの被圧延鋼板 □３を連続的に
圧延した場合には、第９図に示す如く、ワークロール１
の中心に対して左右対称にヒートクラウンが発生するが
、左右それぞれ５本の被圧延鋼板３を連続的に圧延した
場合には、第１Ｏ図に示す如く、ワークロール１の中心
に対して左右非対称にヒートクラウンが発生した０以上
述べた各調査結果から、ヒートクラウンの分散を比較的
大きくして、ヒートクラウンの発生を比較的緩やかにす
るには、各被圧延鋼板の圧延毎に、上下のワークロール
１をその軸方向に沿い互いに逆方向に圧延機中心に対し
て少なくとも５０ｍｍずつ移動させること、またヒート
クラウンをワークロール１の中心に対して左右対称に発
生させるためには、同一移動側における被圧延鋼板の圧
延本数を４本までとすることが知見された。
しかしながら、被圧延鋼板３の圧延毎に、上下のワーク
ロール１をその軸方向に沿い互いに逆方向に圧延機中心
に対して少なくとも５０朋ずつ移動させた場合、第４図
に示す如く、摩耗による段差ワ が階段状に形成され、マークロール１の表面形状が悪く
なる。
ロール１をその軸方向に沿い互いに逆方向に圧延機中心
に対して少なくとも５０朋ずつ移動させた場合、第４図
に示す如く、摩耗による段差ワ が階段状に形成され、マークロール１の表面形状が悪く
なる。
そこで本発明者等は、５０朋ずつ移動させることによっ
て形成される階段状の段差を除去すべく、例えば上部ワ
ークロール１を、０→５０→１００→４５→−５→−５
５→−１０５→−５０→５→５５→１０５→４０→−１
０→・・・の如く、また下部ワークロール１を、０→−
５０→−１００→−４５→５→５５→１０５→５０→−
５→−５５→−１０５→−４０→１０→・・・の如く、
すなわち、上下のワークロール１が無摩耗時の当初の被
圧延鋼板３の圧延時におけるその両側端と、上下のワー
クロール１との接触位置が、順次少なくとも５ｍｍの間
隔を存するよう、上下のワークロール１の位置を決定し
て、被圧延鋼板３の圧延を行ったところ、第１１図に示
す如く、ワークロール１０表面には階段状の段差は全く
形成されず、しかも第１２図に示す如く、ワークロール
１の素面形状は、左右対称で均一であり、Ａ部およびＢ
部には急峻な段差が形成されないため、従来よりも板幅
の広い鋼板を圧延することが可能となった。
て形成される階段状の段差を除去すべく、例えば上部ワ
ークロール１を、０→５０→１００→４５→−５→−５
５→−１０５→−５０→５→５５→１０５→４０→−１
０→・・・の如く、また下部ワークロール１を、０→−
５０→−１００→−４５→５→５５→１０５→５０→−
５→−５５→−１０５→−４０→１０→・・・の如く、
すなわち、上下のワークロール１が無摩耗時の当初の被
圧延鋼板３の圧延時におけるその両側端と、上下のワー
クロール１との接触位置が、順次少なくとも５ｍｍの間
隔を存するよう、上下のワークロール１の位置を決定し
て、被圧延鋼板３の圧延を行ったところ、第１１図に示
す如く、ワークロール１０表面には階段状の段差は全く
形成されず、しかも第１２図に示す如く、ワークロール
１の素面形状は、左右対称で均一であり、Ａ部およびＢ
部には急峻な段差が形成されないため、従来よりも板幅
の広い鋼板を圧延することが可能となった。
なお、被圧延鋼板３の両側端と、上下のワークロール１
との接触位置を順次ずらす距離は少なくとも５ｍｍは必
要であり、５朋以下では、第１１図および第１２図にて
示すようなロール表面形状は得られない。
との接触位置を順次ずらす距離は少なくとも５ｍｍは必
要であり、５朋以下では、第１１図および第１２図にて
示すようなロール表面形状は得られない。
また上下のワークロール１の移動可能な範囲内で、少な
くとも５朋ずつ順次ずらす位置がなくなったときは、そ
の時点で上下のワークロール１は摩耗なしの状態と考え
、前記のような上下のワークロール１の移動を繰返せば
よい。
くとも５朋ずつ順次ずらす位置がなくなったときは、そ
の時点で上下のワークロール１は摩耗なしの状態と考え
、前記のような上下のワークロール１の移動を繰返せば
よい。
第１図は一般的な熱間圧延における圧延本数と圧延され
る鋼板の板幅との関係を示す説明図、第２図はワーク・
−”−移動式圧延機の概略説明図、第３図は１０ ｍｍ
移動圧延によるワークロールの摩耗プロフィール、第４
図は５０．ｉ焦移動圧延によるワークロールの摩耗プロ
フィール、第５図は、第３図におけるワークロールのヒ
ートクラウンの影響を示す説明図、第６図乃至第１０図
は圧延条件による（ ７ ） ワークロールのヒートクラウンの影響を示す各説明図、
第１１図は本発明方法によるワークロールの摩耗プロフ
ィール、第１２図は本発明方法によるワークロールのヒ
ートクラウンの影響を示す説明図である。 出願人川崎製鉄株式会社 （８） 第１図 第２図
る鋼板の板幅との関係を示す説明図、第２図はワーク・
−”−移動式圧延機の概略説明図、第３図は１０ ｍｍ
移動圧延によるワークロールの摩耗プロフィール、第４
図は５０．ｉ焦移動圧延によるワークロールの摩耗プロ
フィール、第５図は、第３図におけるワークロールのヒ
ートクラウンの影響を示す説明図、第６図乃至第１０図
は圧延条件による（ ７ ） ワークロールのヒートクラウンの影響を示す各説明図、
第１１図は本発明方法によるワークロールの摩耗プロフ
ィール、第１２図は本発明方法によるワークロールのヒ
ートクラウンの影響を示す説明図である。 出願人川崎製鉄株式会社 （８） 第１図 第２図
Claims (1)
- 各被圧延鋼板の圧延毎に、上下のワークロールをその軸
方向に沿い互いに逆方向に圧延機中心に対して少なくと
も５０ ｍｎｔずつ移動させると共に、当初の被圧延鋼
板の圧延時におけるその両側端と、上下のワークロール
との接触位置を基準として、以後の被圧延鋼板の圧延時
におけるその両側端と、上下のワークロールとの接触位
置が、順次少なくとも５ ｍｍの間隔を存するよう上下
のワークロールの位置を決定し、かつ上下のワークロー
ルの左右いずれかの一定方向の移動時における圧延本数
を多くとも４本とすることを特徴とするワークロール移
動式圧延機による鋼板の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22526082A JPS59113903A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | ワ−クロ−ル移動式圧延機による鋼板の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22526082A JPS59113903A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | ワ−クロ−ル移動式圧延機による鋼板の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59113903A true JPS59113903A (ja) | 1984-06-30 |
Family
ID=16826521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22526082A Pending JPS59113903A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | ワ−クロ−ル移動式圧延機による鋼板の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59113903A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04274808A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-30 | Hitachi Ltd | 円形部材の研磨装置及び方法、円柱状又は円筒状部材及び被圧延材 |
| JPH0739901A (ja) * | 1993-07-29 | 1995-02-10 | Nkk Corp | 圧延方法 |
-
1982
- 1982-12-22 JP JP22526082A patent/JPS59113903A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04274808A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-30 | Hitachi Ltd | 円形部材の研磨装置及び方法、円柱状又は円筒状部材及び被圧延材 |
| JPH0739901A (ja) * | 1993-07-29 | 1995-02-10 | Nkk Corp | 圧延方法 |
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