JPS59104207A - マンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法 - Google Patents
マンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法Info
- Publication number
- JPS59104207A JPS59104207A JP57214018A JP21401882A JPS59104207A JP S59104207 A JPS59104207 A JP S59104207A JP 57214018 A JP57214018 A JP 57214018A JP 21401882 A JP21401882 A JP 21401882A JP S59104207 A JPS59104207 A JP S59104207A
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- JP
- Japan
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- stand
- outer circumference
- roll
- deviation
- length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/78—Control of tube rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、マンドレルバ−が挿入された中空木管をマン
ドレルミルによって延伸圧延するに好適なマンドレルミ
ルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法に関する。
ドレルミルによって延伸圧延するに好適なマンドレルミ
ルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法に関する。
一般に、継目無鋼管の製造工程においては、第１図に示
すように、素材丸棒１１を回転炉床式加熱炉１２におい
て所要の温度にまで加熱した後、マンネスマンピアサ１
３によって穿孔圧延して中空素管１４とする。この中空
素管１４は厚内でかつ短尺であることから、延伸圧延機
としてのマンドレルミル１５によって延伸減肉ちれる。
すように、素材丸棒１１を回転炉床式加熱炉１２におい
て所要の温度にまで加熱した後、マンネスマンピアサ１
３によって穿孔圧延して中空素管１４とする。この中空
素管１４は厚内でかつ短尺であることから、延伸圧延機
としてのマンドレルミル１５によって延伸減肉ちれる。
マンドレルミル１５は、マンドレル’＜ −１６ｔ−挿
入Ｌり中空素管１４を孔形に一ル１Ｔによって圧延し、
仕上圧延機素管１８とする。仕上圧延機素管１８は、必
要に応じて再加熱炉１９において再加熱された後、仕上
圧延機としてのストレッチレデューサ２０において仕上
圧延される。
入Ｌり中空素管１４を孔形に一ル１Ｔによって圧延し、
仕上圧延機素管１８とする。仕上圧延機素管１８は、必
要に応じて再加熱炉１９において再加熱された後、仕上
圧延機としてのストレッチレデューサ２０において仕上
圧延される。
ここで、マンドレルミル１５は、通常７基ないし８基の
ロールスタンドから構成されている。各ロールスタンド
は２組の孔形ロール１７を備え、隣接するロールスタン
ド間ではこの孔形ロール１γの回転軸を圧延軸に睡直な
面内で相互に９０°ずらして配置している。これらの孔
形ロール１７は、ロールスタンド毎に独立に駆動される
とともに。
ロールスタンドから構成されている。各ロールスタンド
は２組の孔形ロール１７を備え、隣接するロールスタン
ド間ではこの孔形ロール１γの回転軸を圧延軸に睡直な
面内で相互に９０°ずらして配置している。これらの孔
形ロール１７は、ロールスタンド毎に独立に駆動される
とともに。
その圧下位置を調整可能とされている。すなわち、マン
ドレルミル１５は、各ロールスタンド（ｉ）の基準ｐ−
ル回転速度Ｎｏｉを所定のテーパ補正量ΔＴｉだけ増減
したロール回転速度Ｎｉとし、スタンド間の材料に作用
する張力を変化させ素管に加える伸ばし長さを制御可能
としている。
ドレルミル１５は、各ロールスタンド（ｉ）の基準ｐ−
ル回転速度Ｎｏｉを所定のテーパ補正量ΔＴｉだけ増減
したロール回転速度Ｎｉとし、スタンド間の材料に作用
する張力を変化させ素管に加える伸ばし長さを制御可能
としている。
しかしながら、上記従来のマンドレルミルにおける鋼管
の伸ばし長さ制御方法にあっては、素管長手方向の肉厚
、外周長パターンを一定と仮定し、上記テーパ補正量Δ
Ｔｉを決定している。すなわち素管長手方向の外周長分
布を無視していることから、延伸圧延完了後の仕上圧延
機素管１８の外周長が長手方向において過小な部分を生
じ、長手方向において伸延度不良、偏肉を生ずる。した
がって、製品としての鋼管の寸法精度が悪化するととも
に、延伸圧延後の素管からのマンドレルバ−１６の引抜
き作業に困難を伴なう。
の伸ばし長さ制御方法にあっては、素管長手方向の肉厚
、外周長パターンを一定と仮定し、上記テーパ補正量Δ
Ｔｉを決定している。すなわち素管長手方向の外周長分
布を無視していることから、延伸圧延完了後の仕上圧延
機素管１８の外周長が長手方向において過小な部分を生
じ、長手方向において伸延度不良、偏肉を生ずる。した
がって、製品としての鋼管の寸法精度が悪化するととも
に、延伸圧延後の素管からのマンドレルバ−１６の引抜
き作業に困難を伴なう。
本発明は、長手方向に均一な外周長、肉厚の素管を圧延
可能とするマンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制
御方法を提供することを目的とする。
可能とするマンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制
御方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明に係るマンドレルミ
ルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法は、最終側スタン
ド（ｊ）の近傍における管材のバルジ幅ＢＸと外周長Ｄ
ｘとの関係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）を予め定めるととも
に、上記管材の外周長Ｄｘと目標外周長ＤＯとの偏差Δ
Ｄｘを零とするに必要な各ロールスタンド（ｉ）におけ
るテーパ補正量ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ） を予め定め、
上記最終側スタンド（ｊ）近傍の先行管材の定常圧延域
における最小ノくルジ幅Ｂを測定し、この測定バルジ幅
Ｂと上記関係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）に基づいて先行管
材と同一圧延寸法である後行管材の最終スタンド（Ｄ出
側の定常圧延域における最小外周長りを予測し、この予
測外周長りと目標外周長ＤＯとの偏差ΔＤを算定し、こ
の算定偏差ΔＤと前６己関係式ΔＴｉ ＝ Ｆ （ΔＤ
ｘ）に基づいて各ロールスタンドのテーパ補正量ΔＴｉ
を定めるようにしたものである。
ルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法は、最終側スタン
ド（ｊ）の近傍における管材のバルジ幅ＢＸと外周長Ｄ
ｘとの関係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）を予め定めるととも
に、上記管材の外周長Ｄｘと目標外周長ＤＯとの偏差Δ
Ｄｘを零とするに必要な各ロールスタンド（ｉ）におけ
るテーパ補正量ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ） を予め定め、
上記最終側スタンド（ｊ）近傍の先行管材の定常圧延域
における最小ノくルジ幅Ｂを測定し、この測定バルジ幅
Ｂと上記関係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）に基づいて先行管
材と同一圧延寸法である後行管材の最終スタンド（Ｄ出
側の定常圧延域における最小外周長りを予測し、この予
測外周長りと目標外周長ＤＯとの偏差ΔＤを算定し、こ
の算定偏差ΔＤと前６己関係式ΔＴｉ ＝ Ｆ （ΔＤ
ｘ）に基づいて各ロールスタンドのテーパ補正量ΔＴｉ
を定めるようにしたものである。
以下、本発明の原理および具体的実施方法について説明
する。
する。
まず、８スタンドからなるマンドレルミルラインでの本
発明者による実測結果に基づき５本発明成立の基礎原理
について説明する。第２図はマンドレルミルラインの第
８スタンド出側における素管バルジ幅の長手方向分布を
示す線図、第３図は第８スタンド出側における素管性局
長の長手方向分布を示す線図、第４図は第８スタンド出
側における素管ロール７ランジ部肉厚の長手方向分布を
示す線図である。
発明者による実測結果に基づき５本発明成立の基礎原理
について説明する。第２図はマンドレルミルラインの第
８スタンド出側における素管バルジ幅の長手方向分布を
示す線図、第３図は第８スタンド出側における素管性局
長の長手方向分布を示す線図、第４図は第８スタンド出
側における素管ロール７ランジ部肉厚の長手方向分布を
示す線図である。
上記第２図ないし第４図において、破線、実線および１
点鎖線は、マンドレルミルの他の操業因子全同一とし、
第１スタンドのテーノく補正量ΔＴ。
点鎖線は、マンドレルミルの他の操業因子全同一とし、
第１スタンドのテーノく補正量ΔＴ。
をそれぞれ一１％％−４％、−７％とし、第２スタンド
ないし第８スタンドの各第１スタンドにおけるテーパ補
正量ΔＴｉを とした場盆における実測値を示すものである。すなわち
、上記連続スタンドミルにおける各ロールスタンドのロ
ール回転速度Ｎｉは、第５図に示すように、各ロールス
タンドの基準ロール回転速度Ｎｏｉに対して、第６スタ
ンドを回転速度固定スタンド。
ないし第８スタンドの各第１スタンドにおけるテーパ補
正量ΔＴｉを とした場盆における実測値を示すものである。すなわち
、上記連続スタンドミルにおける各ロールスタンドのロ
ール回転速度Ｎｉは、第５図に示すように、各ロールス
タンドの基準ロール回転速度Ｎｏｉに対して、第６スタ
ンドを回転速度固定スタンド。
とし、上記（１）式によって定められるテーノ（補正量
ΔＴｉ ｆｔｌけ増減されている。すなわち、この各ロ
ールスタンドにおけるロール回転速度Ｎｉ＆末、下ｉ己
（２）式によって表わされる。
ΔＴｉ ｆｔｌけ増減されている。すなわち、この各ロ
ールスタンドにおけるロール回転速度Ｎｉ＆末、下ｉ己
（２）式によって表わされる。
Ｎｉ ＝＝Ｎｏｉ （１＋ΔＴｉ）・・・・・（２）な
お、上記テーノ（補正量ΔＴｉが負ｉｌｌに大となる程
各スタンド間張力が犬となシ、素管は長めに圧延される
ようになる。
お、上記テーノ（補正量ΔＴｉが負ｉｌｌに大となる程
各スタンド間張力が犬となシ、素管は長めに圧延される
ようになる。
ここで、マンドレルミルにおける素管は、第６図に示す
ように圧下され、ロール圧下方向と直角方向に拡張する
バルジ幅Ｂを生じている。
ように圧下され、ロール圧下方向と直角方向に拡張する
バルジ幅Ｂを生じている。
上記第２図ないし第４図の実測結果によれば、素管の非
定常圧延域としての先後端の一部を除く定常圧延域（第
２図ないし第４図において素管先端から４ｒｒＬ〜１６
ｍの部分）においては、マンドレルミルの制御因子であ
るテーパ補正量全変更しても、バルジ幅、外周長および
肉厚は、相互に一定の関係下にあることが認められる。
定常圧延域としての先後端の一部を除く定常圧延域（第
２図ないし第４図において素管先端から４ｒｒＬ〜１６
ｍの部分）においては、マンドレルミルの制御因子であ
るテーパ補正量全変更しても、バルジ幅、外周長および
肉厚は、相互に一定の関係下にあることが認められる。
なお、上記実測結果は、最終スタンドとしての第８スタ
ンド出側における結果を示したものであるが、本発明者
による他の実測結果によれば、第７スタンド出側のバル
ジｌ＄、外周長および肉厚の間にも一定関係の成立が認
められている。
ンド出側における結果を示したものであるが、本発明者
による他の実測結果によれば、第７スタンド出側のバル
ジｌ＄、外周長および肉厚の間にも一定関係の成立が認
められている。
したがって、材質、圧延寸法、圧延条件が同一である同
一ロットの素管においては、最終側スタンド（Ｄの近傍
における管材のバルジ幅Ｂｘと外周長Ｄｘとの間に下記
（３）式の関係が成立する。
一ロットの素管においては、最終側スタンド（Ｄの近傍
における管材のバルジ幅Ｂｘと外周長Ｄｘとの間に下記
（３）式の関係が成立する。
ＤＸ＝ｆ１（ＢＸ）・・・・・・・（３）また、最終側
スタンド（Ｄの近傍における管材の肉厚ｔｘと外周長Ｄ
ｘの間には下記（４）式の成立することが認められる。
スタンド（Ｄの近傍における管材の肉厚ｔｘと外周長Ｄ
ｘの間には下記（４）式の成立することが認められる。
賎””ｆ２（Ｄｘ） ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・（
４）また、上記管材の外周長Ｄｘと目標外周長Ｄｏとの
偏差ΔＤｘを零とするに必要な各ロールスタンドにおけ
るテーパ補正量ΔＴｉと管材の外周長ΔＤｘの間には、
下記（５）式の成立することが認められる。
４）また、上記管材の外周長Ｄｘと目標外周長Ｄｏとの
偏差ΔＤｘを零とするに必要な各ロールスタンドにおけ
るテーパ補正量ΔＴｉと管材の外周長ΔＤｘの間には、
下記（５）式の成立することが認められる。
ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ）・・・・・（５）次に、第７図を
参照して、本発明の具体的実施方法について説明する。
参照して、本発明の具体的実施方法について説明する。
すなわち、第７図に示すように、マンドレルバ−１６が
挿入された中空素管１４は、各スタンドに設けられてい
るロール１７によって順次圧下された後、仕上圧延機素
管１８となる。ここで、各スタンドにおいてロール１７
は図示されないロールチョックに支持され、主電動機３
１によってそれぞれ独立に駆動可能とされている。各主
電動機３１は、主電動機制御装置３２によってその回転
速度を制御可能とされている。また、マンドレルミル１
５の第７スタンド出側にはバルジ幅センサ３３が配置さ
れている。このバルジ幅センサ３３は最終スタンドとし
ての第８スタンド出側に配置されるものであってもよい
。上記バルジ幅センサ３３の検出信号は、バルジ幅測定
装置３４において解析され、主演算装置３５に伝達可能
と芒れている。
挿入された中空素管１４は、各スタンドに設けられてい
るロール１７によって順次圧下された後、仕上圧延機素
管１８となる。ここで、各スタンドにおいてロール１７
は図示されないロールチョックに支持され、主電動機３
１によってそれぞれ独立に駆動可能とされている。各主
電動機３１は、主電動機制御装置３２によってその回転
速度を制御可能とされている。また、マンドレルミル１
５の第７スタンド出側にはバルジ幅センサ３３が配置さ
れている。このバルジ幅センサ３３は最終スタンドとし
ての第８スタンド出側に配置されるものであってもよい
。上記バルジ幅センサ３３の検出信号は、バルジ幅測定
装置３４において解析され、主演算装置３５に伝達可能
と芒れている。
主演算装置３５は、バルジ幅測定装置３４において測定
された先行管材の定常圧延域における最小バルジ幅Ｂと
前記（３）式に基づいて、先行管材と同一圧延寸法であ
る後行管材の最終スタンド出側の定常圧延域における最
小外周長りを予測する。
された先行管材の定常圧延域における最小バルジ幅Ｂと
前記（３）式に基づいて、先行管材と同一圧延寸法であ
る後行管材の最終スタンド出側の定常圧延域における最
小外周長りを予測する。
更に、主演算装置３５は、この予測外周長りと目標外周
長ＤＯとの偏差ΔＤｆｔ算定し、この算定偏差ΔＤと前
記（５）式に基づいて各スタンドのテーパ補正量ΔＴｉ
を演算する。更に、主演算装置３５は、上記演算された
各スタンドのテーパ補正量ΔＴｉと各スタンド毎に予め
定められている基準ロール回転速度Ｎｏｉを用いて、前
記（２）式によシ、各スタンドの主電動機３１に設定す
べきロール回転速度Ｎｉを演算し、その演算結果を主電
動機制御装置３２に伝達する。主電動機制御装置３２は
各スタンドの主電動機３１を、上記演算結果に基づいて
駆動制御し、各スタンド間の材料に、素管性局長を長手
方向の全定常圧延域において少くとも目標外周長以上と
するに必要な張力を付与可能とする。
長ＤＯとの偏差ΔＤｆｔ算定し、この算定偏差ΔＤと前
記（５）式に基づいて各スタンドのテーパ補正量ΔＴｉ
を演算する。更に、主演算装置３５は、上記演算された
各スタンドのテーパ補正量ΔＴｉと各スタンド毎に予め
定められている基準ロール回転速度Ｎｏｉを用いて、前
記（２）式によシ、各スタンドの主電動機３１に設定す
べきロール回転速度Ｎｉを演算し、その演算結果を主電
動機制御装置３２に伝達する。主電動機制御装置３２は
各スタンドの主電動機３１を、上記演算結果に基づいて
駆動制御し、各スタンド間の材料に、素管性局長を長手
方向の全定常圧延域において少くとも目標外周長以上と
するに必要な張力を付与可能とする。
したがって、上記のような本発明の実施によれば、延伸
圧延後の素管性局長は、その長手方向において、少くと
も目標外周長以上の外周長とされ、目標外周長に比して
過小な外周長部分を生ずることかない。したがって素管
の長手方向真円度が向上するとともに偏肉の防止可能と
なシ、後続する絞９圧延後の鋼管寸法精度を向上させる
ことが可能となる。更に、延伸圧延後に３けるマンドレ
ルバーの引抜き不良の発生を防止することが可能となる
。
圧延後の素管性局長は、その長手方向において、少くと
も目標外周長以上の外周長とされ、目標外周長に比して
過小な外周長部分を生ずることかない。したがって素管
の長手方向真円度が向上するとともに偏肉の防止可能と
なシ、後続する絞９圧延後の鋼管寸法精度を向上させる
ことが可能となる。更に、延伸圧延後に３けるマンドレ
ルバーの引抜き不良の発生を防止することが可能となる
。
以上のように、本発明に係るマンドレルミルにおける鋼
管の伸ばし長さ制御方法は、最終側スタンド（Ｈの近傍
における管材のバルジ幅Ｂｘと外周長Ｄｘとの関係Ｄｘ
−ｆ （Ｂｘ）を予め定めるとともに。
管の伸ばし長さ制御方法は、最終側スタンド（Ｈの近傍
における管材のバルジ幅Ｂｘと外周長Ｄｘとの関係Ｄｘ
−ｆ （Ｂｘ）を予め定めるとともに。
上記管材の外周長Ｄｘと目標外周長Ｄｏとの偏差ΔＤｘ
を零とするに必要な各ロールスタンド（ｉ）におけるテ
ーパ補正量ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ）を予め定め、上記最終
側スタンド（ｊ）近傍の先行管材の定常圧延域における
最小バルジ幅Ｂを測定し、この測定バルジ幅Ｂと上記関
係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）に基づいて先行管材と同一圧
延寸法である後行管材の最終スタンド（ｊ）出側の定常
圧延域における最小外周長りを予測し。
を零とするに必要な各ロールスタンド（ｉ）におけるテ
ーパ補正量ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ）を予め定め、上記最終
側スタンド（ｊ）近傍の先行管材の定常圧延域における
最小バルジ幅Ｂを測定し、この測定バルジ幅Ｂと上記関
係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）に基づいて先行管材と同一圧
延寸法である後行管材の最終スタンド（ｊ）出側の定常
圧延域における最小外周長りを予測し。
この予測外周長りと目標外周長Ｄｏとの偏差ΔＤを算定
し、この算定偏差ΔＤと前記関係式ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ
）ニ基づいて各ロールスタンドのテーパ補正量ΔＴｉを
定めるようにしたので、長手方向に均一な外周長、肉厚
の素管を圧延することが可能となる。
し、この算定偏差ΔＤと前記関係式ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ
）ニ基づいて各ロールスタンドのテーパ補正量ΔＴｉを
定めるようにしたので、長手方向に均一な外周長、肉厚
の素管を圧延することが可能となる。
第１図は一般の鋼管の製造工程を示す工程図、第２図は
延伸圧延後における素管の長手方向バルジ幅分布を示す
線図、第３図は延伸圧延後における素管の長手方向外周
長分布を示す線図、第４図は延伸圧延後における長手方
向肉厚分布を示す線図、第５図はマンドレルミルにおけ
るロール回転速度の制御状態を示す線図、第６図はマン
ドレルミルにおける圧延状態を示す正面図、第７図は本
発明が適用されるマンドレルミルを示す制御系統図であ
る。 １４・・・中空素管、１５・・・マンドレルミル、１６
・°°マンドレルバー１１７・・・孔形ロール、３１・
・・圧電動機、３２・・・主電動機制御装置、３３・・
・バルジ幅センサ、３４・・・バルジ幅測定装置、３５
・・・主演算装置。
延伸圧延後における素管の長手方向バルジ幅分布を示す
線図、第３図は延伸圧延後における素管の長手方向外周
長分布を示す線図、第４図は延伸圧延後における長手方
向肉厚分布を示す線図、第５図はマンドレルミルにおけ
るロール回転速度の制御状態を示す線図、第６図はマン
ドレルミルにおける圧延状態を示す正面図、第７図は本
発明が適用されるマンドレルミルを示す制御系統図であ
る。 １４・・・中空素管、１５・・・マンドレルミル、１６
・°°マンドレルバー１１７・・・孔形ロール、３１・
・・圧電動機、３２・・・主電動機制御装置、３３・・
・バルジ幅センサ、３４・・・バルジ幅測定装置、３５
・・・主演算装置。
Claims (1)
- （１）複数の各細部動式ロールスタンド（ｉ）を連続配
置し、各ロールスタンド（ｉ）の基準ロール回転速度Ｎ
）ｉを所定のテーパ補正量ΔＴｉだけ増減したロール回
転速度Ｎｉとし、鋼管の伸ばし長さを制御するマンドレ
ルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法において、最
終側スタンド（Ｈの近傍における管材のバルジ幅ＢＸと
外周長■との関係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）を予め定める
とともに、上記管材の外周長Ｄｘと目標外周長Ｄｏとの
偏差ΔＤｘを零とするに必要な各ロールスタンド（ｉ）
におけるテーパ補正量ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ）を予め定め
、上記最終側スタンド（ｊ）近傍の先行管材の定常圧延
域における最小バルジ幅Ｂを測定し、この測定バルジ幅
Ｂと上記関係Ｄｘ ＝ ｆ （Ｂｘ）に基づいて先行管
材と同一圧延寸法である後行管材の最終スタンド（Ｄ出
側の定常圧延域における最小外周長りを予測し、この予
測外周長りと目標外周長ＤＯとの偏差ΔＤを算定し、こ
の算定偏差ΔＤと前記関係式ΔＴｉ＝Ｆ（ΔＤｘ）
に基づイテ各ロールスタンドのテーパ補正量ΔＴｉ’（
（定めることを特徴とするマンドレルミルにおける鋼管
の伸ばし長さ制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57214018A JPS59104207A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | マンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57214018A JPS59104207A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | マンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59104207A true JPS59104207A (ja) | 1984-06-16 |
Family
ID=16648906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57214018A Pending JPS59104207A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | マンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59104207A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5218851A (en) * | 1991-06-21 | 1993-06-15 | Kawasaki Steel Corporation | Mandrel mill capable of preventing stripping miss |
| US5357773A (en) * | 1991-11-15 | 1994-10-25 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method of longitudinal rolling of seamless pipe |
-
1982
- 1982-12-08 JP JP57214018A patent/JPS59104207A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5218851A (en) * | 1991-06-21 | 1993-06-15 | Kawasaki Steel Corporation | Mandrel mill capable of preventing stripping miss |
| US5357773A (en) * | 1991-11-15 | 1994-10-25 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Method of longitudinal rolling of seamless pipe |
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