JPS58151877A - インバ−タ装置 - Google Patents
インバ−タ装置Info
- Publication number
- JPS58151877A JPS58151877A JP57032354A JP3235482A JPS58151877A JP S58151877 A JPS58151877 A JP S58151877A JP 57032354 A JP57032354 A JP 57032354A JP 3235482 A JP3235482 A JP 3235482A JP S58151877 A JPS58151877 A JP S58151877A
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- Japan
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- reactor
- gtos
- inverter
- current
- inverter device
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/493—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode the static converters being arranged for operation in parallel
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
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- H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/497—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode sinusoidal output voltages being obtained by combination of several voltages being out of phase
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はゲートターンオアサイリスタ（ＧＴＯ）を用い
九インバータ装置に係り、特に装置の大容量化の九めに
ＧＴＯ′ｔ−並列接続して構成し友インバータ装置に関
する。
九インバータ装置に係り、特に装置の大容量化の九めに
ＧＴＯ′ｔ−並列接続して構成し友インバータ装置に関
する。
８１図はＧＴＯを並列接続して構成する場合に考えられ
るインバータ装置の回路構成図である。
るインバータ装置の回路構成図である。
図において、ｌは直流電源、２は直流電源ｌから供給さ
れる直流電力を任意の周波数の交流電力に変換するＧＴ
Ｏインバータ、３はＧＴＯインバータ２によって駆動さ
れる負荷で、例えば交流電動機である。ＧＴＯインバー
タ２はＧＴＯ４〜１５、スナバ回路８４〜Ｓ１５、転流
ダイオード１６〜２７、並列に接続される各ＧＴＯ間の
電流パツンスをとるためのりアクドル２８〜３３で構成
され、図のように接続されている。スナバ回路８４〜８
１５は、第２図のようにコンデンサＣ１抵抗ａ１ダイオ
ードＤから成るのが一般である。
れる直流電力を任意の周波数の交流電力に変換するＧＴ
Ｏインバータ、３はＧＴＯインバータ２によって駆動さ
れる負荷で、例えば交流電動機である。ＧＴＯインバー
タ２はＧＴＯ４〜１５、スナバ回路８４〜Ｓ１５、転流
ダイオード１６〜２７、並列に接続される各ＧＴＯ間の
電流パツンスをとるためのりアクドル２８〜３３で構成
され、図のように接続されている。スナバ回路８４〜８
１５は、第２図のようにコンデンサＣ１抵抗ａ１ダイオ
ードＤから成るのが一般である。
このような回路構成においては、電流バランス用のりア
クドル２８〜３３の各巻線間に、例えばリアクトル２８
では巻線ａ、ｂ間に漏れインダクタンスが存在する。こ
の漏れインダクタンスｐ影響で、０ＴＯ４、及び５がタ
ーンオフするときに、（ＪＴＯ４，５のアノード・カソ
ード間に過電圧が加ねＣ１ＧＴＯ４，５が破壊するおそ
れがある。
クドル２８〜３３の各巻線間に、例えばリアクトル２８
では巻線ａ、ｂ間に漏れインダクタンスが存在する。こ
の漏れインダクタンスｐ影響で、０ＴＯ４、及び５がタ
ーンオフするときに、（ＪＴＯ４，５のアノード・カソ
ード間に過電圧が加ねＣ１ＧＴＯ４，５が破壊するおそ
れがある。
過電圧を抑制する之めにスナバ回路８４〜８１５が備え
られているが、これは本来配線のインダクタンスによる
過電圧を抑制する九めに設けられ友ものであ石。従って
電流バランス用リアクトルの漏れインダクタンスによる
過電圧を抑制する九めには、スナバ回路８４〜８１５の
コンデンサＣの容量′５ｒｗ流バランス用リアクトルの
漏れインダクタンスに相当する分だけ大さくする必要が
ある。
られているが、これは本来配線のインダクタンスによる
過電圧を抑制する九めに設けられ友ものであ石。従って
電流バランス用リアクトルの漏れインダクタンスによる
過電圧を抑制する九めには、スナバ回路８４〜８１５の
コンデンサＣの容量′５ｒｗ流バランス用リアクトルの
漏れインダクタンスに相当する分だけ大さくする必要が
ある。
しかしスナバ回路８４〜８１５のコンデンサＣの容ｔｔ
−大きくすると、スナバ回路の抵抗Ｒで消費きれるエネ
ルギーが大きくなり、装置全体の効率が低下する。また
スナバ回路のコンデ／すＣや抵抗Ｒの寸法が大きくなシ
、装置が大形化することにもなる。
−大きくすると、スナバ回路の抵抗Ｒで消費きれるエネ
ルギーが大きくなり、装置全体の効率が低下する。また
スナバ回路のコンデ／すＣや抵抗Ｒの寸法が大きくなシ
、装置が大形化することにもなる。
本発明の目的は小形で効率のよいインバータ装置を提供
することにある。
することにある。
本発明の要点は、第１図の回路で電流バランス用リアク
トルのインダクタンスの影響がスナバコンデンサに１及
ぶのは、例えばＧＴＯ４，５のターンオフ時に、電流バ
ランス用リアクトルを含む閉回路ｒｌ −２８８−８４
−２９−−８６−ＩＪ及びｒｌ−２８ｂ−８５−２９ｂ
−８７−ＩＪが形成されるからであるという点に注目し
、このような状態を避けるべく電流バランス用リアクト
ルの配置を工夫して、インバータ装置を構成し友ところ
にある。以下実施例に従って詳述する。
トルのインダクタンスの影響がスナバコンデンサに１及
ぶのは、例えばＧＴＯ４，５のターンオフ時に、電流バ
ランス用リアクトルを含む閉回路ｒｌ −２８８−８４
−２９−−８６−ＩＪ及びｒｌ−２８ｂ−８５−２９ｂ
−８７−ＩＪが形成されるからであるという点に注目し
、このような状態を避けるべく電流バランス用リアクト
ルの配置を工夫して、インバータ装置を構成し友ところ
にある。以下実施例に従って詳述する。
第３図は本発明の一実施例を示す回路構成図である。第
３図で１〜２７は第１図と同じ部品である。３４はＧＴ
Ｏ４，！：５、及びＧＴＯ９とｌ）電流バランスをとる
定めのりアクドル、３５はＧＴＯ８と９、及びＧＴＯＩ
Ｏと１１１２）几めの電流バランス用リアクトル、３６
はＧＴＯ１２と１３、及びＧＴＯ１４と１５のための電
流バランス用リアクトルである。負荷３の端子は、図に
示すようにリアク斗ル３４〜３６の中間点に接続される
。
３図で１〜２７は第１図と同じ部品である。３４はＧＴ
Ｏ４，！：５、及びＧＴＯ９とｌ）電流バランスをとる
定めのりアクドル、３５はＧＴＯ８と９、及びＧＴＯＩ
Ｏと１１１２）几めの電流バランス用リアクトル、３６
はＧＴＯ１２と１３、及びＧＴＯ１４と１５のための電
流バランス用リアクトルである。負荷３の端子は、図に
示すようにリアク斗ル３４〜３６の中間点に接続される
。
第３図において、いま、ＧＴＯ４及び５を介して電流が
負荷３に流れている状態を考える。この状態で、ＧＴＯ
５の電流が増加しようとすると、リアクトル３４の巻Ｈ
ａ−０間には図示極性の電圧が誘起される。この極性の
電圧はＧＴＯ４の電流を増加させる方向に動き、一方巻
線ｂ−ｏ関にも図示極性の電圧が誘起し、この電圧はＧ
ＴＯ５にとって電流を減少させる方向に働く。この結果
、ＧＴＯ４の電流は増加し、一方Ｇ’ｌ’０５の電流は
減少してバランス状態を保つ。次に負荷３の電流の方向
が変わり、ＧＴＯ６と７を介して電流が流れる状態を考
える。この状態で、ＧＴＯ７に流れる電流が増加しよう
とすると、リアクトル３４０巻、１１ｉｉａ−ｏ間には
図示極性とは逆の電圧が誘起する。この極性の電圧はＧ
ＴＯ６の電流を増加名せる方向に勤〈。一方、巻線ｐ
−ｏ関にも図の極性とは逆の電圧が誘起し、この電圧は
ＧＴＯ７の電流を減少させる方向に働く。この結果、Ｇ
ＴＯ４と５の場合と同様に、ＧＴＯ６の電流は増加し、
−万〇ＴＯ７の電流は減少してバランス状態を保つこと
になる。リアクトル３５と３６の場合も同様に、ＧＴＯ
８と９、及びＧＴＯＩＯと１１０電流バランス、ＧＴ０
１２と１３、及びＧＴＯ１４と１５の電流バランスを保
つ働きをする。
負荷３に流れている状態を考える。この状態で、ＧＴＯ
５の電流が増加しようとすると、リアクトル３４の巻Ｈ
ａ−０間には図示極性の電圧が誘起される。この極性の
電圧はＧＴＯ４の電流を増加させる方向に動き、一方巻
線ｂ−ｏ関にも図示極性の電圧が誘起し、この電圧はＧ
ＴＯ５にとって電流を減少させる方向に働く。この結果
、ＧＴＯ４の電流は増加し、一方Ｇ’ｌ’０５の電流は
減少してバランス状態を保つ。次に負荷３の電流の方向
が変わり、ＧＴＯ６と７を介して電流が流れる状態を考
える。この状態で、ＧＴＯ７に流れる電流が増加しよう
とすると、リアクトル３４０巻、１１ｉｉａ−ｏ間には
図示極性とは逆の電圧が誘起する。この極性の電圧はＧ
ＴＯ６の電流を増加名せる方向に勤〈。一方、巻線ｐ
−ｏ関にも図の極性とは逆の電圧が誘起し、この電圧は
ＧＴＯ７の電流を減少させる方向に働く。この結果、Ｇ
ＴＯ４と５の場合と同様に、ＧＴＯ６の電流は増加し、
−万〇ＴＯ７の電流は減少してバランス状態を保つこと
になる。リアクトル３５と３６の場合も同様に、ＧＴＯ
８と９、及びＧＴＯＩＯと１１０電流バランス、ＧＴ０
１２と１３、及びＧＴＯ１４と１５の電流バランスを保
つ働きをする。
第３図の場合、直流バランス用リアクトル３４は、直列
接続されたＧＴＯ４，６の接続点ＡとＧＴＯ５，７の接
続点Ｂとの間に配置されているので、Ｇ’Ｉ’０４．５
のターンオフ時に形成される閉回路「ｌ−８４−Ａ−８
６−ＩＪ及び［ｌ−８５−Ｂ−８７−ＩＪは電流バラン
ス用リアクトルを含まない。即ち本実施例では電流バラ
ンス用ＩＪ ７クトル３４のインダクタンスの影響はス
ナバ回Ｗ＆８４〜Ｓ７のコンデンサには及ばないのであ
る。この事情はりアクドル３５．３６に対するスナバ回
路Ｓ８〜８１５についてもい見る。従って本実施例によ
れば、スナバコンデンサの容量を大きくする必要はなく
、小形で効率のよいインバータ装置を得ることができる
。
接続されたＧＴＯ４，６の接続点ＡとＧＴＯ５，７の接
続点Ｂとの間に配置されているので、Ｇ’Ｉ’０４．５
のターンオフ時に形成される閉回路「ｌ−８４−Ａ−８
６−ＩＪ及び［ｌ−８５−Ｂ−８７−ＩＪは電流バラン
ス用リアクトルを含まない。即ち本実施例では電流バラ
ンス用ＩＪ ７クトル３４のインダクタンスの影響はス
ナバ回Ｗ＆８４〜Ｓ７のコンデンサには及ばないのであ
る。この事情はりアクドル３５．３６に対するスナバ回
路Ｓ８〜８１５についてもい見る。従って本実施例によ
れば、スナバコンデンサの容量を大きくする必要はなく
、小形で効率のよいインバータ装置を得ることができる
。
第４図は本発明の他の実施例を示すものである。
１〜２７は１１図と全く同じ構成部品、３７〜３９はイ
ンバータ２とインバータ４１の出力電流のバランス用の
りアクドル、４０はインバータ４１へ直流通力を供給す
るための直流電源である。
ンバータ２とインバータ４１の出力電流のバランス用の
りアクドル、４０はインバータ４１へ直流通力を供給す
るための直流電源である。
第４図の場合、インバータ２はＧＴｏ４，６，８゜１０
．１２，１４、転流ダイオード１６．１８゜２０．２２
．２４．２６で構成され、インバータ４１Ｆ′１ＧＴＯ
５，７，９，１１，１３，１５と転流ダイオード１７，
１９，２１，２３，２５゜２７で構成される。インバー
タ２とインバータ４１の出力電流は、第３図の動作と全
く同様にリアクトル３７〜３９の１１１１１！によりバ
ランス状態を保つことができるし、また閉回路には電流
バランす用リアクトルを會まないので第３図の実施例と
同様の効果を得ることができる。
．１２，１４、転流ダイオード１６．１８゜２０．２２
．２４．２６で構成され、インバータ４１Ｆ′１ＧＴＯ
５，７，９，１１，１３，１５と転流ダイオード１７，
１９，２１，２３，２５゜２７で構成される。インバー
タ２とインバータ４１の出力電流は、第３図の動作と全
く同様にリアクトル３７〜３９の１１１１１！によりバ
ランス状態を保つことができるし、また閉回路には電流
バランす用リアクトルを會まないので第３図の実施例と
同様の効果を得ることができる。
第４図の場合、単位インバータを２セツト、リアクトル
を介して並列接続した構成であり、単位インバータの２
ｆｔ！の容量のインバータ装置を製作することが可能と
なる。
を介して並列接続した構成であり、単位インバータの２
ｆｔ！の容量のインバータ装置を製作することが可能と
なる。
ｍ５図は本発明の更に他の実施例を示す回路構成図であ
る。第５図は４組のＧＴＯを並列接続した場合である。
る。第５図は４組のＧＴＯを並列接続した場合である。
１〜７，１６〜１９は第１図と同じ構成部品、４５〜４
ＢはＧＴｏ、４９〜５２は転流ダイオード、３４，５３
．５４は電流バランス用のりアクドル、４２はＧＴＯ４
〜７．４５〜４８と転流ダイオード１６〜１９．４９〜
５２と電流バランス用のりアクドル３４，５３．５４と
で構成される単位インバータ回路、４３．４４は４２と
同−構成の単位インバータでおる。単位インバータ４２
，４３．４４で三相インバータ装置を構成していること
になる。本実施例でも第３図と同様の原理で、谷ＧＴＯ
ＫｆＩすれる電流のバランス金とることができるし、ま
た同僚の幼果を得ることができる。第５−の実施例では
りアクドルの数′に３個追加するのみで第３図の実施例
に比べ装置全体の容ｔ’を更に増大させることのできる
効果がある。
ＢはＧＴｏ、４９〜５２は転流ダイオード、３４，５３
．５４は電流バランス用のりアクドル、４２はＧＴＯ４
〜７．４５〜４８と転流ダイオード１６〜１９．４９〜
５２と電流バランス用のりアクドル３４，５３．５４と
で構成される単位インバータ回路、４３．４４は４２と
同−構成の単位インバータでおる。単位インバータ４２
，４３．４４で三相インバータ装置を構成していること
になる。本実施例でも第３図と同様の原理で、谷ＧＴＯ
ＫｆＩすれる電流のバランス金とることができるし、ま
た同僚の幼果を得ることができる。第５−の実施例では
りアクドルの数′に３個追加するのみで第３図の実施例
に比べ装置全体の容ｔ’を更に増大させることのできる
効果がある。
第６図は第４図や第５図と同様不発ＱＱＧＪ他の実施ｆ
１１ス示したものである。１８６図で１〜２７゜３４〜
３６は第３図と同じ構成部品、３７〜４１は＃１４図と
同じ＃＃構成部品ある。インバータ２と４１の構成は第
３図と全く同じ構成である。すなわち、第６図の構成は
１８３図の構成のインバータを二組、第４図の構成によ
り結合し九形である。
１１ス示したものである。１８６図で１〜２７゜３４〜
３６は第３図と同じ構成部品、３７〜４１は＃１４図と
同じ＃＃構成部品ある。インバータ２と４１の構成は第
３図と全く同じ構成である。すなわち、第６図の構成は
１８３図の構成のインバータを二組、第４図の構成によ
り結合し九形である。
インバータ２内の並列接続ＧＴＯはりアクドル３４〜３
６の動きで、各インバータ２と４１間はりアクドル３７
〜３９の働きにより電流バランスをとることができる。
６の動きで、各インバータ２と４１間はりアクドル３７
〜３９の働きにより電流バランスをとることができる。
を友各インバータ回路には前述のような閉回路にリアク
トルを含まないので第３図と同様の効果を得ることがで
きる。さらに本実施例によれば、第５図と同様、装置全
体としての容量を一層増大させることのできる効果があ
る。
トルを含まないので第３図と同様の効果を得ることがで
きる。さらに本実施例によれば、第５図と同様、装置全
体としての容量を一層増大させることのできる効果があ
る。
以上の説明においては、ＧＴＯｌ−用いた回路構成につ
いて述べたが、通常のサイリスタやトランジスタ等のス
イッチング素子を利用し九インバー＋夕装置に適用でき
ることはもちろんである。
いて述べたが、通常のサイリスタやトランジスタ等のス
イッチング素子を利用し九インバー＋夕装置に適用でき
ることはもちろんである。
ｉた本発明は、三相インバータ装置だけでなく単相イン
バータにも同様に適用できるし、電圧形ＣＤイアＪ＜−
夕装置だけでなく電流形のインバータ装置にも同様に適
用できる。
バータにも同様に適用できるし、電圧形ＣＤイアＪ＜−
夕装置だけでなく電流形のインバータ装置にも同様に適
用できる。
以上のように本発明によれば、電流バランス用リアクト
ルの巻線間の漏れインダクタンス分は、回路構成上、各
ＧＴＯのターンオフ時の過電圧発生には無関係になる几
め、スナバ（ロ）路のコンデンサは配線のインダクタン
ス成分による過電圧管抑制するだけの容量で十分であυ
、従来例に比ベスナパ回路のコンデンサ容量を小さくす
ることができる。このため、スナバ回路の抵抗で消費さ
れるエネルギーが小さくなり、装置全体の効率を高める
ことができる。さらに、スナバ回路のコンデンサ容量を
従来例に比べ小さくできるので、この充放電に要する時
間が短くなシ、この結果ＰＷＭ制御におけるパルス数を
多くすることができ、インバータ出力電圧の高調波除去
効果を高めることができる効果もある。
ルの巻線間の漏れインダクタンス分は、回路構成上、各
ＧＴＯのターンオフ時の過電圧発生には無関係になる几
め、スナバ（ロ）路のコンデンサは配線のインダクタン
ス成分による過電圧管抑制するだけの容量で十分であυ
、従来例に比ベスナパ回路のコンデンサ容量を小さくす
ることができる。このため、スナバ回路の抵抗で消費さ
れるエネルギーが小さくなり、装置全体の効率を高める
ことができる。さらに、スナバ回路のコンデンサ容量を
従来例に比べ小さくできるので、この充放電に要する時
間が短くなシ、この結果ＰＷＭ制御におけるパルス数を
多くすることができ、インバータ出力電圧の高調波除去
効果を高めることができる効果もある。
第１図は従来例を示す回路構成図、第２図はスナバ回路
構成図、第３図は本発明の一実施例を示す回路構成図、
第４図は本発明の他の実施例を示す回路構成図、ｇＩＮ
５図、＃Ｉ６図は本発明の更に他の実施例を示す回路構
成図である。
構成図、第３図は本発明の一実施例を示す回路構成図、
第４図は本発明の他の実施例を示す回路構成図、ｇＩＮ
５図、＃Ｉ６図は本発明の更に他の実施例を示す回路構
成図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ゲートターンオフサイリスタを少なくとも二１１直
列接続して成る単位スイッチング回路を、直流電源に複
数−並列接続して構成し友インバータ装置において、同
期してスイッチング動作を行なう二以上の単位スイッチ
ング回路ごとに、それらの回路を構成するゲートターン
オフサイリスタの直列接続点間に＃ＬｆＬバランス用リ
アクリアクトルし、このリアクトルの中間点を介して負
荷に電力を供給することを特徴とするインバータ装置。 ２、ゲートターンオフサイリスタで構成し九本位イノバ
ータ全複数個備えたインバータ装置において、上記各単
位インバータの対応する交流出力端子間に電流バランス
用リアクトルを接続し、このリアクトルの中間点を介し
て負荷に電力を供給することを特徴とするインバータ装
置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57032354A JPS58151877A (ja) | 1982-03-03 | 1982-03-03 | インバ−タ装置 |
| EP83101979A EP0088338B1 (en) | 1982-03-03 | 1983-03-01 | Inverter device using gate turn-off thyristors |
| DE8383101979T DE3365061D1 (en) | 1982-03-03 | 1983-03-01 | Inverter device using gate turn-off thyristors |
| US06/471,704 US4549258A (en) | 1982-03-03 | 1983-03-03 | Inverter device using gate turn-off thyristors |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57032354A JPS58151877A (ja) | 1982-03-03 | 1982-03-03 | インバ−タ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58151877A true JPS58151877A (ja) | 1983-09-09 |
| JPH0332304B2 JPH0332304B2 (ja) | 1991-05-10 |
Family
ID=12356620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57032354A Granted JPS58151877A (ja) | 1982-03-03 | 1982-03-03 | インバ−タ装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4549258A (ja) |
| EP (1) | EP0088338B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58151877A (ja) |
| DE (1) | DE3365061D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098875A (ja) * | 1983-10-31 | 1985-06-01 | Yaskawa Electric Mfg Co Ltd | 多重結合インバ−タ装置の制御方法 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63287371A (ja) * | 1987-05-15 | 1988-11-24 | Mitsubishi Electric Corp | 相間リアクトル多重式ｐｗｎインバ−タ |
| US4922401A (en) * | 1989-05-22 | 1990-05-01 | International Fuel Cells | Inverter circuit utilizing the reverse voltage capabilities of symmetrical gate turn off thyristors |
| US4992721A (en) * | 1990-01-26 | 1991-02-12 | Sundstrand Corporation | Inverter for starting/generating system |
| US5070440A (en) * | 1990-08-14 | 1991-12-03 | General Electric Company | Power conversion scheme employing paralleled units |
| JP2954333B2 (ja) * | 1990-11-28 | 1999-09-27 | 株式会社日立製作所 | 交流電動機可変速システム |
| US5198971A (en) * | 1991-08-15 | 1993-03-30 | Recker Bradley J | Separation control for multiphase plural inverter system |
| US5434771A (en) * | 1991-09-12 | 1995-07-18 | Sundstrand Corporation | Adaptive harmonic distortion control for parallel connected inverters |
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