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JPH116693A - 車両空調用熱交換器 - Google Patents

車両空調用熱交換器

Info

Publication number
JPH116693A
JPH116693A JP9198833A JP19883397A JPH116693A JP H116693 A JPH116693 A JP H116693A JP 9198833 A JP9198833 A JP 9198833A JP 19883397 A JP19883397 A JP 19883397A JP H116693 A JPH116693 A JP H116693A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
tank
core
width direction
core portion
tube
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP9198833A
Other languages
English (en)
Inventor
Mikio Fukuoka
幹夫 福岡
Mitsugi Nakamura
貢 中村
Kazufumi Yomo
四方　　一史
Hikari Sugi
光 杉
Yukio Kamimura
上村　　幸男
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Denso Corp
Original Assignee
Denso Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Denso Corp filed Critical Denso Corp
Priority to JP9198833A priority Critical patent/JPH116693A/ja
Priority to US09/065,845 priority patent/US6341648B1/en
Priority to DE19818004A priority patent/DE19818004A1/de
Publication of JPH116693A publication Critical patent/JPH116693A/ja
Pending legal-status Critical Current

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 上下方向寸法に比して幅方向寸法が極端に大
きい横長形状の暖房用熱交換器において、熱交換用コア
部の流通抵抗の増大を抑制するとともに、熱交換用コア
部幅方向の吹出空気温度差を低減する。 【解決手段】 熱交換用コア部１１を、上下方向に少な
くとも２つのコア部１１０、１１１に分割し、この２つ
のコア部１１０、１１１のうち、上側の第１コア部１１
０を流通する温水と、下側の第２コア部１１１を流通す
る温水を、コア部幅方向において逆方向に流通させる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱源流体（温水
等）と空気とを熱交換させて、空気を加熱または冷却す
る車両空調用熱交換器に関するもので、例えば、温水
（エンジン冷却水）を熱源として空気を加熱する暖房用
熱交換器に用いて好適である。
【０００２】
【従来の技術】従来、車両空調装置においては、図２７
に示すように車両１の車室２内の前部に配置される計器
盤３の下方部に空調ユニット４を配置している。この空
調ユニット４には、送風機、冷房用熱交換器、暖房用熱
交換器等が備えられている。暖房用熱交換器には、車両
エンジン５からの温水が循環する。
【０００３】このような配置レイアウトでは、空調ユニ
ット４の上下方向の寸法ｈに比較的余裕があるため、図
２８に示すように、暖房用熱交換器１０として熱交換用
コア部１１の上下にタンク１２、１３を配置する構成を
採用して、熱交換用コア部１１の高さＨ、および幅Ｗを
ともに１５０〜３００ｍｍ程度の寸法とすることができ
る。従って、温水を熱交換コア部１１の上下方向に流通
させることにより、熱交換コア部１１の幅（Ｗ）方向、
換言すると、車両左右方向における吹出空気温度を均一
化できる。
【０００４】ところで、近年、車両においては、空調ユ
ニット４、計器類等の車室内機器を計器盤３に予め一体
に組付けておき、これら機器を一体化した計器盤４全体
を一体構造として車室内前部に搭載する、いわゆるモジ
ュール構造にする要求が高まっている。このモジュール
構造によると、空調ユニット４、計器類等の車室内機器
が計器盤３に対し予め工場内で一体に組付けてあるの
で、車両への搭載作業を著しく簡略化できる。また、空
調ユニット４、計器類等の車室内機器と計器盤３とを予
め一体化することにより、これら機器の全体スペースを
縮小でき、車室内居住性を向上できる等の利点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記モ
ジュール構造の具体的検討を行った結果、空調ユニット
４の形態として、図２９に示すように計器盤３の形態に
沿って車両左右方向に延びる横長の偏平形状とすること
が計器盤３との一体化のために有利であることが判明し
た。
【０００６】この横長形状の空調ユニット４では、空調
ユニット４の上下方向の寸法ｈが極端に小さく、幅方向
（車両左右方向）の寸法が極端に大きい偏平な形状とな
る。従って、横長形状の空調ユニット４に内蔵される暖
房用熱交換器１０の形態も、図３０（ａ）に示すよう
に、熱交換用コア部１１の高さＨが約１００ｍｍ前後
で、幅Ｗが５００ｍｍ前後の極端に横長の形状となる。
【０００７】その結果、タンク１２、１３は、高さＨを
低く抑えるために、図３０（ａ）に示すように、熱交換
用コア部１１の幅方向の両端に配置する必要があり、温
水が熱交換用コア部１１の幅方向に一方向のみに流れる
形態となる。このように、幅方向寸法が極端に大きい横
長の熱交換用コア部１１を温水が幅方向の一方向のみに
流れると、熱交換用コア部１１の温水入口側から出口側
への流路長さが長いので、コア部１１の温水入口側に比
して温水出口側では温水温度が大幅に低下する。その結
果、コア部１１の幅方向（車両左右方向）における吹出
空気温度差が大きくなり、空調フィ−リングを阻害す
る。
【０００８】この吹出空気温度差を低減するために、図
３０（ｂ）に示すように、熱交換用コア部１１の幅方向
の一端に、温水入口側タンク１４と温水出口側タンク１
５とを上下方向に仕切って配置するとともに、熱交換用
コア部１１の幅方向の他端に温水の流れを方向転換（Ｕ
ターン）させるタンク１６を配置する構成が考えられ
る。
【０００９】この図３０（ｂ）の構成によれば、熱交換
用コア部１１の下側では温水が左側から右側へと流れ、
熱交換用コア部１１の上側では温水が右側から左側へと
逆方向に流れるので、熱交換用コア部１１の左右におけ
る吹出空気温度差を低減できる。しかし、図３０（ｂ）
の構成は、図３０（ａ）の構成に比して温水の流路長さ
が倍増となるので、熱交換用コア部１１の温水流通抵抗
が大幅に増大し、温水流量の減少により暖房能力の低下
を来す。
【００１０】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
上下方向寸法に比して幅方向寸法が極端に大きい横長形
状の車両空調用熱交換器において、熱交換用コア部の流
通抵抗の増大を抑制するとともに、熱交換用コア部幅方
向の吹出空気温度差を低減することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１〜１６記載の発明では、上下方向寸法に比
して幅方向寸法が大きい横長の車両空調用熱交換器にお
いて、熱交換用コア部（１１）を、少なくとも２つのコ
ア部（１１０、１１１）に分割し、この２つのコア部
（１１０、１１１）のうち、第１コア部（１１０）を流
通する熱源流体と第２コア部（１１１）を流通する熱源
流体を、コア部幅方向において逆方向に流通させること
を特徴としている。
【００１２】これによると、車両空調用熱交換器が幅方
向寸法の大きい横長の形態であっても、少なくとも２つ
に分割された第１、第２コア部（１１０、１１１）に熱
源流体が、コア部幅方向において逆方向に流通すること
により、コア部幅方向の吹出空気温度差を効果的に低減
できる。しかも、２つのコア部（１１０、１１１）に分
かれて、各コア部を並列に熱源流体が流れるから、熱源
流体の流通抵抗の増大を抑制できる。
【００１３】第１、第２コア部（１１０、１１１）は請
求項２記載のように上下方向に分割して構成できる。請
求項３記載の発明は、請求項２記載の発明をより具体化
したものであって、第１、第２コア部（１１０、１１
１）の幅方向の両端に、それぞれチューブ（１１ａ）へ
の熱源流体の分配、集合を行うタンク（１７ａ、１７
ｂ、１８ａ、１８ｂ）を配置し、第１コア部（１１０）
の幅方向の一端のタンク（１７ａ）を流体入口側タンク
にするとともに、第１コア部（１１０）の幅方向の他端
のタンク（１８ａ）を流体出口側タンクとし、第２コア
部（１１１）の幅方向の一端のタンク（１７ｂ）を流体
出口側タンクにするとともに、第２コア部（１１１）の
幅方向の他端のタンク（１８ｂ）を流体入口側タンクと
し、第１コア部（１１０）では幅方向の一端から他端に
向かって前記熱源流体が流れ、第２コア部（１１１）で
は幅方向の他端から一端に向かって前記熱源流体が流れ
るようにしたものである。
【００１４】これにより、前述したコア部幅方向の吹出
空気温度差の低減と熱源流体の流通抵抗の増大抑制とを
良好に両立できる。また、請求項４記載の発明も、請求
項２記載の発明をより具体化したものであって、第１、
第２コア部（１１０、１１１）の幅方向の一端に、熱源
流体が流入する入口側タンク（１８ｂ）および熱源流体
を外部へ流出させる出口側タンク（１８ａ）を上下方向
に分割して配置するとともに、第１、第２コア部（１１
０、１１１）の幅方向の他端に２つのタンク（１７ａ、
１７ｂ）を上下方向に分割して配置し、第１、第２コア
部（１１０、１１１）のチューブ（１１ａ）に比して開
口断面積が十分大きい第１、第２バイパス通路手段（５
０、５１）をチューブ（１１ａ）の通路と並列に設け、
入口側タンク（１８ｂ）からの熱源流体が第１バイパス
通路手段（５０）を通って幅方向他端の２つのタンク
（１７ａ、１７ｂ）のうち、一方のタンク（１７ａ）に
流入し、この一方のタンク（１７ａ）から第１コア部
（１１０）を通って熱源流体が出口側タンク（１８ａ）
に向かって流れるようにし、さらに、入口側タンク（１
８ｂ）からの熱源流体が第２コア部（１１１）を通って
幅方向他端の２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）のうち、
他方のタンク（１７ｂ）に流入し、この他方のタンク
（１７ｂ）から第２バイパス通路手段（５１）を通って
熱源流体が出口側タンク（１８ａ）に向かって流れるよ
うにしたことを特徴としている。
【００１５】これによると、前述したコア部幅方向の吹
出空気温度差の低減と熱源流体の流通抵抗の増大抑制と
を良好に両立できるのみならず、第１、第２コア部（１
１０、１１１）の幅方向の一端に設けた入口側タンク
（１８ｂ）と出口側タンク（１８ａ）のみを用いて、第
１、第２コア部（１１０、１１１）の双方に熱源流体を
流通させることが可能となり、熱交換器への熱源流体循
環用の流路構成を大幅に簡素化できる。
【００１６】また、請求項５記載の発明では、請求項４
において、第１、第２バイパス通路手段を第１、第２コ
ア部（１１０、１１１）の内部で、チューブ（１１ａ）
と平行に配置されたバイパスチューブ（５０、５１）に
より構成することを特徴としている。これによると、バ
イパスチューブ（５０、５１）をコア部内部に一体化で
き、熱交換器全体形状の小型化を実現できる。
【００１７】また、請求項６記載の発明では、請求項４
において、第１、第２バイパス通路手段を第１、第２コ
ア部（１１０、１１１）の外部に配置されたバイパスチ
ューブ（５０、５１）により構成することを特徴として
いる。これによると、バイパスチューブ（５０、５１）
がコア部のフィン部材（１１ｂ）と接触しないので、バ
イパスチューブ（５０、５１）内の温水から空気への放
熱を低減できる。その結果、バイパスチューブ（５０、
５１）内の温水からの放熱に起因する吹出空気温度のば
らつきをも低減できる。
【００１８】また、第１、第２コア部（１１０、１１
１）は請求項７記載のように幅方向に分割して構成する
ことができる。請求項８記載の発明は、請求項７記載の
発明をより具体化したものであって、熱交換用コア部
（１１）の幅方向の両端および中央部にそれぞれチュー
ブ（１１ａ）への前記熱源流体の分配、集合を行うタン
ク（１７、１８、４０）を配置し、熱交換用コア部（１
１）の幅方向の一端のタンク（１７）と中央部のタンク
（４０）との間に第１コア部（１１０）を形成するとと
もに、熱交換用コア部（１１）の幅方向の他端のタンク
（１８）と中央部のタンク（４０）との間に第２コア部
（１１１）を形成し、熱交換用コア部（１１）の幅方向
の両端のタンク（１７、１８）をそれぞれ上下方向に分
割するとともに、前記熱交換用コア部（１１）の中央部
のタンク（４０）を幅方向に分割し、幅方向の一端部の
タンク（１７）において、上下に分割された一方のタン
ク（１７ａ）を流体入口側タンクとし、他方のタンク
（１７ｂ）を流体出口側タンクとし、第１コア部（１１
０）では流体入口側タンク（１７ａ）からの熱源流体を
チューブ（１１ａ）の一部を通過させた後に中央部の一
方のタンク（４０ａ）に流入させ、この中央部の一方の
タンク（４０ａ）にて熱源流体を方向転換させてチュー
ブ（１１ａ）の残部を通過させた後に流体出口側タンク
（１７ｂ）に流入させ、幅方向の他端部のタンク（１
８）において、上下に分割された一方のタンク（１８
ｂ）を流体入口側タンクとし、他方のタンク（１８ａ）
を流体出口側タンクとし、第２コア部（１１１）では流
体入口側タンク（１８ｂ）からの熱源流体をチューブ
（１１ａ）の一部を通過させた後に中央部の他方のタン
ク（４０ｂ）に流入させ、この中央部の他方のタンク
（４０ｂ）にて熱源流体を方向転換させてチューブ（１
１ａ）の残部を通過させた後に流体出口側タンク（１８
ａ）に流入させることを特徴としている。
【００１９】これにより、幅方向に分割した第１、第２
コア部（１１０、１１１）を用いて、前述したコア部幅
方向の吹出空気温度差の低減と熱源流体の流通抵抗の増
大抑制とを良好に両立できる。さらに、第１、第２コア
部（１１０、１１１）と、請求項９のように、熱交換用
コア部（１１）を通過する空気の流れ方向（Ｃ）の前後
に分割して構成することができる。
【００２０】これによると、空気の流れ方向（Ｃ）の前
後に分割された第１、第２コア部（１１０、１１１）を
空気が通過する間に、横長熱交換器の幅方向での吹出温
度分布が均一化される。すなわち、横長熱交換器の吹出
側通路での空気混合を必要とすることなく、横長熱交換
器の吹出直後に幅方向での吹出温度分布を均一化でき
る。
【００２１】請求項１０記載の発明は、請求項９記載の
発明をより具体化したものであって、第１、第２コア部
（１１０、１１１）の幅方向の一端に、熱源流体が流入
する入口側タンク（１８ｂ）および熱源流体を外部へ流
出させる出口側タンク（１８ａ）を、空気流れ方向
（Ｃ）の前後に分割して配置するとともに、第１、第２
コア部（１１０、１１１）の幅方向の他端に２つのタン
ク（１７ａ、１７ｂ）を空気流れ方向（Ｃ）の前後に分
割して配置し、第１、第２コア部（１１０、１１１）の
チューブ（１１ａ）に比して開口断面積が十分大きい第
１、第２バイパス通路手段（５０、５１）をチューブ
（１１ａ）の通路と並列に設け、入口側タンク（１８
ｂ）からの熱源流体が第１バイパス通路手段（５０）を
通って幅方向他端の２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）の
うち、一方のタンク（１７ａ）に流入し、この一方のタ
ンク（１７ａ）から第１コア部（１１０）を通って熱源
流体が出口側タンク（１８ａ）に向かって流れるように
し、さらに、入口側タンク（１８ｂ）からの熱源流体が
第２コア部（１１１）を通って幅方向他端の２つのタン
ク（１７ａ、１７ｂ）のうち、他方のタンク（１７ｂ）
に流入し、この他方のタンク（１７ｂ）から第２バイパ
ス通路手段（５１）を通って熱源流体が出口側タンク
（１８ａ）に向かって流れるようにしたことを特徴とし
ている。
【００２２】これによると、 空気の流れ方向（Ｃ）の
前後に分割された第１、第２コア部（１１０、１１１）
を用いて、前述したコア部幅方向の吹出空気温度差の低
減と、熱源流体の流通抵抗の増大抑制と、熱交換器への
熱源流体循環用の流路構成の簡素化とを実現できる。ま
た、請求項１１記載の発明では、請求項１０において、
２バイパス通路手段の一方が、第１、第２コア部（１１
０、１１１）の下側で、チューブ（１１ａ）と平行に配
置されたバイパスチューブ（５０）からなり、第１、第
２バイパス通路手段の他方が、第１、第２コア部（１１
０、１１１）の上側で、チューブ（１１ａ）と平行に配
置されたバイパスチューブ（５１）からなることを特徴
としている。
【００２３】これによると、バイパスチューブ（５０、
５１）をコア部に一体化でき、熱交換器全体形状の小型
化を実現できる。また、請求項１２記載の発明では、請
求項５または１１において、バイパスチューブ（５０、
５１）を、フィン部材（１１ｂ）との接触面が点接触と
なる断面形状に形成することを特徴としている。
【００２４】これによると、バイパスチューブ（５０、
５１）をコア部の内部に一体化する構造であっても、バ
イパスチューブ（５０、５１）とフィン部材（１１ｂ）
との接触面積を小さくして、バイパスチューブ（５０、
５１）内の温水がフィン部材（１１ｂ）を通して放熱す
る熱量を低減でき、コア部幅方向の吹出空気温度差を低
減できる。
【００２５】また、請求項１３記載の発明では、請求項
５、１１、１２のいずれか１つにおいて、バイパスチュ
ーブ（５０、５１）は、ろう付けにより接合される接合
部（５０ａ、５１ａ）を有しており、この接合部（５０
ａ、５１ａ）を熱交換用コア部（１１）の外面側に位置
させることを特徴としている。
【００２６】これによると、バイパスチューブ（５０、
５１）の接合部（５０ａ、５１ａ）に、ろう付け前に、
フラックスを十分塗布して、バイパスチューブ（５０、
５１）の接合部のろう付け性を向上できる。なお、上記
各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体
的手段との対応関係を示すものである。
【００２７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図に
基づいて説明する。 （第１実施形態）図１および図２は本発明の第１実施形
態を示すもので、各実施形態の暖房用熱交換器１０を採
用した空調ユニット４の車両への搭載レイアウトは前述
の図２９と同じであるので、説明は省略する。
【００２８】図１は第１実施形態の車両暖房用熱交換器
１０の全体構成を示すもので、この熱交換器１０では、
熱交換用コア部１１を偏平チューブ１１ａとコルゲート
フィン１１ｂとにより構成している。この熱交換用コア
部１１の上下方向寸法Ｈは通常１００ｍｍ前後で、幅方
向寸法Ｗは通常５００ｍｍ前後であり、上下方向寸法Ｈ
に比して幅方向寸法Ｗが極端に大きい横長形状になって
いる。なお、車両への搭載性を考慮すると、幅方向寸法
Ｗは上下方向寸法Ｈの３倍以上とするのが好ましい。
【００２９】偏平チューブ１１ａは、コア部１１への暖
房用空気の流れ方向（図１紙面垂直方向）に対して平行
な偏平状に形成されており、この偏平チューブ１１ａは
図１の上下方向に多数個並列配置されている。そして、
この多数個の偏平チューブ１１ａの相互間に波形状に成
形されたコルゲートフィン（フィン部材）１１ａを配置
し接合している。このコルゲートフィン１１ａには周知
のごとく暖房用空気の流れ方向に対して所定角度で斜め
に多数のルーバ（図示せず）が切り起こし成形されてお
り、このルーバの成形によりフィン熱伝達率を向上させ
ている。
【００３０】第１実施形態では、熱交換用コア部１１を
上下方向に２つのコア部、すなわち第１コア部１１０と
第２コア部１１０とに分割している。このコア部分割に
伴って、熱交換用コア部１１の幅方向の両端にそれぞれ
偏平チューブ１１ａへの温水（熱源流体）の分配、集合
を行うタンク１７、１８を配置するとともに、このタン
ク１７、１８内にそれぞれ仕切り板１９、２０を配置し
て、タンク１７、１８内をそれぞれ上下のタンクに仕切
っている。すなわち、右側タンク１７の上方のタンク１
７ａは第１コア部１１０の幅方向の一端に位置する温水
入口側タンクとし、下方のタンク１７ｂは第２コア部１
１１の幅方向の一端に位置する温水出口側タンクとす
る。
【００３１】また、左側のタンク１８の上方のタンク１
８ａは第１コア部１１０の幅方向の他端に位置する温水
出口側タンクとし、下方のタンク１８ｂは第２コア部１
１１の幅方向の他端に位置する温水入口側タンクとす
る。２つの温水入口側タンク１７ａ、１８ｂにはそれぞ
れ温水の入口パイプ２１、２２が接合されている。ま
た、２つの温水出口側タンク１７ｂ、１８ａにはそれぞ
れ温水の出口パイプ２３、２４が接合されている。従っ
て、第１コア部１１０では入口パイプ２１からの温水が
コア部幅方向の一端から他端方向に向かって流れ、第２
コア部１１１では入口パイプ２２からの温水がコア部幅
方向の他端から一端方向に向かって流れる。
【００３２】各タンク１７、１８はそれぞれ開口端面を
有する箱状に成形されており、各タンク１７、１８の開
口端面はそれぞれシートメタル２５、２６によって閉塞
される。そして、シートメタル２５、２６には偏平状の
チューブ挿入穴が多数個、図１の上下方向に１列または
複数列並んで形成されている。偏平チューブ６の両端開
口部はシートメタル２５、２６のチューブ挿入穴内にそ
れぞれ挿通され、接合される。また、コア部１１のチュ
ーブ積層方向の最外側（図１の上下両端部）のコルゲー
トフィン１１ｂのさらに外側にはサイドプレート２７、
２８が配設され、このサイドプレート２７、２８は最外
側のコルゲートフィン１１ｂおよびシートメタル２５、
２６に接合される。
【００３３】なお、上記した熱交換器の各部材はすべて
アルミニウム（アルミニウム合金を含む）で形成され、
図１の組付状態に組付けた後に、この組付体をろう付け
炉に搬入して、各部材間を一体ろう付けすることより、
熱交換器全体の組付が完了する。次に、図２は上記熱交
換器１０に温水を循環する温水回路を示すもので、３０
は車両走行用の水冷式エンジン、３１はウォータポンプ
で、エンジン３０により駆動され、温水（エンジン冷却
水）を図２の回路に循環する。３２は温水を冷却するラ
ジエータ、３３は温水温度に応答して温水流路の切替を
行うサーモスタットで、温水温度が所定値に上昇するま
ではウォータポンプ３１により圧送される温水をバイパ
ス回路３４側に流し、温水温度が所定値以上に上昇する
と温水をラジエータ３２側に流すように温水流路を切替
える。
【００３４】３５は温水弁で、暖房用熱交換器１０の第
１コア部１１０および第２コア部１１１に循環する温水
流れを断続する弁手段をなす。第１実施形態では、温水
弁３５はエンジン３０の温水出口側に配置され、そし
て、温水弁３５の温水出口側は２つの流路３６ａ、３６
ｂに分岐され、一方の流路３６ａが第１コア部１１０の
入口パイプ２１に接続され、他方の流路３６ｂが第２コ
ア部１１１の入口パイプ２２に接続されている。第１コ
ア部１１０の出口パイプ２４は流路３７ａに、また、第
２コア部１１１の出口パイプ２３は流路３７ｂにそれぞ
れ接続され、この両流路３７ａ、３７ｂは合流した後に
ウォータポンプ３１の吸入側に接続されている。
【００３５】次に、以上の構成において第１実施形態の
作動を説明する。いま、エンジン３０の運転時に温水弁
３５を開弁すると、ウォータポンプ３１により圧送され
る温水が暖房用熱交換器１０に循環する。すなわち、温
水弁３５の出口側で温水は２つの流路３６ａ、３６ｂに
分岐され、一方の流路３６ａからの温水は第１コア部１
１０の入口パイプ２１から右側タンク１７の上方の温水
入口側タンク１７ａ内に流入する。
【００３６】そして、この温水入口側タンク１７ａから
温水は第１コア部１１０のチューブ１１ａを右側から左
側へと流れ、この間に温水はチューブ１１ａからコルゲ
ートフィン１１ｂを介して空調空気中に放熱して、空調
空気を加熱する。第１コア部１１０のチューブ１１ａを
通過した温水は左側タンク１８の上方の温水出口側タン
ク１８ａから出口パイプ２４、流路３７ａを経てウォー
タポンプ３１に吸入される。
【００３７】一方、他方の流路３６ｂからの温水は第２
コア部１１１の入口パイプ２２から左側タンク１８の下
方の温水入口側タンク１８ｂ内に流入する。 そして、
この温水入口側タンク１８ｂから温水は第２コア部１１
１のチューブ１１ａを左側から右側へと流れ、この間に
温水はチューブ１１ａからコルゲートフィン１１ｂを介
して空調空気中に放熱して、空調空気を加熱する。第２
コア部１１１のチューブ１１ａを通過した温水は右側タ
ンク１７の下方の温水出口側タンク１７ｂから出口パイ
プ２３、流路３７ｂを経て、上記流路３７ａからの温水
と合流してウォータポンプ３１に吸入される。
【００３８】ところで、第１コア部１１０においては、
温水入口側タンク１７ａからの温水がコア部上側半分を
右側から左側に向かって順次放熱していくため、温水温
度が右側から左側に向かって順次低下し、第１コア部１
１０を通過した吹出空気温度は図３のに示すように右
側から左側に向かって低下していくことになる。なお、
図３は縦軸に両コア部１１０、１１１の吹出空気温度を
とり、横軸に両コア部１１０、１１１の幅寸法Ｗをとっ
たものである。
【００３９】これに対し、第２コア部１１１において
は、温水入口側タンク１８ｂからの温水がコア部下側半
分を左側から右側に向かって順次放熱していくため、温
水温度が左側から右側に向かって順次低下し、第２コア
部１１１を通過した吹出空気温度は図３のに示すよう
に左側から右側に向かって低下していくことになる。そ
して、両コア部１１０、１１１を通過した空気は空調装
置の吹出口に到達するまでの空気通路内で混合されるた
め、空調装置の吹出口から車室内に向かって吹き出され
る吹出空気温度は、図３ののようにとの平均され
た温度となるため、コア部の左右で温度差がほとんどな
い状態となる。これにより、横長の熱交換器であって
も、車室内の左右（運転席側と助手席側）での吹出空気
温度のバラツキを防止して、良好な空調フィーリングを
得ることができる。
【００４０】（第２実施形態）次に、第２実施形態を図
４に基づいて説明すると、第１実施形態では熱交換用コ
ア部１１を上下方向に第１、第２コア部１１０、１１１
の２つに分割しているが、第２実施形態では熱交換用コ
ア部１１を幅方向（左右方向）に第１、第２コア部１１
０、１１１の２つに分割している。
【００４１】このために、熱交換用コア部１１の幅方向
の左右両端にタンク１７、１８を配置するとともに、熱
交換用コア部１１の幅方向の中央部にも、タンク４０を
追加設置している。この中央部のタンク４０は、２枚の
アルミニウム製の凹状のタンクプレート４１、４２の外
周縁部を接合することにより構成されるものであって、
この中央部のタンク４０内の空間はアルミニウム製の平
板状の仕切り板４３により、左右に２つのタンク４０
ａ、４０ｂに仕切られている。この仕切り板４３による
仕切りによって、熱交換器１０内の温水流路は幅方向
（左右方向）に完全に２つに分割される。
【００４２】そして、中央部のタンク４０内の右側タン
ク４０ａ内には右側の第１コア部１１０のチューブ１１
ａの左側の開口端部が連通している。また、中央部のタ
ンク４０内の左側タンク４０ｂ内には左側の第２コア部
１１１のチューブ１１ａの右側の開口端部が連通してい
る。第１コア部１１０の右側端部に位置するタンク１７
の上側タンク１７ａが温水入口側タンクをなし、下側タ
ンク１７ｂが温水出口側タンクをなしている。従って、
第１コア部１１０では上側の温水入口側タンク１７ａか
らの温水が上側のチューブ１１ａを右側から左側へと通
過して中央部のタンク４０の右側タンク４０ａ内に流入
し、ここで温水は方向転換して下側のチューブ１１ａを
左側から右側へと通過して下側の温水出口側タンク１７
ｂ内に流入する。
【００４３】一方、第２コア部１１１の左側端部に位置
するタンク１８の下側タンク１８ｂが温水入口側タンク
をなし、上側タンク１８ａが温水出口側タンクをなして
いる。従って、第２コア部１１１では下側の温水入口側
タンク１８ｂからの温水が下側のチューブ１１ａを左側
から右側へと通過して中央部のタンク４０の左側タンク
４０ｂ内に流入し、ここで温水は方向転換して上側のチ
ューブ１１ａを右側から左側へと通過して上側の温水出
口側タンク１８ａ内に流入する。
【００４４】図５は第２実施形態による温水回路であ
り、第１、第２コア部１１０、１１１の入口パイプ２
１、２２は流路３６ａ、３６ｂを介して温水弁３５の出
口側に接続され、また、出口パイプ２３、２４は流路３
７ａ、３７ｂを介してウォータポンプ３１の吸入側に接
続されており、第１実施形態と同様の温水回路である。
第２実施形態によると、上記のごとく第１コア部１１０
では右側端部と中央部との間でＵターンする温水流れを
構成し、また、第２コア部１１１では左側端部と中央部
との間でＵターンする温水流れを構成して、このＵター
ン流れの経路に従って温水が順次空気中に放熱し、温水
温度が低下していくので、第１コア部１１０の吹出空気
温度は図６のの特性となり、また、第２コア部１１１
の吹出空気温度は図６のの特性となる。
【００４５】従って、空調装置の吹出口から車室内に向
かって吹き出される吐出空気温度は、図６ののように
との平均された温度となるため、コア部の左右で温
度差がほとんどない状態となる。なお、図６に示す、
の特性において、温水のＵターン後に吹出空気温度が
再度上昇するのは次の理由からである。すなわち、温水
のＵターン直前においては、空気への放熱によりチュー
ブ１１ａの内壁面に接している温水温度がチューブ１１
ａ内中央の温水に比して大幅に低下しているが、このチ
ューブ１１ａの内壁面側の低温の温水とチューブ１１ａ
内中央の高温の温水が中央部のタンク４０ａ、４０ｂで
混合され、Ｕターン後ではチューブ１１ａの内壁面に接
する温水の温度が再度上昇するからである。
【００４６】（第３実施形態）次に、第３実施形態を図
７〜図１０に基づいて説明すると、第１、第２実施形態
では、第１コア部１１０と第２コア部１１１にそれぞれ
入口パイプ２１、２２および出口パイプ２３、２４を必
要とし、熱交換器１０全体として合計４本の出入口パイ
プを設けることになるので、これらの出入口パイプに対
する温水流路３６ａ、３６ｂ、３７ａ、３７ｂの接続作
業が煩雑となる。
【００４７】そこで、第３実施形態では熱交換用コア部
１１の内部に第１、第２バイパス通路手段を内蔵させる
ことにより、熱交換器１０全体として入口パイプと出口
パイプが１本づつですみ、出入口パイプに対する温水流
路の接続作業を簡略化したものである。図７〜図１０に
おいて、上側の第１コア部１１０と、下側の第２コア部
１１１との間（上下の中間位置）に、左右両端のタンク
１７、１８の内部を直結する２本のバイパスチューブ５
０、５１が配設してある。この２本のバイパスチューブ
５０、５１はコア部厚み方向（空気流れ方向）に並んで
配設されており、第１バイパスチューブ５０は上側の第
１コア部１１０のためのバイパス通路手段であって、第
２バイパスチューブ５１は下側の第２コア部１１１のた
めのバイパス通路手段である。従って、バイパスチュー
ブ５０、５１は、それぞれチューブ１１ａの通路と並列
な温水通路を構成する。
【００４８】この第１、第２バイパスチューブ５０、５
１もアルミニウム製であって、その開口断面積は両コア
部１１０、１１１の偏平チューブ１１ａの合計開口断面
積に比して十分大きく設計してあって、具体的には出入
口パイプ２２、２４の開口断面積とほぼ同程度に設計し
てある。そして、左右両端のタンク１７、１８はそれぞ
れ仕切り板１９、２０によって上下のタンク１７ａ、１
７ｂ、１８ａ、１８ｂに仕切られている。ここで、仕切
り板１９、２０は図８、９に示すようにコア部厚み方向
（空気流れ方向）において屈曲した形状となっている。
【００４９】この仕切り板１９、２０の屈曲形状より、
第１バイパスチューブ５０の右側開口端部はシートメタ
ル２５のチューブ挿入穴を貫通して上側のタンク１７ａ
内に連通しており、この第１バイパスチューブ５０の左
側開口端部はシートメタル２６のチューブ挿入穴を貫通
して下側のタンク１８ｂ内に連通している。また、第２
バイパスチューブ５１の右側開口端部はシートメタル２
５のチューブ挿入穴を貫通して下側のタンク１７ｂ内に
連通しており、第２バイパスチューブ５１の左側開口端
部はシートメタル２６のチューブ挿入穴を貫通して上側
のタンク１８ａ内に連通している。
【００５０】左側タンク１８の下側タンク１８ｂに温水
の入口パイプ２２を接合し、上側タンク１８ａに温水の
出口パイプ２４を接合してある。第３実施形態では、以
上のごとく構成しているから、入口パイプ２２より導入
された温水は下側タンク１８ｂ内で、下側の第２コア部
１１１のチューブ１１ａを通過する流れと、第１バイパ
スチューブ５０を通過する流れとに分かれる。そして、
下側の第２コア部１１１で空気中に放熱した温水は右側
タンク１７の下側タンク１７ｂ内に流入する。
【００５１】この下側タンク１７ｂ内に流入した温水は
流れをＵターンして第２バイパスチューブ５１を通過し
て、左側タンク１８の上側の出口側タンク１８ａ内に流
入する。ここで、第２バイパスチューブ５１の開口断面
積は出入口パイプ２２、２４とほぼ同程度であり、コア
部のチューブ１１ａの合計開口断面積に比して大幅に大
きいから、第２バイパスチューブ５１を通過する温水の
流通抵抗を十分小さくでき、温水流量の減少を抑制でき
る。
【００５２】同様に、第１バイパスチューブ５０を通過
する温水の流通抵抗も十分小さくでき、第１バイパスチ
ューブ５０から温水は右側タンク１７の上側タンク１７
ａ内に流入し、ここで温水は流れをＵターンして、上側
の第１コア部１１０のチューブ１１ａを右側から左側へ
と通過する。この第１コア部１１０においても、温水は
空気中に放熱する。そして、温水は第１コア部１１０通
過後に左側タンク１８の上側の出口側タンク１８ａ内に
流入する。
【００５３】従って、この上側の出口側タンク１８ａ内
において、第１コア部１１０および第２コア部１１１か
らの温水が合流した後に、出口パイプ２４から外部に流
出する。上記作動説明から理解されるように、上側の第
１コア部１１０では温水が右側から左側へと通過して空
気中に放熱するとともに、下側の第２コア部１１１では
温水が左側から右側へと通過して空気中に放熱するか
ら、両コア部１１０、１１１の吹出空気温度は図３の
、と同様の特性となり、その平均温度はと同様の
特性となり、コア部の左右で温度差がほとんどない状態
となる。
【００５４】また、第３実施形態によると、両コア部１
１０、１１１に対して共通の入口パイプ２２と共通の出
口パイプ２４により温水を循環できるので、熱交換器１
０に対する温水回路として、図１０に示すように温水弁
３５の出口側およびウォータポンプ３１の吸入側との間
にそれぞれ１つの流路３６ａ、３７ａを設置するだけで
よく、温水回路を大幅に簡素化できる。
【００５５】（第４実施形態）図１１は第４実施形態を
示すもので、図１の第１実施形態を変形したものであ
る。すなわち、第１実施形態では、左右のタンク１７、
１８の内部を仕切り板１９、２０により上下のタンク１
７ａ、１７ｂ、１８ａ、１８ｂに仕切っているが、第４
実施形態では、図１１に示すように熱交換用コア部１１
の左右両端に、上下に分割した独立のタンク１７ａ、１
７ｂ、１８ａ、１８ｂを配置し、これにより仕切り板１
９、２０を廃止している。
【００５６】（第５実施形態）図１２は第５実施形態を
示すもので、図４の第２実施形態を変形したものであ
る。すなわち、第２実施形態では、左右のタンク１７、
１８の内部を仕切り板１９、２０により上下のタンク１
７ａ、１７ｂ、１８ａ、１８ｂに仕切っているが、第５
実施形態では、図１２に示すように熱交換用コア部１１
の左右両端に、上下に分割した独立のタンク１７ａ、１
７ｂ、１８ａ、１８ｂを配置し、これにより仕切り板１
９、２０を廃止している。
【００５７】（第６実施形態）図１３は第６実施形態を
示すもので、図７〜図１０の第３実施形態を変形したも
のである。すなわち、第３実施形態では、両コア部１１
０、１１１のチューブ１１ａをコア部厚み方向（空気流
れ方向）に１列のみ配置するとともに、バイパスチュー
ブ５０、５１もそれぞれコア部厚み方向（空気流れ方
向）に１列のみ配置しているが、第６実施形態では図１
３に示すように両コア部１１０、１１１のチューブ１１
ａ、バイパスチューブ５０およびバイパスチューブ５１
をそれぞれコア部厚み方向（空気流れ方向）に複数列
（２列）配置している。
【００５８】（第７実施形態）図１４は第７実施形態を
示すもので、バイパスチューブ５０、５１の配置形態を
変更したものである。すなわち、第３、第６実施形態に
おいては、バイパスチューブ５０、５１をいずれも熱交
換用コア部１１内に配設しており、従って、バイパスチ
ューブ５０、５１にコルゲートフィン１１ｂが接触する
ことにより、バイパスチューブ５０、５１内の温水がコ
ルゲートフィン１１ｂを介して空気中に放熱しやすいと
いう不具合がある。バイパスチューブ５０、５１内の温
水の放熱は、コア部幅方向の吹出空気温度の不均一の原
因となる。
【００５９】これに対し、第７実施形態では、バイパス
チューブ５０、５１を熱交換用コア部１１の外部に配設
して、バイパスチューブ５０、５１内の温水がコルゲー
トフィン１１ｂを介して空気中に放熱することを防止す
るようにしたものである。より具体的には、熱交換用コ
ア部１１の外部のうち、熱交換用コア部１１の空気下流
側位置（後方位置）にバイパスチューブ５０、５１を配
設している。これによると、熱交換用コア部１１の空気
下流側位置では、温水との熱交換による温度上昇した温
風がバイパスチューブ５０、５１と接触するので、バイ
パスチューブ５０、５１内の温水の放熱をより一層効果
的に防止できる。
【００６０】（第８実施形態）図１５は第８実施形態を
示すもので、上記第７実施形態の変形であり、バイパス
チューブ５０、５１を熱交換用コア部１１の外部、具体
的には、チューブ１１ａとコルゲートフィン１１ｂの積
層方向（コア部高さＨ方向）の側面外側に配設してい
る。
【００６１】これにより、バイパスチューブ５０、５１
を熱交換用コア部１１の通風経路の外部に位置させるこ
とができるので、バイパスチューブ５０、５１内の温水
の放熱をほぼ完全に防止できる。しかも、バイパスチュ
ーブ５０、５１を熱交換用コア部１１の通風経路の外部
に位置させることにより、バイパスチューブ５０、５１
が通風抵抗にならないので、通風経路の圧損を低減し
て、空調装置の風量増加を図ることができる。
【００６２】（第９実施形態）図１６は第９実施形態を
示すもので、図７〜図１０の第３実施形態を改良したも
のである。まず、図１７により第３実施形態におけるバ
イパスチューブ５０、５１とコルゲートフィン１１ｂと
の配置形態について説明すると、バイパスチューブ５
０、５１が矩形の断面形状になっているので、隣接する
コルゲートフィン１１ｂの折り曲げ頂部とバイパスチュ
ーブ５０、５１の平坦面とが、この平坦面の全長で線接
触する。そのため、この両者１１ｂ、５０、５１間の接
触面積（伝熱面積）が大きくなって、バイパスチューブ
５０、５１からコルゲートフィン１１ｂへの伝熱量が大
きくなる。
【００６３】そこで、第９実施形態では図１６に示すよ
うに、バイパスチューブ５０、５１の断面形状を円管形
状として、バイパスチューブ５０、５１の外周面がコル
ゲートフィン１１ｂに対して点接触で接触して、この両
者１１ｂ、５０、５１間の接触面積（伝熱面積）を僅少
にしている。これにより、バイパスチューブ５０、５１
からコルゲートフィン１１ｂへの伝熱量を抑制するもの
である。
【００６４】なお、バイパスチューブ５０、５１の断面
形状は図１６の円管形状に限らず、図１８（ａ）の長円
形状とか、図１８（ｂ）の菱形でもよい。要は、バイパ
スチューブ５０、５１がコルゲートフィン１１ｂの折り
曲げ頂部に対して点接触するようにして、この両者１１
ｂ、５０、５１間の接触面積（伝熱面積）を僅少にでき
る形状であれば、どのような断面形状でもよい。
【００６５】また、２本のバイパスチューブ５０、５１
のうち、特に、温水入口側バイパスチューブ５０内の温
水からの放熱がコア部幅方向の吹出空気温度の不均一の
原因となるので、温水入口側バイパスチューブ５０のみ
をコルゲートフィン１１ｂの折り曲げ頂部に対して点接
触する断面形状としてもよい。 （第１０実施形態）図１９は第１０実施形態を示すもの
で、熱交換器組付のためのろう付けと同時にバイパスチ
ューブ５０、５１の接合部を確実にろう付けできるよう
にしたものである。
【００６６】バイパスチューブ５０、５１の製造方法と
しては、熱交換器組付の前に、バイパスチューブ５０、
５１の接合部を予め溶接で接合しておき、その後に、熱
交換器の組付を行い、熱交換器各部を一体ろう付けする
方法と、熱交換器各部のろう付けと同時に、バイパスチ
ューブ５０、５１の接合部をろう付けする方法とが考え
られる。
【００６７】製造コストの面から見れば、後者の方法が
有利であるが、その反面、熱交換器各部との一体ろう付
けであるため、バイパスチューブ５０、５１のろう付け
不良が発生しやすい。そこで、第１０実施形態では、バ
イパスチューブ５０、５１のろう付け性向上を図るもの
であって、以下、第１０実施形態について具体的に説明
すると、バイパスチューブ５０、５１の具体的材質は、
例えば、芯材（Ａ３０００系）の片面（チューブ外側の
面）にろう材（Ａ４０００系）をクラッドしたアルミニ
ウムクラッド材である。バイパスチューブ５０、５１は
このアルミニウムクラッド材の薄板（例えば、板厚：
０．２５〜０．３０ｍｍ）を用いて、図２０（ａ）〜
（ｅ）の成形工程で成形される。
【００６８】なお、熱交換用コア部１１の通常の偏平チ
ューブ１１ａもバイパスチューブ５０、５１と同じアル
ミニウムクラッド材を用いて、図２１（ａ）〜（ｇ）の
成形工程で成形される。熱交換用コア部１１のコルゲー
トフィン１１ｂはろう材をクラッドしないアルミニウム
ベア材（Ａ３０００系）を波形状に成形したものであ
る。
【００６９】このようにして成形されたバイパスチュー
ブ５０、５１と偏平チューブ１１ａとコルゲートフィン
１１ｂとを図１９に示すように組付ける。このとき、バ
イパスチューブ５０、５１の接合部５０ａ、５１ａが熱
交換用コア部１１の外側に向くようにして、コア部１１
の組付を行う。なお、偏平チューブ１１ａの接合部１１
ａ′についても、熱交換用コア部１１の外側に向くよう
に組付を行うことが偏平チューブ１１ａのろう付け性確
保のために好ましいが、偏平チューブ１１ａの高さａが
非常に小さい（１．４〜１．８ｍｍ程度）ので、偏平チ
ューブ１１ａの接合部１１ａ′を熱交換用コア部１１の
外側位置に設定することはできない。
【００７０】これに対し、バイパスチューブ５０、５１
の高さｂは十分高い（１３ｍｍ程度）ので、バイパスチ
ューブ５０、５１の接合部５０ａ、５１ａを熱交換用コ
ア部１１の外側位置に設定することは容易である。図１
９には図示しないが、コア部１１の組付に引き続いて、
タンク１７、１８等の部材の組付を行って、熱交換器全
体（図７参照）を組付け、この組付状態を適宜の治具に
て保持する。
【００７１】次に、図１９に示すようにコア部１１の外
面に、フラックス噴射器（ノズル）Ｎからフラックスを
吹きつけて、フラックスを熱交換用コア部１１の外面に
塗布する。これにより、バイパスチューブ５０、５１の
接合部５０ａ、５１ａに、フラックスをろう付け前に十
分塗布しておくことができる。ここで、フラックスとし
ては、例えば、非腐食性のフッ化物系フラックス（ＫＦ
・ＡｌＦ3 ）が好適である。
【００７２】次に、熱交換器の組付体を窒素ガスまたは
不活性ガス雰囲気のろう付け加熱炉内に搬入し、ろう材
の温度まで加熱して、熱交換器全体を一体ろう付けす
る。この際、バイパスチューブ５０、５１の接合部５０
ａ、５１ａに予めフラックスを十分塗布してあるので、
アルミニウム表面の酸化皮膜（ろう付けの阻害要因）を
フラックスにより除去して、バイパスチューブ５０、５
１のろう付け性を向上できる。
【００７３】なお、バイパスチューブ５０、５１の接合
部５０ａ、５１ａには凹部が形成されるので、フラック
ス塗布時に接合部５０ａ、５１ａが図１９に示すように
水平方向に向くように保持して、接合部５０ａ、５１ａ
の凹部にフラックスが溜まるようにした方がよい。同様
に、ろう付け工程においても、接合部５０ａ、５１ａが
図１９に示すように水平方向に向くように保持して、接
合部５０ａ、５１ａの凹部に溶融ろう材が溜まるように
した方がよい。接合部５０ａ、５１ａが仮に上下方向に
向いていると、溶融ろう材が自重にて接合部５０ａ、５
１ａの凹部に沿って下方へ落下してしまうが、接合部５
０ａ、５１ａを水平に保持することにより、接合部５０
ａ、５１ａの凹部に溶融ろう材が集まって保持されるの
で、バイパスチューブ５０、５１のろう付け性をさらに
向上できる。
【００７４】なお、第１０実施形態におけるバイパスチ
ューブ５０、５１の断面形状は、図１９、図２０に示す
矩形状のものに限らず、図２２の円管状でもよく、ま
た、図２３のようにバイパスチューブ５０、５１の断面
矩形状の通路を２つに分割する形状にしてもよい。さら
に、図２４に示すように、断面矩形状のバイパスチュー
ブ５０、５１における接合部５０ａ、５１ａをチューブ
外方へ突出させる形状としてもよい。要は、バイパスチ
ューブ５０、５１の接合部５０ａ、５１ａをコア部外面
側に位置させて、接合部５０ａ、５１ａへのフラックス
塗布を確実に行うことができるようにすればよい。
【００７５】（第１１実施形態）図２５、２６は第１１
実施形態を示すもので、上述した第１〜第１０実施形態
では、横長熱交換器において、熱交換用コア部１１を上
下方向または幅方向に２分割して、第１コア部１１０お
よび第２コア部１１１を構成しているが、第１１実施形
態では、熱交換用コア部１１を空調空気の流れ方向Ｃの
前後に２分割して、第１コア部１１０および第２コア部
１１１を構成するものである。
【００７６】以下、第１１実施形態による熱交換器構造
を具体的に説明すると、図示左側のタンク１８は温水の
入口パイプ２２と温水の出口パイプ２４を有する温水出
入口用のタンクであり、また、図示右側のタンク１７は
温水をＵターンさせる中継タンクである。この両タンク
１７、１８の内部は、それぞれ仕切り板１９、２０によ
って空気流れ方向Ｃの前後に位置する２つづつのタンク
１７ａ、１７ｂ、１８ａ、１８ｂに仕切られている。
【００７７】ここで、仕切り板１９、２０は図２６に示
すようにコア部厚み方向（空気流れ方向Ｃ）において屈
曲した形状となっている。仕切り板１９の屈曲形状よ
り、温水出入口用のタンク１８では、温水の入口パイプ
２２を後側の入口側タンク１８ｂの最下部に連通させ、
また、温水の出口パイプ２４を前側の出口側タンク１８
ａの最上部に連通させている。なお、図２６の２点鎖線
ｄは、仕切り線１９によるコア部１１の仕切り線を示
す。
【００７８】第１バイパスチューブ５０は本例ではコア
部１１の最下部に配置された断面矩形状のものてあり、
また、第２バイパスチューブ５１は本例ではコア部１１
の最上部に配置された断面矩形状のものてある。この両
バイパスチューブ５０、５１の幅寸法はそれぞれコア部
１１の空気流れ方向Ｃの厚みと同一寸法にしてある。そ
して、上記した仕切り板１９、２０の屈曲形状より、第
１バイパスチューブ５０の左側開口端部はシートメタル
（図７のシートメタル２６に相当するもので、本例では
図示を省略）のチューブ挿入穴を貫通して後側の入口側
タンク１８ｂの最下部に連通している。この第１バイパ
スチューブ５０の右側開口端部はシートメタル（図７の
シートメタル２５に相当するもので、本例では図示を省
略）のチューブ挿入穴を貫通して前側タンク１７ａ内に
連通している。
【００７９】また、第２バイパスチューブ５１の左側開
口端部は、同様に図示しないシートメタルのチューブ挿
入穴を貫通して前側の出口側タンク１８ａの最上部に連
通しており、第２バイパスチューブ５１の右側開口端部
は図示しないシートメタルのチューブ挿入穴を貫通して
後側のタンク１７ｂ内に連通している。第１１実施形態
では、以上のごとく構成しているから、入口パイプ２２
より導入された温水は、図示左側タンク１８の後側の入
口側タンク１８ｂ内で、後側の第２コア部１１１のチュ
ーブ１１ａを通過する流れと、第１バイパスチューブ５
０を通過する流れとに分かれる。そして、後側の第２コ
ア部１１１で空気中に放熱した温水は右側タンク１７の
後側タンク１７ｂ内に流入する。
【００８０】この後側タンク１７ｂ内に流入した温水は
流れをＵターンして第２バイパスチューブ５１を通過し
て、左側タンク１８の前側の出口側タンク１８ａ内に流
入する。ここで、第２バイパスチューブ５１の開口断面
積は出入口パイプ２２、２４とほぼ同程度であり、コア
部のチューブ１１ａの合計開口断面積に比して大幅に大
きいから、第２バイパスチューブ５１を通過する温水の
流通抵抗を十分小さくでき、温水流量の減少を抑制でき
る。
【００８１】同様に、第１バイパスチューブ５０を通過
する温水の流通抵抗も十分小さくでき、第１バイパスチ
ューブ５０から温水は右側タンク１７の前側タンク１７
ａ内に流入し、ここで温水は流れをＵターンして、前側
の第１コア部１１０のチューブ１１ａを右側から左側へ
と通過する。この第１コア部１１０においても、温水は
空気中に放熱する。そして、温水は第１コア部１１０通
過後に左側タンク１８の前側の出口側タンク１８ａ内に
流入する。
【００８２】従って、この前側の出口側タンク１８ａ内
において、第１コア部１１０および第２コア部１１１か
らの温水が合流した後に、出口パイプ２４から外部に流
出する。上記作動説明から理解されるように、前側の第
１コア部１１０では温水が右側から左側へと通過して空
気中に放熱するとともに、後側の第２コア部１１１では
温水が左側から右側へと通過して空気中に放熱するか
ら、両コア部１１０、１１１の吹出空気温度は図３の
、と同様の特性となり、その平均温度はと同様の
特性となる。従って、横長のコア部１１であっても、コ
ア部１１の幅Ｗ方向で温度差がほとんどない、均一な車
室内吹出温度が得られる。しかも、第１コア部１１０お
よび第２コア部１１１を空気流れ方向Ｃの前後に配置し
ているから、空調空気はこの両コア部１１０、１１１を
ともに通過することになり、そのため、熱交換器のコア
部１１の吹出直後にて均一な吹出温度が得られる。
【００８３】また、第１１実施形態においても、第３実
施形態と同様に、２つのコア部１１０、１１１に対して
共通の入口パイプ２２と共通の出口パイプ２４により温
水を循環できるので、温水回路を大幅に簡素化できる。 （他の実施形態）なお、図１３に示す第６実施形態以外
の他の実施形態においても、両コア部１１０、１１１の
チューブ１１ａをコア部厚み方向（空気流れ方向）に複
数列（２列）配置してもよいことはもちろんである。
【００８４】また、図４の第２実施形態において、右側
タンク１７の入口パイプ２１と出口パイプ２３の上下を
逆にして、第１コア部１１０においても温水が下側から
流入し、Ｕターン後に温水が上側を流れるようにするこ
ともできる。また、上記各実施形態は温水が循環する暖
房用熱交換器について説明したが、冷凍サイクルの蒸発
器で冷却された低温ブライン（凍結温度を下げる成分を
添加した水）を空調ユニット内の冷房用熱交換器に循環
させ、この冷房用熱交換器にて空調空気を冷却するブラ
イン式の車両用空調装置も知られており、この車両用空
調装置における冷房用熱交換器が横長形状となる場合
は、この横長形状の冷房用熱交換器に本発明を適用する
ことにより、上記各実施形態と同様の作用効果を発揮で
きる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態を示す暖房用熱交換器の
縦断面図である。
【図２】第１実施形態の暖房用熱交換器を設置した温水
回路図である。
【図３】第１実施形態の暖房用熱交換器の吹出空気温度
の特性図である。
【図４】本発明の第２実施形態を示す暖房用熱交換器の
縦断面図である。
【図５】第２実施形態の暖房用熱交換器を設置した温水
回路図である。
【図６】第２実施形態の暖房用熱交換器の吹出空気温度
の特性図である。
【図７】本発明の第３実施形態を示す暖房用熱交換器の
縦断面図である。
【図８】図７のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図９】図７のＢ−Ｂ矢視断面図である。
【図１０】第３実施形態の暖房用熱交換器を設置した温
水回路図である。
【図１１】本発明の第４実施形態を示す暖房用熱交換器
の縦断面図である。
【図１２】本発明の第５実施形態を示す暖房用熱交換器
の縦断面図である。
【図１３】本発明の第６実施形態を示すもので、図７の
Ａ−Ａ矢視断面図に相当する断面図である。
【図１４】本発明の第７実施形態を示す暖房用熱交換器
の斜視図である。
【図１５】本発明の第８実施形態を示す暖房用熱交換器
の斜視図である。
【図１６】本発明の第９実施形態を示すもので、熱交換
用コア部の幅方向中央位置における断面図である。
【図１７】第９実施形態と比較する熱交換用コア部の幅
方向中央位置における断面図である。
【図１８】第９実施形態におけるバイパスチューブの変
形例を示す断面図である。
【図１９】本発明の第１０実施形態を示すもので、熱交
換用コア部の幅方向中央位置における断面図である。
【図２０】第１０実施形態のバイパスチューブの成形工
程の説明図である。
【図２１】第１０実施形態の偏平チューブの成形工程の
説明図である。
【図２２】第１０実施形態のバイパスチューブの変形例
を示す断面図である。
【図２３】第１０実施形態のバイパスチューブの他の変
形例を示す断面図である。
【図２４】第１０実施形態のバイパスチューブのさらに
他の変形例を示す断面図である。
【図２５】本発明の第１１実施形態を示す暖房用熱交換
器の斜視図である。
【図２６】第１１実施形態による暖房用熱交換器の分解
斜視図である。
【図２７】従来の車両用空調装置における空調ユニット
搭載状態を示す車両前部の概略断面配置図である。
【図２８】図２７の空調ユニットに内蔵される暖房用熱
交換器の縦断面図である。
【図２９】本発明による暖房用熱交換器を適用する空調
ユニットの搭載状態を示す車両前部の概略断面配置図で
ある。
【図３０】図２９の空調ユニットに内蔵される暖房用熱
交換器（本発明の比較品）の縦断面図である。
【符号の説明】
１１…熱交換用コア部、１１ａ…偏平チューブ、１１０
…第１コア部、１１１…第２コア部、１７、１８…タン
ク、１７ａ、１８ｂ…入口側タンク、１７ｂ、１８ａ…
出口側タンク、４０…中央部のタンク、４０ａ、４０ｂ
…タンク、５０…第１バイパスチューブ、５１…第２バ
イパスチューブ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 杉 光 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 上村 幸男 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内

Claims (16)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 上下方向寸法に比して幅方向寸法が大き
    い横長の車両空調用熱交換器において、 熱源流体が流通するチューブ（１１ａ）と、このチュー
    ブ（１１ａ）に接合されたフィン部材（１１ｂ）とから
    なる熱交換用コア部（１１）が、少なくとも２つのコア
    部（１１０、１１１）に分割されており、 この２つのコア部（１１０、１１１）のうち、第１コア
    部（１１０）を流通する熱源流体と第２コア部（１１
    １）を流通する熱源流体が、コア部幅方向において逆方
    向に流通することを特徴とする車両空調用熱交換器。
  2. 【請求項２】 前記第１、第２コア部（１１０、１１
    １）が上下方向に分割されていることを特徴とする請求
    項１に記載の車両空調用熱交換器。
  3. 【請求項３】 前記第１、第２コア部（１１０、１１
    １）の幅方向の両端に、それぞれ前記チューブ（１１
    ａ）への前記熱源流体の分配、集合を行うタンク（１７
    ａ、１７ｂ、１８ａ、１８ｂ）を配置し、 前記第１コア部（１１０）の幅方向の一端のタンク（１
    ７ａ）を流体入口側タンクにするとともに、前記第１コ
    ア部（１１０）の幅方向の他端のタンク（１８ａ）を流
    体出口側タンクとし、 前記第２コア部（１１１）の幅方向の一端のタンク（１
    ７ｂ）を流体出口側タンクにするとともに、前記第２コ
    ア部（１１１）の幅方向の他端のタンク（１８ｂ）を流
    体入口側タンクとし、 前記第１コア部（１１０）では幅方向の一端から他端に
    向かって前記熱源流体が流れ、 前記第２コア部（１１１）では幅方向の他端から一端に
    向かって前記熱源流体が流れるようにしたことを特徴と
    する請求項２に記載の車両空調用熱交換器。
  4. 【請求項４】 前記第１、第２コア部（１１０、１１
    １）の幅方向の一端に、前記熱源流体が流入する入口側
    タンク（１８ｂ）および前記熱源流体を外部へ流出させ
    る出口側タンク（１８ａ）を上下方向に分割して配置す
    るとともに、 前記第１、第２コア部（１１０、１１１）の幅方向の他
    端に２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）を上下方向に分割
    して配置し、 前記第１、第２コア部（１１０、１１１）のチューブ
    （１１ａ）に比して開口断面積が十分大きい第１、第２
    バイパス通路手段（５０、５１）を前記チューブ（１１
    ａ）の通路と並列に設け、 前記入口側タンク（１８ｂ）からの前記熱源流体が前記
    第１バイパス通路手段（５０）を通って前記幅方向他端
    の２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）のうち、一方のタン
    ク（１７ａ）に流入し、この一方のタンク（１７ａ）か
    ら前記第１コア部（１１０）を通って前記熱源流体が前
    記出口側タンク（１８ａ）に向かって流れるようにし、 さらに、前記入口側タンク（１８ｂ）からの前記熱源流
    体が前記第２コア部（１１１）を通って前記幅方向他端
    の２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）のうち、他方のタン
    ク（１７ｂ）に流入し、この他方のタンク（１７ｂ）か
    ら前記第２バイパス通路手段（５１）を通って前記熱源
    流体が前記出口側タンク（１８ａ）に向かって流れるよ
    うにしたことを特徴とする請求項２に記載の車両空調用
    熱交換器。
  5. 【請求項５】 前記第１、第２バイパス通路手段が前記
    第１、第２コア部（１１０、１１１）の内部で、前記チ
    ューブ（１１ａ）と平行に配置されたバイパスチューブ
    （５０、５１）からなることを特徴とする請求項４に記
    載の車両空調用熱交換器。
  6. 【請求項６】 前記第１、第２バイパス通路手段が前記
    第１、第２コア部（１１０、１１１）の外部に配置され
    たバイパスチューブ（５０、５１）からなることを特徴
    とする請求項４に記載の車両空調用熱交換器。
  7. 【請求項７】 前記第１、第２コア部（１１０、１１
    １）が幅方向に分割されていることを特徴とする請求項
    １に記載の車両空調用熱交換器。
  8. 【請求項８】 前記熱交換用コア部（１１）の幅方向の
    両端および中央部にそれぞれ前記チューブ（１１ａ）へ
    の前記熱源流体の分配、集合を行うタンク（１７、１
    ８、４０）を配置し、 前記熱交換用コア部（１１）の幅方向の一端のタンク
    （１７）と中央部のタンク（４０）との間に前記第１コ
    ア部（１１０）を形成するとともに、前記熱交換用コア
    部（１１）の幅方向の他端のタンク（１８）と中央部の
    タンク（４０）との間に前記第２コア部（１１１）を形
    成し、 前記熱交換用コア部（１１）の幅方向の両端のタンク
    （１７、１８）をそれぞれ上下方向に分割するととも
    に、前記熱交換用コア部（１１）の中央部のタンク（４
    ０）を幅方向に分割し、 前記幅方向の一端部のタンク（１７）において、上下に
    分割された一方のタンク（１７ａ）を流体入口側タンク
    とし、他方のタンク（１７ｂ）を流体出口側タンクと
    し、 前記第１コア部（１１０）では前記流体入口側タンク
    （１７ａ）からの熱源流体を前記チューブ（１１ａ）の
    一部を通過させた後に前記中央部の一方のタンク（４０
    ａ）に流入させ、この中央部の一方のタンク（４０ａ）
    にて前記熱源流体を方向転換させて前記チューブ（１１
    ａ）の残部を通過させた後に前記流体出口側タンク（１
    ７ｂ）に流入させ、 前記幅方向の他端部のタンク（１８）において、上下に
    分割された一方のタンク（１８ｂ）を流体入口側タンク
    とし、他方のタンク（１８ａ）を流体出口側タンクと
    し、 前記第２コア部（１１１）では前記流体入口側タンク
    （１８ｂ）からの熱源流体を前記チューブ（１１ａ）の
    一部を通過させた後に前記中央部の他方のタンク（４０
    ｂ）に流入させ、この中央部の他方のタンク（４０ｂ）
    にて前記熱源流体を方向転換させて前記チューブ（１１
    ａ）の残部を通過させた後に前記流体出口側タンク（１
    ８ａ）に流入させることを特徴とする請求項７に記載の
    車両空調用熱交換器。
  9. 【請求項９】 前記熱交換用コア部（１１）を通過する
    空気の流れ方向（Ｃ）の前後に、前記第１、第２コア部
    （１１０、１１１）が分割されていることを特徴とする
    請求項１に記載の車両空調用熱交換器。
  10. 【請求項１０】 前記第１、第２コア部（１１０、１１
    １）の幅方向の一端に、前記熱源流体が流入する入口側
    タンク（１８ｂ）および前記熱源流体を外部へ流出させ
    る出口側タンク（１８ａ）を、前記空気流れ方向（Ｃ）
    の前後に分割して配置するとともに、 前記第１、第２コア部（１１０、１１１）の幅方向の他
    端に２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）を前記空気流れ方
    向（Ｃ）の前後に分割して配置し、 前記第１、第２コア部（１１０、１１１）のチューブ
    （１１ａ）に比して開口断面積が十分大きい第１、第２
    バイパス通路手段（５０、５１）を前記チューブ（１１
    ａ）の通路と並列に設け、 前記入口側タンク（１８ｂ）からの前記熱源流体が前記
    第１バイパス通路手段（５０）を通って前記幅方向他端
    の２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）のうち、一方のタン
    ク（１７ａ）に流入し、この一方のタンク（１７ａ）か
    ら前記第１コア部（１１０）を通って前記熱源流体が前
    記出口側タンク（１８ａ）に向かって流れるようにし、 さらに、前記入口側タンク（１８ｂ）からの前記熱源流
    体が前記第２コア部（１１１）を通って前記幅方向他端
    の２つのタンク（１７ａ、１７ｂ）のうち、他方のタン
    ク（１７ｂ）に流入し、この他方のタンク（１７ｂ）か
    ら前記第２バイパス通路手段（５１）を通って前記熱源
    流体が前記出口側タンク（１８ａ）に向かって流れるよ
    うにしたことを特徴とする請求項９に記載の車両空調用
    熱交換器。
  11. 【請求項１１】 前記第１、第２バイパス通路手段の一
    方が、前記第１、第２コア部（１１０、１１１）の下側
    で、前記チューブ（１１ａ）と平行に配置されたバイパ
    スチューブ（５０）からなり、 前記第１、第２バイパス通路手段の他方が、前記第１、
    第２コア部（１１０、１１１）の上側で、前記チューブ
    （１１ａ）と平行に配置されたバイパスチューブ（５
    １）からなることを特徴とする請求項１０に記載の車両
    空調用熱交換器。
  12. 【請求項１２】 前記バイパスチューブ（５０、５１）
    は、前記フィン部材（１１ｂ）との接触面が点接触とな
    る断面形状に形成されていることを特徴とする請求項５
    または１１に記載の車両空調用熱交換器。
  13. 【請求項１３】 前記バイパスチューブ（５０、５１）
    は、ろう付けにより接合される接合部（５０ａ、５１
    ａ）を有しており、 この接合部（５０ａ、５１ａ）を前記熱交換用コア部
    （１１）の外面側に位置させたことを特徴とする請求項
    ５、１１、１２のいずれか１つに記載の車両空調用熱交
    換器。
  14. 【請求項１４】 前記熱交換用コア部（１１）の上下方
    向寸法（Ｈ）に対して幅方向寸法（Ｗ）が３倍以上であ
    ることを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１つ
    に記載の車両空調用熱交換器。
  15. 【請求項１５】 請求項１ないし１４のいずれか１つに
    記載の車両空調用熱交換器（１０）を横長形状の空調ユ
    ニット（４）内に収容し、 この空調ユニット（４）を計器盤（３）に予め一体に組
    付けておき、この空調ユニット（４）と計器盤（３）と
    を一体のモジュール構造にして車両に搭載することを特
    徴とする車両用空調装置。
  16. 【請求項１６】 請求項１ないし１４のいずれか１つに
    記載の車両空調用熱交換器（１０）と、 前記第１コア部（１１０）および前記第２コア部（１１
    １）に並列に前記熱源流体を循環させる流体通路（３６
    ａ、３６ｂ、３７ａ、３７ｂ）と、 前記第１コア部（１１０）および前記第２コア部（１１
    １）に循環する流体の流れを断続する弁手段（３５）と
    を具備することを特徴とする車両用空調装置。
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