JPH11286725A - 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH11286725A JPH11286725A JP10088434A JP8843498A JPH11286725A JP H11286725 A JPH11286725 A JP H11286725A JP 10088434 A JP10088434 A JP 10088434A JP 8843498 A JP8843498 A JP 8843498A JP H11286725 A JPH11286725 A JP H11286725A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は熱延板焼鈍をすることなしに鉄損が
低く、磁束密度が高い無方向性電磁鋼板を製造する方法
を提供するものである。 【解決手段】 重量比で、Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：
０．０１％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．５％
以下、Ａｌ：１％以下、Ｐ：０．１５％以下、また必要
に応じ、ＢをＢ／Ｎで１．５以下、Ｓｎを０．１％以下
含有した鋼を熱延する際に、１回目の巻取温度と仕上温
度の差が１００℃以下で、１０００℃以下、７５０℃以
上の温度で一度巻き取り、３０秒以上、１０分以下の時
間保持した後、巻き戻し、再び２５０℃以下の温度で巻
取り、その後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする磁性に優れた無方向性電磁鋼板の
製造方法にある。
低く、磁束密度が高い無方向性電磁鋼板を製造する方法
を提供するものである。 【解決手段】 重量比で、Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：
０．０１％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．５％
以下、Ａｌ：１％以下、Ｐ：０．１５％以下、また必要
に応じ、ＢをＢ／Ｎで１．５以下、Ｓｎを０．１％以下
含有した鋼を熱延する際に、１回目の巻取温度と仕上温
度の差が１００℃以下で、１０００℃以下、７５０℃以
上の温度で一度巻き取り、３０秒以上、１０分以下の時
間保持した後、巻き戻し、再び２５０℃以下の温度で巻
取り、その後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする磁性に優れた無方向性電磁鋼板の
製造方法にある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鉄損が低く、磁束密
度の高い無方向性電磁鋼板の製造する方法に関するもの
である。
度の高い無方向性電磁鋼板の製造する方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気機器、特に無方向性電磁鋼板
がその鉄心材料として使用される回転機および中、小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力、エネルギー
節減、さらにはフロンガス規制等の地球環境保全の動き
の中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。この
ため、無方向性電磁鋼板に対しても、その特性向上、す
なわち、高磁束密度かつ低鉄損化への要請がますます強
まってきている。
がその鉄心材料として使用される回転機および中、小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力、エネルギー
節減、さらにはフロンガス規制等の地球環境保全の動き
の中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。この
ため、無方向性電磁鋼板に対しても、その特性向上、す
なわち、高磁束密度かつ低鉄損化への要請がますます強
まってきている。
【０００３】ところで、無方向性電磁鋼板においては、
従来、低鉄損化の手段として一般に、電気抵抗増大によ
る渦電流損低減の観点からＳｉあるいはＡｌ等の含有量
を高める方法がとられてきた。しかし、この方法では反
面、磁束密度の低下は避け得ないという問題点があっ
た。
従来、低鉄損化の手段として一般に、電気抵抗増大によ
る渦電流損低減の観点からＳｉあるいはＡｌ等の含有量
を高める方法がとられてきた。しかし、この方法では反
面、磁束密度の低下は避け得ないという問題点があっ
た。
【０００４】また、単にＳｉあるいはＡｌ等の含有量を
高めるのみではなく、特開昭６１−２３１１２０号公報
に記載されているように、Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｏ等の低減によ
る高純度鋼化や、特開昭５７−３５６２６号公報に記載
されているような仕上げ焼鈍サイクルの工夫等の製造プ
ロセス上の処置もなされてきたが、いずれも低鉄損化は
図られても、磁束密度についてはそれほどの効果はなか
った。
高めるのみではなく、特開昭６１−２３１１２０号公報
に記載されているように、Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｏ等の低減によ
る高純度鋼化や、特開昭５７−３５６２６号公報に記載
されているような仕上げ焼鈍サイクルの工夫等の製造プ
ロセス上の処置もなされてきたが、いずれも低鉄損化は
図られても、磁束密度についてはそれほどの効果はなか
った。
【０００５】さらに、仕上げ焼鈍前の冷延圧下率を適正
範囲に制御すること、熱延板焼鈍を施すこと、あるいは
熱延条件の工夫等による高磁束密度化が図られてきた
が、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を
製造できるには至らず、無方向性電磁鋼板に対する前記
の要請に応えることは出来なかった。
範囲に制御すること、熱延板焼鈍を施すこと、あるいは
熱延条件の工夫等による高磁束密度化が図られてきた
が、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を
製造できるには至らず、無方向性電磁鋼板に対する前記
の要請に応えることは出来なかった。
【０００６】最近、無方向性電磁鋼板の熱間圧延におい
ては製品の磁束密度向上の観点から、熱延板結晶粒径の
制御が行われてきている。これらは、熱延板すなわち冷
延前の結晶粒径を極力粗大化することに主眼がおかれて
いる。例えば特公昭５７−５２４１０号公報では、仕上
熱延終了温度を７５０℃以上からα相とγ相の２相域の
中間温度以下として、巻取温度を６８０℃以上とするこ
とで、熱延時のコイル巻取温度を高温化し熱延板の結晶
粒を粗大化させる方法が開示されている。また、特公昭
５８−５５２１０号公報では、仕上熱延終了温度を７５
０℃以上からα相とγ相の２相域の中間温度以下とし
て、Ｃ含有量、Ａｌ含有量の規制を組み合わせることを
主眼とする技術が開示されている。
ては製品の磁束密度向上の観点から、熱延板結晶粒径の
制御が行われてきている。これらは、熱延板すなわち冷
延前の結晶粒径を極力粗大化することに主眼がおかれて
いる。例えば特公昭５７−５２４１０号公報では、仕上
熱延終了温度を７５０℃以上からα相とγ相の２相域の
中間温度以下として、巻取温度を６８０℃以上とするこ
とで、熱延時のコイル巻取温度を高温化し熱延板の結晶
粒を粗大化させる方法が開示されている。また、特公昭
５８−５５２１０号公報では、仕上熱延終了温度を７５
０℃以上からα相とγ相の２相域の中間温度以下とし
て、Ｃ含有量、Ａｌ含有量の規制を組み合わせることを
主眼とする技術が開示されている。
【０００７】また特開昭５４−７６４２２号公報、特開
昭５８−１３６７１８号公報に記述されている様に高温
巻取を行ったコイルの保有熱により自己焼鈍を行い熱延
板の結晶粒の粗大化をはかり仕上焼鈍後の磁束密度を向
上させる技術等も開示されている。しかし、高温で長時
間保たれたコイルは、結晶粒が粗大化し過ぎ、冷延時に
通板性が問題視されたり、成品板の形状が悪くなる欠点
がある。
昭５８−１３６７１８号公報に記述されている様に高温
巻取を行ったコイルの保有熱により自己焼鈍を行い熱延
板の結晶粒の粗大化をはかり仕上焼鈍後の磁束密度を向
上させる技術等も開示されている。しかし、高温で長時
間保たれたコイルは、結晶粒が粗大化し過ぎ、冷延時に
通板性が問題視されたり、成品板の形状が悪くなる欠点
がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高価な合金
元素を添加することなしに、電磁特性を向上させる製造
方法を提供するものである。
元素を添加することなしに、電磁特性を向上させる製造
方法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の問題
点を解決するために熱延、巻取条件を検討した結果、こ
の条件を特定することにより無方向性電磁鋼板の特性を
顕著に向上できることを見いだした。その原理は２つの
要素から成り立つ。１つは熱延鋼板の結晶粒径を適度な
大きさにすることによる成品板の形状を悪化せずに磁性
に好ましい集合組織を成品板で形成させることである。
もう１つは熱延板に固溶Ｃを残存させるか、あるいは微
細な炭化物の状態にし、冷延、焼鈍で磁性に好ましい集
合組織を形成することである。
点を解決するために熱延、巻取条件を検討した結果、こ
の条件を特定することにより無方向性電磁鋼板の特性を
顕著に向上できることを見いだした。その原理は２つの
要素から成り立つ。１つは熱延鋼板の結晶粒径を適度な
大きさにすることによる成品板の形状を悪化せずに磁性
に好ましい集合組織を成品板で形成させることである。
もう１つは熱延板に固溶Ｃを残存させるか、あるいは微
細な炭化物の状態にし、冷延、焼鈍で磁性に好ましい集
合組織を形成することである。
【００１０】本発明はこれらの考えに基づくもので、そ
の要旨とする処は、重量比で、 Ｃ ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｓｉ：３．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ａｌ：１％以下、 Ｐ：０．１５％以下、 また必要に応じ、 ＢをＢ／Ｎで１．５以下、 Ｓｎを０．３％以下 のいずれか１種又は両方を含有した鋼を熱延する際に、
１回目の巻取を、仕上温度との温度差が１００℃以下で
あって、１０００℃以下、７５０℃以上の温度で巻き取
り、かつ、この温度範囲で３０秒以上、１０分以下の時
間保持した後、巻き戻し、再び２５０℃以下の温度で巻
取り、その後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする磁性に優れた無方向性電磁鋼板の
製造方法にある。
の要旨とする処は、重量比で、 Ｃ ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｓｉ：３．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ａｌ：１％以下、 Ｐ：０．１５％以下、 また必要に応じ、 ＢをＢ／Ｎで１．５以下、 Ｓｎを０．３％以下 のいずれか１種又は両方を含有した鋼を熱延する際に、
１回目の巻取を、仕上温度との温度差が１００℃以下で
あって、１０００℃以下、７５０℃以上の温度で巻き取
り、かつ、この温度範囲で３０秒以上、１０分以下の時
間保持した後、巻き戻し、再び２５０℃以下の温度で巻
取り、その後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする磁性に優れた無方向性電磁鋼板の
製造方法にある。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
まず、成分の限定条件について述べる。Ｃは鉄損の低減
のためには少ないほうが好ましいが、本発明法のプロセ
スではＣが０．０５％まで鉄損向上の効果が確認された
ので、上限を０．０５％とした。下限は特に規定してい
ないが、工業的に得られるＣレベルの範囲（５ppm 以
上）であれば本発明の効果は達成される。
まず、成分の限定条件について述べる。Ｃは鉄損の低減
のためには少ないほうが好ましいが、本発明法のプロセ
スではＣが０．０５％まで鉄損向上の効果が確認された
ので、上限を０．０５％とした。下限は特に規定してい
ないが、工業的に得られるＣレベルの範囲（５ppm 以
上）であれば本発明の効果は達成される。
【００１２】Ｓｉは鉄損向上の目的で添加するが、Ｓｉ
量が多いほど磁束密度が低くなると共に、本発明法によ
り得られる鉄損の従来法で製造される時の鉄損に対する
優位性が小さくなるばかりでなく、本発明の主旨である
合金添加によるコスト高を抑制する意味からもＳｉ添加
の上限は３．５％とする。
量が多いほど磁束密度が低くなると共に、本発明法によ
り得られる鉄損の従来法で製造される時の鉄損に対する
優位性が小さくなるばかりでなく、本発明の主旨である
合金添加によるコスト高を抑制する意味からもＳｉ添加
の上限は３．５％とする。
【００１３】Ｎも鉄損改善のためには少ないほうがよ
く、本発明鋼では０．０１％を上限とした。特に、Ａｌ
Ｎの析出を抑制して鉄損を下げる場合はＢを添加してＢ
Ｎを析出させることが望ましいが、Ｂ／Ｎ（重量比）が
１．５以上になると過剰Ｂが磁性を悪化させるので、Ｂ
の上限をＢ／Ｎで１．５と定めた。
く、本発明鋼では０．０１％を上限とした。特に、Ａｌ
Ｎの析出を抑制して鉄損を下げる場合はＢを添加してＢ
Ｎを析出させることが望ましいが、Ｂ／Ｎ（重量比）が
１．５以上になると過剰Ｂが磁性を悪化させるので、Ｂ
の上限をＢ／Ｎで１．５と定めた。
【００１４】本発明鋼でＳｉが少ない場合、鋼板が軟質
になり過ぎ、打ち抜き作業が難しくなるのを防ぐためＰ
を添加している。Ｐの添加は鉄損の改善にもなるが、
０．１５％以上の添加は熱間加工性を悪化させ、熱延割
れなどの発生する危険があるので上限を０．１５％とし
た。
になり過ぎ、打ち抜き作業が難しくなるのを防ぐためＰ
を添加している。Ｐの添加は鉄損の改善にもなるが、
０．１５％以上の添加は熱間加工性を悪化させ、熱延割
れなどの発生する危険があるので上限を０．１５％とし
た。
【００１５】Ａｌ，ＭｎはＳｉと同様に鉄損改善をもた
らすので添加してもよいが、合金添加のコスト高を抑制
する意味から上限をそれぞれ１％と１．５％した。Ｓｎ
も磁性を改善する元素であるので添加してもよいが、合
金添加のコスト高を抑制する意味から上限を０．３％と
した。
らすので添加してもよいが、合金添加のコスト高を抑制
する意味から上限をそれぞれ１％と１．５％した。Ｓｎ
も磁性を改善する元素であるので添加してもよいが、合
金添加のコスト高を抑制する意味から上限を０．３％と
した。
【００１６】次にプロセス条件の限定について述べる。
本発明の特徴は熱延、巻取のプロセス条件にある。基本
思想は第１回目の巻取時に適正な大きさの熱延板結晶粒
径にし、第２回目の巻取を低温にすることにより、Ｃの
状態を制御して冷延、焼鈍後に磁性に好ましい集合組織
を形成することである。
本発明の特徴は熱延、巻取のプロセス条件にある。基本
思想は第１回目の巻取時に適正な大きさの熱延板結晶粒
径にし、第２回目の巻取を低温にすることにより、Ｃの
状態を制御して冷延、焼鈍後に磁性に好ましい集合組織
を形成することである。
【００１７】１回目の巻取は、この巻取温度と熱延仕上
温度との差を１００℃以下とし、巻取温度を１０００℃
以下、７５０℃以上の温度とすること、且つこの温度範
囲で３０秒以上、１０分以下の時間保持する。この条件
は上記の適正な熱延板粒径を得るのに必要な限定条件で
ある。巻取温度と仕上温度の差を１００℃以下としたの
は、仕上温度が高いほど再結晶粒径が大きくなり、粒成
長に必要な駆動力が小さくなるため、高い温度で巻取
り、１００〜３００μｍ程度にまで粒成長を促進させて
やる必要があるためである。１回目の巻取温度ならびに
保持時間の上限を上記のように限定したのは、熱延板結
晶粒が大きくなり過ぎて成品板の形状を悪化させないた
めである。また、１回目の巻取温度ならびに保持時間の
下限を定めたのは、これ以下では熱延板の粒径が小さ
く、成品板の磁性が十分改善されないためである。
温度との差を１００℃以下とし、巻取温度を１０００℃
以下、７５０℃以上の温度とすること、且つこの温度範
囲で３０秒以上、１０分以下の時間保持する。この条件
は上記の適正な熱延板粒径を得るのに必要な限定条件で
ある。巻取温度と仕上温度の差を１００℃以下としたの
は、仕上温度が高いほど再結晶粒径が大きくなり、粒成
長に必要な駆動力が小さくなるため、高い温度で巻取
り、１００〜３００μｍ程度にまで粒成長を促進させて
やる必要があるためである。１回目の巻取温度ならびに
保持時間の上限を上記のように限定したのは、熱延板結
晶粒が大きくなり過ぎて成品板の形状を悪化させないた
めである。また、１回目の巻取温度ならびに保持時間の
下限を定めたのは、これ以下では熱延板の粒径が小さ
く、成品板の磁性が十分改善されないためである。
【００１８】第２回目の巻取温度を２５０℃以下の温度
と限定したのは、これ以下の温度でＣの状態が冷延、焼
鈍時に成品板の磁性を改善する集合組織の形成に有利に
働く、即ち（１１１）方位粒の発達を抑制するためであ
る。
と限定したのは、これ以下の温度でＣの状態が冷延、焼
鈍時に成品板の磁性を改善する集合組織の形成に有利に
働く、即ち（１１１）方位粒の発達を抑制するためであ
る。
【００１９】このような熱延、巻取プロセスは仕上圧延
機に比較的近接したコイラーで巻き取り、それからＲＯ
Ｔ（Run-out Table ）へ巻戻し、再び従来のコイラーで
巻き取ることで実現する。本プロセスは、本発明鋼の電
磁特性を改善するだけでなく、従来の高温巻取時の問題
点であったスケールが厚くなるという欠点も回避するこ
とができる。
機に比較的近接したコイラーで巻き取り、それからＲＯ
Ｔ（Run-out Table ）へ巻戻し、再び従来のコイラーで
巻き取ることで実現する。本プロセスは、本発明鋼の電
磁特性を改善するだけでなく、従来の高温巻取時の問題
点であったスケールが厚くなるという欠点も回避するこ
とができる。
【００２０】
【実施例】本発明の実施例を、比較例と共に説明する。
実施例には表１に示した成分組成を有する鋼を用いた。
表２に実験条件と成品板の電磁特性を示す。また、第１
回目巻取処理時間とは、コイルに巻き取られてから再び
巻き戻されコイルから離れるまでの時間と定義する。そ
の他の製造条件は、スラブ加熱温度を１０５０℃から１
２５０℃の範囲とし、熱延板の板厚は２．０mmから３．
０mm、冷延板の板厚は０．５mmとした。焼鈍は７００℃
から８５０℃の範囲で９０秒の連続焼鈍を行なった。
実施例には表１に示した成分組成を有する鋼を用いた。
表２に実験条件と成品板の電磁特性を示す。また、第１
回目巻取処理時間とは、コイルに巻き取られてから再び
巻き戻されコイルから離れるまでの時間と定義する。そ
の他の製造条件は、スラブ加熱温度を１０５０℃から１
２５０℃の範囲とし、熱延板の板厚は２．０mmから３．
０mm、冷延板の板厚は０．５mmとした。焼鈍は７００℃
から８５０℃の範囲で９０秒の連続焼鈍を行なった。
【００２１】本発明の範囲を満足した実験番号１〜５，
７，１０，１３，１４，１６，１８，２０，２１，２
３，２４，２６，２８，３０，３２の材料は、通常の１
回巻取で製造した実験番号１２，１５，１７，１９，２
２，２５，２７，２９，３１，３３の同鋼種の材料に比
べて優れた電磁特性を示した。また、１回目の巻取温度
が低かった実験番号６の材料、仕上温度と１回目の巻取
温度の差が大きかった実験番号８の材料、１回目の巻取
時間が短かった実験番号９の材料、そして２回目の巻取
温度が高かった実験番号１１の材料は本発明鋼に比べ、
電磁特性が劣っている。
７，１０，１３，１４，１６，１８，２０，２１，２
３，２４，２６，２８，３０，３２の材料は、通常の１
回巻取で製造した実験番号１２，１５，１７，１９，２
２，２５，２７，２９，３１，３３の同鋼種の材料に比
べて優れた電磁特性を示した。また、１回目の巻取温度
が低かった実験番号６の材料、仕上温度と１回目の巻取
温度の差が大きかった実験番号８の材料、１回目の巻取
時間が短かった実験番号９の材料、そして２回目の巻取
温度が高かった実験番号１１の材料は本発明鋼に比べ、
電磁特性が劣っている。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明により、鉄損が低く、磁束密度が
高い無方向性電磁鋼板が製造でき、エネルギーロスの低
いモーターの実現に寄与でき、工業的に高い価値があ
る。
高い無方向性電磁鋼板が製造でき、エネルギーロスの低
いモーターの実現に寄与でき、工業的に高い価値があ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｓｉ：３．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ａｌ：１％以下、 Ｐ ：０．１５％以下 を含有した鋼を熱延する際に、１回目の巻取を、仕上温
度との温度差が１００℃以下であって、１０００℃以
下、７５０℃以上の温度で巻き取り、かつ、この温度範
囲で３０秒以上、１０分以下の時間保持した後、巻き戻
し、再び２５０℃以下の温度で巻取り、その後通常の酸
洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を施すことを特徴とする
磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の成分に、さらにＢをＢ／
Ｎで１．５以下含む鋼を熱延する際に、１回目の巻取
を、仕上温度との温度差が１００℃以下であって、１０
００℃以下、７５０℃以上の温度で巻き取り、かつ、こ
の温度範囲で３０秒以上、１０分以下の時間保持した
後、巻き戻し、再び２５０℃以下の温度で巻取り、その
後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を施すことを
特徴とする磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の成分に、さら
にＳｎを０．３％以下含む鋼を熱延する際に、１回目の
巻取を、仕上温度との温度差が１００℃以下であって、
１０００℃以下、７５０℃以上の温度で巻き取り、か
つ、この温度範囲で３０秒以上、１０分以下の時間保持
した後、巻き戻し、再び２５０℃以下の温度で巻取り、
その後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を施すこ
とを特徴とする磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10088434A JPH11286725A (ja) | 1998-04-01 | 1998-04-01 | 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10088434A JPH11286725A (ja) | 1998-04-01 | 1998-04-01 | 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11286725A true JPH11286725A (ja) | 1999-10-19 |
Family
ID=13942700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10088434A Withdrawn JPH11286725A (ja) | 1998-04-01 | 1998-04-01 | 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11286725A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2818664A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-06-28 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
| KR100957939B1 (ko) | 2002-12-24 | 2010-05-13 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| WO2012024934A1 (zh) * | 2010-08-26 | 2012-03-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于快循环同步加速器的冷轧电磁钢板及其制造方法 |
| JP2013104080A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| EP2778244A4 (en) * | 2011-11-11 | 2015-07-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Anisotropic electro-magnetic steel plate and method for making same |
-
1998
- 1998-04-01 JP JP10088434A patent/JPH11286725A/ja not_active Withdrawn
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2818664A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-06-28 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
| WO2002052048A1 (fr) * | 2000-12-27 | 2002-07-04 | Usinor | Acier magnetique a grains non orientes, procede de fabrication de tôles et tôles obtenues |
| CZ303205B6 (cs) * | 2000-12-27 | 2012-05-23 | Usinor | Magnetická ocel, zpusob výroby plechu a plech z magnetické oceli |
| KR100957939B1 (ko) | 2002-12-24 | 2010-05-13 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| WO2012024934A1 (zh) * | 2010-08-26 | 2012-03-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于快循环同步加速器的冷轧电磁钢板及其制造方法 |
| CN102373367A (zh) * | 2010-08-26 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于快循环同步加速器的冷轧电磁钢板及其制造方法 |
| JP2013515857A (ja) * | 2010-08-26 | 2013-05-09 | 宝山鋼鉄股▲ふん▼有限公司 | 速い繰り返しのシンクロトロンのための冷延電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2013104080A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| EP2778244A4 (en) * | 2011-11-11 | 2015-07-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Anisotropic electro-magnetic steel plate and method for making same |
| US9728312B2 (en) | 2011-11-11 | 2017-08-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof |
| US10214791B2 (en) | 2011-11-11 | 2019-02-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet |
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