JPH11239850A - 冷却ロ―ル - Google Patents
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- JPH11239850A JPH11239850A JP10369888A JP36988898A JPH11239850A JP H11239850 A JPH11239850 A JP H11239850A JP 10369888 A JP10369888 A JP 10369888A JP 36988898 A JP36988898 A JP 36988898A JP H11239850 A JPH11239850 A JP H11239850A
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 安定鋳造を行わせ得るようにする。
【解決手段】 ロールスリーブ８の厚さｔを、ロール径
Ｄの９％以上とし、ロールスリーブ８に対する冷却液流
路９の設置位置ｌを、ロール１の表面から２０〜３５ｍ
ｍとし、隣接する冷却液流路９間の間隔Ｐを冷却液流路
９の直径ｄの１．５〜２．０倍とするようにしている。
Ｄの９％以上とし、ロールスリーブ８に対する冷却液流
路９の設置位置ｌを、ロール１の表面から２０〜３５ｍ
ｍとし、隣接する冷却液流路９間の間隔Ｐを冷却液流路
９の直径ｄの１．５〜２．０倍とするようにしている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷却ロールに関す
るものであり、より詳しくは、安定鋳造を行わせ得るよ
うにした冷却ロールに関するものである。
るものであり、より詳しくは、安定鋳造を行わせ得るよ
うにした冷却ロールに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶湯から直接金属板を製造するために双
ロール式連鋳機が開発されている。
ロール式連鋳機が開発されている。
【０００３】上記双ロール式連鋳機は、図６に示すよう
に、水平且つ平行な一対のロール１の両端面上部間にサ
イド堰２を当接配置し、ロール１間の上部に金属の溶湯
３を供給すると共に、一対のロール１を、図に矢印で示
すように、相対向面が下方へ向かうように回転すること
により、ロール１の表面で溶湯３を凝固させて金属凝固
殻４を作り、該金属凝固殻４をロール１の回転により貼
り合わせて金属板５とし、下方へ取り出させるようにし
たものである。
に、水平且つ平行な一対のロール１の両端面上部間にサ
イド堰２を当接配置し、ロール１間の上部に金属の溶湯
３を供給すると共に、一対のロール１を、図に矢印で示
すように、相対向面が下方へ向かうように回転すること
により、ロール１の表面で溶湯３を凝固させて金属凝固
殻４を作り、該金属凝固殻４をロール１の回転により貼
り合わせて金属板５とし、下方へ取り出させるようにし
たものである。
【０００４】そして、従来、上記双ロール式連鋳機に使
用されるロール１は、薄肉のロールスリーブ６に対し、
軸線方向へ延びる冷却液流路７を周方向に複数本形成し
て、冷却液流路７へ水などの冷却液を流すことによって
内部冷却させるようにしている。
用されるロール１は、薄肉のロールスリーブ６に対し、
軸線方向へ延びる冷却液流路７を周方向に複数本形成し
て、冷却液流路７へ水などの冷却液を流すことによって
内部冷却させるようにしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の冷却ロールには、以下のような問題があった。
来の冷却ロールには、以下のような問題があった。
【０００６】即ち、従来、ロールスリーブ６は、冷却効
果が得やすいように可能な限り薄肉となるようにしてい
たが、このようにすると、ロールスリーブ６が１回転す
る間の熱変形量の変動が大きくなるため、安定鋳造がで
きない。
果が得やすいように可能な限り薄肉となるようにしてい
たが、このようにすると、ロールスリーブ６が１回転す
る間の熱変形量の変動が大きくなるため、安定鋳造がで
きない。
【０００７】本発明は、上述の実情に鑑み、安定鋳造を
行わせ得るようにした冷却ロールを提供することを目的
とするものである。
行わせ得るようにした冷却ロールを提供することを目的
とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、ロールスリー
ブの厚さを、ロール径の９％以上とし、ロールスリーブ
に対する冷却液流路の設置位置を、ロールの表面から２
０〜３５ｍｍとし、隣接する冷却液流路間の間隔を冷却
液流路の直径の１．５〜２．０倍としたことを特徴とす
る冷却ロールにかかるものである。
ブの厚さを、ロール径の９％以上とし、ロールスリーブ
に対する冷却液流路の設置位置を、ロールの表面から２
０〜３５ｍｍとし、隣接する冷却液流路間の間隔を冷却
液流路の直径の１．５〜２．０倍としたことを特徴とす
る冷却ロールにかかるものである。
【０００９】この場合において、冷却液流路内に、伝熱
促進体を挿入しても良い。伝熱促進体が、ネジリ板であ
っても良い。伝熱促進体が、冷却液流路よりも小径の棒
状体であっても良い。
促進体を挿入しても良い。伝熱促進体が、ネジリ板であ
っても良い。伝熱促進体が、冷却液流路よりも小径の棒
状体であっても良い。
【００１０】ロールスリーブの内面側を加熱する加熱手
段を設けても良い。加熱手段が、ロールの軸心部に形成
した熱媒体を供給可能な中空部であっても良い。加熱手
段が、ロールスリーブの内周面近傍に挿入配置された電
気ヒータであっても良い。
段を設けても良い。加熱手段が、ロールの軸心部に形成
した熱媒体を供給可能な中空部であっても良い。加熱手
段が、ロールスリーブの内周面近傍に挿入配置された電
気ヒータであっても良い。
【００１１】上記手段によれば、以下のような作用が得
られる。
られる。
【００１２】先ず、ロールスリーブを厚肉としているの
で、ロールスリーブが１回転する間の熱変形量の変動を
小さく抑えることができるようになるため、安定鋳造が
可能となる。
で、ロールスリーブが１回転する間の熱変形量の変動を
小さく抑えることができるようになるため、安定鋳造が
可能となる。
【００１３】ロールスリーブが１回転する間の熱変形量
の変動を小さく抑えるためには、ロールスリーブの厚さ
は、ロール径の９％以上とする。
の変動を小さく抑えるためには、ロールスリーブの厚さ
は、ロール径の９％以上とする。
【００１４】しかし、ロールスリーブを厚肉とすると、
ロールに対する冷却効果が得にくくなるので、以下のよ
うにして、冷却効果を向上させるようにする。
ロールに対する冷却効果が得にくくなるので、以下のよ
うにして、冷却効果を向上させるようにする。
【００１５】即ち、ロールスリーブに形成する冷却液流
路を、ロールの表面近くに配置する。これにより、ロー
ルに対する冷却効果を向上させることができる。
路を、ロールの表面近くに配置する。これにより、ロー
ルに対する冷却効果を向上させることができる。
【００１６】冷却液流路の設置位置は、具体的には、ロ
ールの表面から２０〜３５ｍｍとする。
ールの表面から２０〜３５ｍｍとする。
【００１７】次に、冷却液流路の間隔が大きくなると、
ロール周方向の温度差が大きくなるので、隣接する冷却
液流路間の間隔を冷却液流路の直径の１．５〜２．０倍
とする。これにより、ロール周方向の温度差を小さくす
ることができる。
ロール周方向の温度差が大きくなるので、隣接する冷却
液流路間の間隔を冷却液流路の直径の１．５〜２．０倍
とする。これにより、ロール周方向の温度差を小さくす
ることができる。
【００１８】更に、冷却液流路内に、伝熱促進体を挿入
する。挿入する伝熱促進体を、ネジリ板とした場合、冷
却液流路内に螺旋流が発生し、螺旋流が冷却液流路内面
の温度境界層を破壊するので、その分、熱伝達係数が上
がり、冷却効果が１．５倍程度に向上される。又、挿入
する伝熱促進体を、棒状体とした場合、冷却液流路の断
面積が減少して冷却液の流速が上がるので、その分、熱
伝達係数が上がり、冷却効果が１．５倍程度に向上され
る。このように、冷却液流路内に、伝熱促進体を挿入す
ることにより、ロールに対する冷却効果を向上させるこ
とができる。
する。挿入する伝熱促進体を、ネジリ板とした場合、冷
却液流路内に螺旋流が発生し、螺旋流が冷却液流路内面
の温度境界層を破壊するので、その分、熱伝達係数が上
がり、冷却効果が１．５倍程度に向上される。又、挿入
する伝熱促進体を、棒状体とした場合、冷却液流路の断
面積が減少して冷却液の流速が上がるので、その分、熱
伝達係数が上がり、冷却効果が１．５倍程度に向上され
る。このように、冷却液流路内に、伝熱促進体を挿入す
ることにより、ロールに対する冷却効果を向上させるこ
とができる。
【００１９】そして、ロールスリーブを厚肉とすると、
ロールスリーブの内外面の温度差が大きくなって、ロー
ルスリーブに発生する表面応力が大きくなり、ロールス
リーブの寿命が短くなるので、以下のようにしてロール
スリーブの寿命を延ばすようにする。
ロールスリーブの内外面の温度差が大きくなって、ロー
ルスリーブに発生する表面応力が大きくなり、ロールス
リーブの寿命が短くなるので、以下のようにしてロール
スリーブの寿命を延ばすようにする。
【００２０】即ち、加熱手段によって、ロールスリーブ
の内面側を加熱するようにする。これにより、ロールス
リーブの内外面の温度差が小さくなるため、ロールスリ
ーブに発生する表面応力が小さくなり、ロールスリーブ
の寿命が延長される。
の内面側を加熱するようにする。これにより、ロールス
リーブの内外面の温度差が小さくなるため、ロールスリ
ーブに発生する表面応力が小さくなり、ロールスリーブ
の寿命が延長される。
【００２１】具体的には、ロールの軸心部分に形成した
中空部に蒸気や高温油などの熱媒体を供給してロールス
リーブの内面側を加熱したり、ロールスリーブの内周面
近傍に挿入配置した電気ヒータでロールスリーブの内面
側を加熱したりするようにする。
中空部に蒸気や高温油などの熱媒体を供給してロールス
リーブの内面側を加熱したり、ロールスリーブの内周面
近傍に挿入配置した電気ヒータでロールスリーブの内面
側を加熱したりするようにする。
【００２２】以上により、安定鋳造と、冷却効率の向上
と、ロールの延命とを同時に達成することが可能とな
る。
と、ロールの延命とを同時に達成することが可能とな
る。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
示例と共に説明する。
示例と共に説明する。
【００２４】図１〜図５は、本発明の実施の形態の一例
であり、双ロール式連鋳機の基本的な構成については、
図６と同様であるため、同一の部分については同一の符
号を付すことにより説明を省略する。
であり、双ロール式連鋳機の基本的な構成については、
図６と同様であるため、同一の部分については同一の符
号を付すことにより説明を省略する。
【００２５】本発明では、先ず、図１に示すように、銅
製又は銅合金製のロールスリーブ８を厚肉とする。ロー
ルスリーブ８の厚さｔは、好ましくは、ロール径Ｄの９
％以上とする（ｔ／Ｄ≧０．０９）。
製又は銅合金製のロールスリーブ８を厚肉とする。ロー
ルスリーブ８の厚さｔは、好ましくは、ロール径Ｄの９
％以上とする（ｔ／Ｄ≧０．０９）。
【００２６】次に、ロールスリーブ８に形成する冷却液
流路９を、ロール１の表面近くに配置する。冷却液流路
９の設置位置ｌは、銅製又は銅合金製の場合、具体的に
は、ロール１の表面から２０〜３５ｍｍとする（ｌ＝２
０〜３５ｍｍ）。
流路９を、ロール１の表面近くに配置する。冷却液流路
９の設置位置ｌは、銅製又は銅合金製の場合、具体的に
は、ロール１の表面から２０〜３５ｍｍとする（ｌ＝２
０〜３５ｍｍ）。
【００２７】更に、隣接する冷却液流路９間の間隔Ｐを
冷却液流路９の直径ｄの１．５〜２．０倍とする（Ｐ／
ｄ＝１．５〜２．０）。
冷却液流路９の直径ｄの１．５〜２．０倍とする（Ｐ／
ｄ＝１．５〜２．０）。
【００２８】更に又、冷却液流路９内に、伝熱促進体１
０を挿入する。挿入する伝熱促進体１０は、例えば、図
２に示すようなネジリ板１１や、図３に示すような、冷
却液流路９よりも小径の棒状体１２などとする。
０を挿入する。挿入する伝熱促進体１０は、例えば、図
２に示すようなネジリ板１１や、図３に示すような、冷
却液流路９よりも小径の棒状体１２などとする。
【００２９】加えて、ロールスリーブ８の内面側を加熱
する加熱手段１３を設ける。加熱手段１３としては、図
４に示すように、ロール１の軸心部分を中空として、中
空部１４に蒸気や高温油などの熱媒体１５を供給するよ
うにしても良いし、或いは、図５に示すように、ロール
スリーブ８の内周面などに電気ヒータ１６を挿入配置す
るようにしても良い。
する加熱手段１３を設ける。加熱手段１３としては、図
４に示すように、ロール１の軸心部分を中空として、中
空部１４に蒸気や高温油などの熱媒体１５を供給するよ
うにしても良いし、或いは、図５に示すように、ロール
スリーブ８の内周面などに電気ヒータ１６を挿入配置す
るようにしても良い。
【００３０】尚、図４中、１７はロール軸端部材、１８
はロール軸端部材１７に形成された冷却液給排路、１９
はロール軸端部材１７に形成された熱媒体給排路、図５
中、２０はロール軸部材、２１はロール軸部材２０に形
成された冷却液給排路である。
はロール軸端部材１７に形成された冷却液給排路、１９
はロール軸端部材１７に形成された熱媒体給排路、図５
中、２０はロール軸部材、２１はロール軸部材２０に形
成された冷却液給排路である。
【００３１】次に、作動について説明する。
【００３２】双ロール式連鋳機の基本的な作動について
は図６の場合と同様なので説明を省略する。
は図６の場合と同様なので説明を省略する。
【００３３】本発明では、先ず、図１に示すように、銅
製又は銅合金製のロールスリーブ８を厚肉としているの
で、ロールスリーブ８が１回転する間の熱変形量の変動
を小さく抑えることができるようになり、これによっ
て、安定鋳造が可能となる。
製又は銅合金製のロールスリーブ８を厚肉としているの
で、ロールスリーブ８が１回転する間の熱変形量の変動
を小さく抑えることができるようになり、これによっ
て、安定鋳造が可能となる。
【００３４】ロールスリーブ８が１回転する間の熱変形
量の変動を小さく抑えるためには、ロールスリーブ８の
厚さｔは、ロール径Ｄの９％以上とする（ｔ／Ｄ≧０．
０９）。
量の変動を小さく抑えるためには、ロールスリーブ８の
厚さｔは、ロール径Ｄの９％以上とする（ｔ／Ｄ≧０．
０９）。
【００３５】しかし、ロールスリーブ８を厚肉とする
と、ロール１に対する冷却効果が得にくくなるので、以
下のようにして、冷却効果を向上させるようにする。
と、ロール１に対する冷却効果が得にくくなるので、以
下のようにして、冷却効果を向上させるようにする。
【００３６】即ち、ロールスリーブ８に形成する冷却液
流路９を、ロール１の表面近くに配置し、ロール１の表
面近くに冷却液を流させるようにする。これにより、ロ
ール１に対する冷却効果を向上させることができる。
流路９を、ロール１の表面近くに配置し、ロール１の表
面近くに冷却液を流させるようにする。これにより、ロ
ール１に対する冷却効果を向上させることができる。
【００３７】冷却液流路９の設置位置ｌは、銅製又は銅
合金製の場合、具体的には、ロール１の表面から２０〜
３５ｍｍとする（ｌ＝２０〜３５ｍｍ）。
合金製の場合、具体的には、ロール１の表面から２０〜
３５ｍｍとする（ｌ＝２０〜３５ｍｍ）。
【００３８】次に、冷却液流路９の間隔が大きくなると
ロール周方向の温度差が大きくなるので隣接する冷却液
流路９間の間隔Ｐを冷却液流路９の直径ｄの１．５〜
２．０倍と狭くする（Ｐ／ｄ＝１．５〜２．０）。これ
により、ロール周方向の温度差を小さくすることができ
る。
ロール周方向の温度差が大きくなるので隣接する冷却液
流路９間の間隔Ｐを冷却液流路９の直径ｄの１．５〜
２．０倍と狭くする（Ｐ／ｄ＝１．５〜２．０）。これ
により、ロール周方向の温度差を小さくすることができ
る。
【００３９】更に、冷却液流路９内に、伝熱促進体１０
を挿入する。挿入する伝熱促進体１０を、図２に示すよ
うなネジリ板１１とした場合、冷却液流路９内に螺旋流
が発生し、螺旋流が冷却液流路９内面の温度境界層を破
壊するので、その分、熱伝達係数が上がり、冷却効果が
１．５倍程度に向上される。又、挿入する伝熱促進体１
０を、図３に示すような棒状体１２とした場合、冷却液
流路９の断面積が減少して冷却液の流速が上がるので、
その分、熱伝達係数が上がり、冷却効果が１．５倍程度
に向上される。このように、冷却液流路９内に、伝熱促
進体１０を挿入することにより、ロール１に対する冷却
効果を向上させることができる。
を挿入する。挿入する伝熱促進体１０を、図２に示すよ
うなネジリ板１１とした場合、冷却液流路９内に螺旋流
が発生し、螺旋流が冷却液流路９内面の温度境界層を破
壊するので、その分、熱伝達係数が上がり、冷却効果が
１．５倍程度に向上される。又、挿入する伝熱促進体１
０を、図３に示すような棒状体１２とした場合、冷却液
流路９の断面積が減少して冷却液の流速が上がるので、
その分、熱伝達係数が上がり、冷却効果が１．５倍程度
に向上される。このように、冷却液流路９内に、伝熱促
進体１０を挿入することにより、ロール１に対する冷却
効果を向上させることができる。
【００４０】そして、ロールスリーブ８を厚肉とする
と、ロールスリーブ８の内外面の温度差が大きくなっ
て、ロールスリーブ８に発生する表面応力が大きくな
り、ロールスリーブ８の寿命が短くなるので、以下のよ
うにしてロールスリーブ８の寿命を延ばすようにする。
と、ロールスリーブ８の内外面の温度差が大きくなっ
て、ロールスリーブ８に発生する表面応力が大きくな
り、ロールスリーブ８の寿命が短くなるので、以下のよ
うにしてロールスリーブ８の寿命を延ばすようにする。
【００４１】即ち、加熱手段１３によって、ロールスリ
ーブ８の内面側を加熱するようにする。これにより、ロ
ールスリーブ８の内外面の温度差が小さくなるため、ロ
ールスリーブ８に発生する表面応力が小さくなり、ロー
ルスリーブ８の寿命が延長される。
ーブ８の内面側を加熱するようにする。これにより、ロ
ールスリーブ８の内外面の温度差が小さくなるため、ロ
ールスリーブ８に発生する表面応力が小さくなり、ロー
ルスリーブ８の寿命が延長される。
【００４２】具体的には、図４に示すように、ロール１
の軸心部分に形成した中空部１４に蒸気や高温油などの
熱媒体１５を供給してロールスリーブ８の内面側を加熱
したり、図５に示すように、ロールスリーブ８の内周面
などに挿入配置した電気ヒータ１６でロールスリーブ８
の内面側を加熱したりするようにする。
の軸心部分に形成した中空部１４に蒸気や高温油などの
熱媒体１５を供給してロールスリーブ８の内面側を加熱
したり、図５に示すように、ロールスリーブ８の内周面
などに挿入配置した電気ヒータ１６でロールスリーブ８
の内面側を加熱したりするようにする。
【００４３】以上により、安定鋳造と、冷却効率の向上
と、ロール１の延命とを同時に達成することが可能とな
る。
と、ロール１の延命とを同時に達成することが可能とな
る。
【００４４】
【実施例】実施例１ ロールスリーブ８の肉厚による熱変形量の変動について
調べた。厚さ３５ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ＝
０．０７）と厚さ６０ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ
＝０．１２）とを用い、ロール１の各位置におけるロー
ルクラウン量を解析したところ、表１のような結果が得
られた。
調べた。厚さ３５ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ＝
０．０７）と厚さ６０ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ
＝０．１２）とを用い、ロール１の各位置におけるロー
ルクラウン量を解析したところ、表１のような結果が得
られた。
【００４５】
【表１】
【００４６】表１から、ロールクラウン量の最大値と最
小値との差を熱変形量の変動と見て比較したところ、厚
さ３５ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ＝０．０７）の
場合には、熱変形量の変動は０．２８９となり、厚さ６
０ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ＝０．１２）の場合
には、熱変形量の変動は０．１５７となったので、ロー
ルスリーブ８を厚肉とすることにより、熱変形量の変動
が小さくなることが実際に確認された。
小値との差を熱変形量の変動と見て比較したところ、厚
さ３５ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ＝０．０７）の
場合には、熱変形量の変動は０．２８９となり、厚さ６
０ｍｍのロールスリーブ８（ｔ／Ｄ＝０．１２）の場合
には、熱変形量の変動は０．１５７となったので、ロー
ルスリーブ８を厚肉とすることにより、熱変形量の変動
が小さくなることが実際に確認された。
【００４７】実施例２ 冷却液流路９の設置位置ｌと冷却効果との関係について
調べた。表面から２０ｍｍ、３０ｍｍ、４０ｍｍの位置
に冷却液流路９を有する各ロール１を用い、ロール１表
面の最高温度を解析したところ、表２のような結果が得
られた。
調べた。表面から２０ｍｍ、３０ｍｍ、４０ｍｍの位置
に冷却液流路９を有する各ロール１を用い、ロール１表
面の最高温度を解析したところ、表２のような結果が得
られた。
【００４８】
【表２】
【００４９】表２から、冷却液流路９の設置位置がロー
ル１の表面に近い程、高い冷却効果が得られることが確
認された。又、ロール１の表面から２０〜３５ｍｍの位
置に冷却液流路９を設置する（ｌ＝２０〜３５ｍｍ）
と、ロール１の表面温度を４００℃以下に抑えられるの
で、都合が良いことが確認された。
ル１の表面に近い程、高い冷却効果が得られることが確
認された。又、ロール１の表面から２０〜３５ｍｍの位
置に冷却液流路９を設置する（ｌ＝２０〜３５ｍｍ）
と、ロール１の表面温度を４００℃以下に抑えられるの
で、都合が良いことが確認された。
【００５０】実施例３ 冷却液流路９間の間隔Ｐと冷却効果との関係について調
べた。冷却液流路９間の間隔Ｐを、冷却液流路９の直径
ｄの１．５倍、２．０倍、２．５倍とした各ロール１を
用い、ロール１表面における冷却液流路９の位置と、冷
却液流路９の中間位置との最大の温度差について調べた
ところ、表３のような結果が得られた。
べた。冷却液流路９間の間隔Ｐを、冷却液流路９の直径
ｄの１．５倍、２．０倍、２．５倍とした各ロール１を
用い、ロール１表面における冷却液流路９の位置と、冷
却液流路９の中間位置との最大の温度差について調べた
ところ、表３のような結果が得られた。
【００５１】
【表３】
【００５２】表３から、冷却液流路９間の間隔Ｐが近く
なる程、温度差が小さくなることが確認された。又、冷
却液流路９間の間隔Ｐを冷却液流路９の直径ｄの２．５
倍とすると、温度差が高くなりすぎてしまうので、１．
５〜２．０倍とする（Ｐ／ｄ＝１．５〜２．０）のが良
いことが確認された。
なる程、温度差が小さくなることが確認された。又、冷
却液流路９間の間隔Ｐを冷却液流路９の直径ｄの２．５
倍とすると、温度差が高くなりすぎてしまうので、１．
５〜２．０倍とする（Ｐ／ｄ＝１．５〜２．０）のが良
いことが確認された。
【００５３】実施例４ ロールスリーブ８の内面側の温度とロールスリーブ８に
作用する表面応力について調べた。ロールスリーブ８の
内面側を加熱しない場合と、１００℃に加熱した場合に
ついて解析したところ、表４の様な結果が得られた。
作用する表面応力について調べた。ロールスリーブ８の
内面側を加熱しない場合と、１００℃に加熱した場合に
ついて解析したところ、表４の様な結果が得られた。
【００５４】
【表４】
【００５５】表４から、ロールスリーブ８の内面側を加
熱すると、ロールスリーブ８に作用する表面応力が小さ
くなることが確認された。
熱すると、ロールスリーブ８に作用する表面応力が小さ
くなることが確認された。
【００５６】尚、本発明は、上述の実施の形態にのみ限
定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲
内において種々変更を加え得ることは勿論である。
定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲
内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【００５７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の冷却ロー
ルによれば、安定鋳造を行わせることができるという優
れた効果を奏し得る。
ルによれば、安定鋳造を行わせることができるという優
れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の実施の形態の一例の部分拡大図であ
る。
る。
【図２】図１の冷却液流路内に設けられる伝熱促進体の
拡大斜視図である。
拡大斜視図である。
【図３】図２とは異なる伝熱促進体の拡大斜視図であ
る。
る。
【図４】ロールの概略側方断面図である。
【図５】図４とは異なるロールの概略側方断面図であ
る。
る。
【図６】従来例の概略正面図である。
１ ロール ８ ロールスリーブ ９ 冷却液流路 １０ 伝熱促進体 １１ ネジリ板 １２ 棒状体 １３ 加熱手段 １４ 中空部 １５ 熱媒体 １６ 電気ヒータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤田 浩一 神奈川県横浜市磯子区汐見台１−６−1606 (72)発明者 平田 淳 神奈川県平塚市明石町４−２−803 (72)発明者 長田 史郎 神奈川県横浜市旭区中尾１−17−16
Claims (7)
- 【請求項１】 ロールスリーブの厚さを、ロール径の９
％以上とし、ロールスリーブに対する冷却液流路の設置
位置を、ロールの表面から２０〜３５ｍｍとし、隣接す
る冷却液流路間の間隔を冷却液流路の直径の１．５〜
２．０倍としたことを特徴とする冷却ロール。 - 【請求項２】 冷却液流路内に、伝熱促進体を挿入した
請求項１記載の冷却ロール。 - 【請求項３】 伝熱促進体が、ネジリ板である請求項２
記載の冷却ロール。 - 【請求項４】 伝熱促進体が、冷却液流路よりも小径の
棒状体である請求項２記載の冷却ロール。 - 【請求項５】 ロールスリーブの内面側を加熱する加熱
手段を設けた請求項１乃至４いずれか記載の冷却ロー
ル。 - 【請求項６】 加熱手段が、ロールの軸心部に形成した
熱媒体を供給可能な中空部である請求項５記載の冷却ロ
ール。 - 【請求項７】 加熱手段が、ロールスリーブの内周面近
傍に挿入配置された電気ヒータである請求項５記載の冷
却ロール。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AU1905 | 1996-08-26 | ||
| AUPP1905A AUPP190598A0 (en) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | Cooling roll |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11239850A true JPH11239850A (ja) | 1999-09-07 |
Family
ID=3806174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10369888A Pending JPH11239850A (ja) | 1998-02-19 | 1998-12-25 | 冷却ロ―ル |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11239850A (ja) |
| AU (1) | AUPP190598A0 (ja) |
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-
1998
- 1998-02-19 AU AUPP1905A patent/AUPP190598A0/en not_active Abandoned
- 1998-12-25 JP JP10369888A patent/JPH11239850A/ja active Pending
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AUPP190598A0 (en) | 1998-03-12 |
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