JPH11210495A - ガスタービン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】従来型ガスタービンの圧縮機吐出空気の一部を
抽気し、別置のエキスパンダに導くことにより、高温高
圧状態で運転できるようにし、高効率にて低カロリガス
圧縮機運転を提供する。 【解決手段】低カロリガスを主燃料とするガスタービン
において、その圧縮機の吐出空気の一部を抽気する構造
とし、燃料ガスの発熱量の低さに起因する圧縮機吐出圧
力の上昇を抑え、また、その抽気を別置のエキスパンダ
に導くことにより抽気を有効に活用する構成とした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はガスタービンに係わ
り、ガスタービンの圧縮機から燃焼器に供給される圧縮
空気の供給量を制御する手段を備えたガスタービンに関
する。

【０００２】

【従来の技術】近年、ガスタービンの燃焼器に供給され
て燃焼される燃料として、石炭ガス化炉発生ガスや高炉
やコークス炉で発生するガス（副生ガス）等種々の燃料
が使用されている。しかし、係るガスは、通常の燃料に
比べて発熱量（カロリ）が低いという特性を有する。特
開昭60−222531号公報には、多段可変翼を備えた空気圧
縮機，燃料圧縮機を設けて、燃焼器で燃焼させる燃料の
発熱量に応じて前記多段可変翼を制御して、燃料・空気
比を適正化するよう制御することが記載されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記公知例の
装置では、圧縮機の構造自体が複雑化してしまう。ま
た、ＬＮＧ等の通常の燃料は発熱量約１００００ｋcal
／kg 程度であるのに対して高炉等の副生ガスの発熱量
はその約１／１０の１０００ｋcal／kg 程度と低い。こ
の低カロリ燃料を燃焼させて通常燃料供給時と同様に高
温高圧ガスを発生させるためには燃料ガスの発熱量に応
じて通常燃料より多量の燃料流量（この場合約１０倍程
度）を燃焼器に投入する必要があることになる。このよ
うに多量の燃焼ガスがタービンに流れ込むと、圧縮機吐
出圧が上昇し、圧縮機のサージングに対するマージンが
減少してしまう。これに対して、タービンに流れ込む燃
焼ガス量を通常燃料におけるタービンと同一にするよう
に、圧縮機を通常燃料のガスタービン圧縮機よりも風量
の少ないものを用いて圧縮機の吐出圧力を一定にしよう
とすると、発熱量の異なる複数の燃料ガスを燃焼器に供
給する場合には一つの圧縮機では対応できない。

【０００４】本発明の目的は、燃焼器に異なるカロリ
（発熱量）の燃料が供給される場合であっても、安定し
た運転ができるガスタービンを提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、圧縮機と、圧
縮機から吐出された圧縮空気と発熱量の異なる複数の燃
料とが供給され燃焼させる燃焼器と、前記圧縮機と軸を
介して連結し、燃焼器からの燃焼ガスが供給され駆動さ
れるタービンと、を備えたガスタービンにおいて、前記
圧縮機から燃焼器へ供給される圧縮空気の一部を系外に
抽気する抽気手段と、発熱量の異なる燃料の使用に応じ
て、前記抽気手段から系外に抽気される抽気量を変化さ
せて、燃焼器に供給される圧縮空気の圧力変動を抑制す
るように制御する制御手段と、を備えたものである。

【０００６】これにより、供給される燃料のカロリが異
なっても、ガスタービンを安定して容易に制御できる。

【０００７】

【発明の実施の形態】本発明の一実施例であるガスター
ビンを図１を用いて説明する。

【０００８】石炭は石油より埋蔵量が豊富で石油の代替
燃料として注目されており、そのため火力発電設備とし
てのガスタービンの燃焼器に使用される燃料に石炭ガス
化炉発生ガスを使用するプラントが近年注目されてい
る。一方、製鉄所の高炉やコークス炉で発生する副生ガ
スは熱風炉，加熱炉等に配分されるが、融通性の高い電
力への変換で活用される場合もある。但し、この高炉や
コークス炉で発生する副生ガスは、カロリが低いだけで
なく圧力が低いので、ガスタービン用燃料として使用す
る場合は昇圧する必要がある。

【０００９】大気１１１が供給される圧縮機１０１とタ
ービン１０２が軸４０１を介して連結され、タービン１
０２と昇圧用低カロリガス圧縮機１１５はタービン１０
２と軸４０２により連結されている。同軸４０３には負
荷（発電機）１０３が連結されている。圧縮機１０１か
ら吐出されている圧縮空気は燃焼器１０４に供給され、
燃料が燃焼される。燃焼器１０４からの燃焼排ガスはタ
ービン１０２に供給されタービン１０２を駆動する。タ
ービン１０２の排気１１２は必要に応じて排熱回収ボイ
ラ等の熱源として利用される。

【００１０】圧縮機１０１により圧縮された圧縮空気は
流量を制御する制御弁１１７を備えた抽気ライン１１６
を経て、前記タービン１０２と連結する軸とは連結して
いない別置の膨張タービン等のエキスパンダ１１３に供
給される。エキスパンダ113を流れたエキスパンダ排気
１１８は、例えば、プラント内の空気の必要な箇所等に
供給される。

【００１１】エキスパンダ１１３と軸４０５を介して昇
圧用低カロリガス圧縮機１１４が連結され、低カロリガ
スの供給手段から供給される低カロリガス１０５を昇圧
する。昇圧用低カロリガス圧縮機１１４により昇圧され
た１次昇圧低カロリガス106はガスタービン１０２と軸
４０２で連結する昇圧用低カロリガス圧縮機１１５に供
給される。同圧縮機１１５を経てさらに昇圧された２次
昇圧低カロリガスは低カロリ燃料供給ライン１０７によ
り燃焼器１０４へ供給されるが、この低カロリガスの流
量を制御する低カロリガス流量制御弁１０８を経て燃焼
器１０４に供給される。

【００１２】一方、油或いはＬＮＧ等の通常の高カロリ
燃料は通常の燃料の供給手段から、通常液体燃料供給ラ
イン１０９により供給され、同ライン１０９には燃焼器
104に供給される燃料流量を制御する流量制御弁１１０
を備える。

【００１３】前記低カロリガスの流量制御弁１０８付近
の低カロリ燃料供給ライン１０７には燃料の発熱量を検
出する検出装置１３０が設置されている。かかる燃料の
発熱量を検出出来るものであれば、同検出装置に限らな
くてもよい。

【００１４】各流量制御弁１１７，１１０，１０８を制
御する制御装置１２０が備えられ、制御装置１２０には
ガスタービン負荷を検出するための負荷検出器１２３か
ら負荷信号が入力されている。本実施例は発電機１０３
からの信号を元にしたものである。

【００１５】圧縮機１０１とガスタービン１０２及び燃
焼器１０４からなる通常のガスタービンと負荷１０３
（発電機等）の構成までは通常の発熱量の燃料によるガ
スタービンプラントと同じである。通常の発熱量の燃料
の場合はこの燃料のための液体燃料供給ライン１０９を
用い、制御弁１１０により燃焼器１０４に供給する燃料
を制御し、ベース負荷運転モードで燃焼温度一定運転す
る。本実施例では、低カロリガスの燃料に対応し、供給
圧力が低いこの低カロリガスを昇圧するための昇圧用低
カロリガス圧縮機１１５および燃焼器１０４に低カロリ
燃料を供給する低カロリ燃料供給ライン１０７と制御弁
１０８が設置される。低カロリガスを燃焼ガスとして使
用する場合、液体燃料供給ライン１０９からの通常の燃
料は制御弁１１０により閉じ、低カロリ燃料供給ライン
に設けた低カロリガス用の制御弁１０８を開いて燃料を
制御する。ガスタービン燃焼温度が一定となるようガス
タービンの排気温度と圧縮機出口圧力の関係で運転の制
御を行うが、このまま運転した場合、燃料の発熱量が低
いために通常燃料使用時と同様の燃焼温度とするために
は多量の低カロリガスが燃焼器１０４に流入することに
なる。この結果、圧力比が上昇し圧縮機のサージマージ
ンが減少するという問題が生じる。本実施例ではこれを
避けるために、制御弁１１７の開度制御によって圧縮機
１０１からの抽気量を制御する。この抽気空気の量は、
燃料の発熱量が低いほど多くなり、高いほど少なくなる
よう制御される。更に本実施例では、抽気された空気の
動力を有効に活用するための別置エキスパンダ１１３と
燃料圧縮機である別置の昇圧用低カロリガス圧縮機１１
４をもつ。別置エキスパンダ１１３に導かれた圧縮機１
０１の出口からの抽気空気は膨張仕事して動力を生みだ
し、昇圧用低カロリガス圧縮機１１４を駆動する。この
エキスパンダ１１３と組み合わされた軸４０５を介して
連結する昇圧用低カロリガス圧縮機１１４で昇圧する動
力分だけガスタービン軸に設置された昇圧用低カロリガ
ス圧縮機１１５の動力が低減できる。加えて、圧縮機１
０１の動力を有効に利用でき全体としてプラント効率の
高い運転ができる。

【００１６】尚、上記構成は、低カロリ燃料ガスを別置
の昇圧用低カロリガス圧縮機１１４で１次昇圧された
後、ガスタービン１０２と連結される昇圧用低カロリガ
ス圧縮機１１５で２次昇圧されて燃焼器１０４に供給さ
れているが、前記低カロリ燃料ガスをガスタービン１０
２と連結される昇圧用低カロリガス圧縮機１１５で１次
昇圧された後、別置の昇圧用低カロリガス圧縮機１１４
で２次昇圧されて燃焼器１０４に供給されるように構成
してもよい。

【００１７】このように、圧縮機吐出空気の抽気ライン
１１６と制御弁１１７を設けて圧縮機からの抽気量を制
御し、また圧縮機１０１から抽気した空気を別置のエキ
スパンダ１１３と昇圧用低カロリガス圧縮機１１４によ
って有効に利用する。これにより、圧縮機１０１のサー
ジマージンを減少させることなく、性能を低下させるこ
となく、又、１０００ｋcal／kg 程度の低カロリ燃料か
ら約１００００ｋcal／kgの通常燃料まで燃焼器１０４
で燃焼させてもガスタービンの出力や効率の低下を抑制
して自在に運転することができる。

【００１８】ここで図１のガスタービンの運転を説明す
る。本体ガスタービン１０２は圧縮機１０１及び負荷１
０３を持つ。起動時の燃料は通常、軽油等の通常燃料で
ある高カロリの液体燃料或いはＬＮＧ燃料とし、液体燃
料供給ライン１０９，制御弁１０８を用いて通常燃料を
燃焼器１０４に供給し、また、圧縮機の抽気ライン１１
６に設置した制御弁１１７を閉にして燃料を燃焼させ
る。燃焼器１０４で燃焼した燃焼ガスはガスタービン１
０２を駆動し発電機のような負荷１０３を駆動する。そ
して石炭をガス化したガス化燃料又は高炉やコークス炉
で発生する副生ガスである低カロリ燃料をガスタービン
用燃料として使用する場合、この種の低カロリ燃料ガス
は着火性能が通常の燃料より低いので、ガスタービン起
動から安定運転までは高カロリ燃料である液体燃料，Ｌ
ＮＧ燃料を使用する。その後、液体燃料，ＬＮＧ燃料か
ら低カロリ燃料への切り替えが可能な状態になったとき
に、燃料切替操作を実施する。燃料切り替えは、まず低
カロリ燃焼供給ライン107の制御弁１０８を微開し、低
カロリガスを燃焼器１０４に導く。燃焼器１０４での低
カロリガスの着火を確認した後、低カロリガス系統の制
御弁１０８の開度を大きくして低カロリガスの流量を増
加させる一方、液体燃料流量制御弁１１０の開度を小さ
くして燃焼器１０４に供給される高カロリの液体燃料の
流量を減少させる。切り替えはガスタービンの部分負荷
で行えば、圧力比の余裕も十分あるため抽気ライン１１
６の抽気流量制御弁１１７を閉めたままでも行うことが
できる。切替後は自由にガスタービンの負荷を変えて運
転することができる。通常燃料（液体燃料等）は、例え
ばガスタービン起動時，停止時、又は低カロリガスの副
生ガス等の燃料供給に支障が生じた時に供給される。
（この時は例えば制御弁１１７，１０８を閉すると共に
制御弁１１０を開するように切替制御する。）図２は前
記の図１に示したガスタービン系統と基本的構成は同じ
であるが、更に別置エキスパンダ１１３で駆動される昇
圧用低カロリガス圧縮機１１４に軸４０６で連結された
発電機兼電動機２１９が加わったものである。図２にお
いて１１４は図１のように低カロリガス圧縮機である
が、エキスパンダ１１３と圧縮機１１４の負荷との間に
差が生じた場合、つまりエキスパンダの動力が不足の場
合、２１９を電動機として使用し、エキスパンダ動力が
超過する場合、２１９を発電機として使用する。その他
は図１と同じである。

【００１９】本実施例のように、構成することにより、
通常の高カロリ燃料から低カロリガスへ燃料を切り替
え、また、低カロリガスの発熱量が大きく変動した場合
であっても安定した運転ができる。

【００２０】低カロリ燃料を供給する場合、低負荷時の
ガスタービン圧縮機吐出圧縮空気は圧力で低いので低圧
の副生ガスをガスタービン燃焼器に供給しても特段の問
題はない。また、前記のような多量の副生ガスを供給し
ても、それほど吐出圧縮空気圧は上昇しない。しかし、
負荷が上昇するにつれ、ガスタービン初段静翼入口温度
が上昇するため圧力が上昇し、加えて燃料消費量も増加
するため、燃焼器内圧は急激に上昇する恐れがあるが、
本発明により、サージングを防止して安定に負荷変動で
きる。また、前記負荷上昇等に伴う圧力増加等による副
生ガスの必要圧力幅が大きくなる点やガスタービン圧縮
機のサージング許容幅を大きくとる必要がある点等を円
滑に解決できる。

【００２１】図３，図４は本発明の実施例の運転時の本
体ガスタービン圧縮機吐出圧変化を比較したものであ
る。図３は、ガスタービンの部分負荷時から全負荷まで
圧縮機から抽気する時の低カロリ燃料ガスタービンの圧
縮機吐出圧力と通常燃料ガスタービンの圧縮機出口圧力
のガスタービン負荷に対する変化を示したものである。
特に、低カロリ燃料ガスタービンの圧縮機出口圧力が通
常燃料ガスタービン圧縮機の最高吐出圧より高くならな
いよう圧縮機からの抽気量を制御している。

【００２２】図４は、ガスタービンの部分負荷時、特
に、無負荷から全負荷まで抽気するときの低カロリ燃料
ガスタービン圧縮機吐出圧力と通常燃料ガスタービン圧
縮機出口圧力のガスタービン負荷に対する変化を示す。

【００２３】図３，図４の両図とも、低カロリ燃料ガス
タービン及び通常燃料ガスタービンの圧縮機吐出空気圧
のガスタービン負荷に対する変化の例を示し、それぞれ
ガスタービン負荷０％のときの圧力を（５３１),（６３
１）で、ガスタービン負荷１００％のときの圧力を（５
３２),（６３２）及び（５３３),（６３３）で示す。実
際の変化は単純ではないが図は変化を直線で示した。低
カロリ燃料ガスタービンの圧力が通常燃料ガスタービン
より高いのは、燃料の発熱量が低いため、高温高圧ガス
を発生させるためには、通常燃料よりも多量の燃料を燃
焼器へ投入するためである。この圧縮機出口圧力は、圧
縮機ケーシングやタービンケーシングの設計圧力に関わ
り、また圧縮機のサージング限界圧力の問題もあるので
通常燃料ガスタービンと同じケーシングであれば、通常
燃料ガスタービンの最高圧力よりも高くなってはならな
い。図４で所定のガスタービン部分負荷（５３５）以上
では圧縮機吐出空気の抽気を行って、吐出圧をこの所定
の部分負荷（５３６）からガスタービン負荷１００％
（５３３）まで一定とし、通常燃料ガスタービンの負荷
１００％における最高圧力（５３３）以下に抑えること
ができる。この圧力変化の部分を図で斜線（５３８),
（５３９）で夫々示す。

【００２４】低カロリ燃料ガスタービンの抽気開始点を
早めたものを図４に示す。図では前記所定の負荷の場合
より低い圧力値（６３６）が抽気開始点で、そのときの
部分負荷は（６３５）である。この（６３６）はさらに
早めて無負荷の場合の圧力（６３１）としてもよい。運
転パターンは無負荷（６３１）から負荷上昇に伴い圧力
上昇して圧力（６３６）のとき、抽気を開始し、所定負
荷までの間圧力一定で負荷（６４１）からは通常ガスタ
ービンの吐出圧力に合わせて上昇させてもよく、または
抽気量を調整して圧力（６３６),（６４１),（６３３）
の変化線とは異なった圧力になる運転もできる。吐出圧
を（６３６）以下に保持すれば、強度の問題もサージン
グの問題も発生しない。例えば、起動時は通常燃料で着
火後、負荷（５３５）（６３５）より低い部分負荷で、
前述のように低カロリ燃料への切り替えを行い、その後
上記のようにガスタービン負荷に応じて抽気ライン116
の制御弁１１７を制御して圧縮機１０１の吐出圧力を制
御する。

【００２５】図５は燃焼温度一定運転における、抽気量
と圧縮機吐出圧力の関係を示したものである。通常ガス
タービンのベース負荷運転は排気温度と圧縮機出口圧力
の関係である排気温度制御線にて制御されるが、このと
きのガスタービンの状態は燃焼温度一定の運転であり、
図５は通常のベース負荷運転制御における抽気量と圧縮
機吐出圧力の関係を示したものと言い換えてよい。抽気
量を増加させると前述のようにタービンへのガス流量が
減少することになるために圧縮機吐出圧力は低下し、図
の７１１の線に示すような関係にある。プラントに供給
される燃料ガスの発熱量が低くなると、より多量の燃料
を燃焼器１０４へ投入することになるため圧縮機吐出圧
力は上昇するので図の７１２の線に示すような特性とな
る。一方、燃料ガスの発熱量が高くなると逆に圧縮機吐
出圧力は低下するので図の７１３の線に示すような特性
となる。

【００２６】抽気量を調整する制御方法を持たない場
合、燃料ガスの発熱量が低くなると図６においてＡ点か
らＤ点へ圧縮機吐出圧力が上昇してしまうため、燃焼温
度を低下させて圧縮機吐出圧力を一定に保つことになる
が、燃焼温度の低下はサイクル効率の低下を招く。

【００２７】本実施例においては、発熱量が低くなった
場合、抽気流量を増加（７２１→７２３）させることに
より圧縮機吐出圧力を一定に保つ。逆に発熱量が高くな
った場合、抽気流量を減少（７２１→７２２）させるこ
とにより圧縮機吐出圧力を一定に保つ。すなわち、図６
に示すような発熱量と抽気流量の関係（８１１）を制御
装置に組み込み、発熱量の変化に対応して抽気流量制御
弁１１７にて抽気量を調整する。圧力比８１２を一定に
するように、燃料の発熱量が大きい場合より小さい場合
に抽気量を増大させるように制御する。

【００２８】例えばＣで発熱量（８２２）の時、抽気量
(８３２)とし、Ａで発熱量(８２１)の時抽気量（８３
１）とし、Ｂで発熱量（８２３）の時、抽気量（８３
３）とする。

【００２９】例えば、具体的には、図１に示すガスター
ビン系統図において、制御弁１０８付近の低カロリ燃料
供給ライン１０７に燃料の発熱量の検出器１３０を設
け、かかる検出器１３０の検出信号に基づいてライン１
１６の制御弁１１７を制御して抽気量をコントロールす
る。このときガスタービンの圧力比は図６に示す８１２
のように常に一定に保たれる。以上のように発熱量に対
して抽気流量を調整し、図５の７１４線上を動くように
制御することによりガスタービンを最適な状態で運転す
ることが出来る。

【００３０】なお、燃焼器１０４の内部の流量配分を発
熱量に応じて変化させる場合を考えても良い。これは、
ガスタービンを構成する要素である燃焼器の内部での流
量を変化させるものである。燃料の発熱量が低下する
と、負荷を一定に保つよう燃料ガス流量が増加するが、
さらに燃空比を一定にするためバイパス流量を減らして
燃焼に必要な空気を増やすものである。この構成では、
燃焼器を通過する空気の量は一定にしていて燃焼器内部
での流量配分を変えるだけなので、燃料ガス量が増加す
ればその分タービンへ流入する流量は増え、圧力比が増
加する。したがって、この構成では数％の発熱量変化で
は問題ないものの、発熱量が１／２より大きくなるよう
な大きな変化には対応できない。図５において、発熱量
が低くなるとバイパス量が増加するが、燃料ガスの増加
に伴い圧力も上昇し、線７１５のような動きとなる。

【００３１】これらの実施例により、低カロリガスを供
給する場合であっても燃焼温度を通常燃料供給時と比べ
て低下することを抑制できる。

【００３２】又、圧縮機吐出空気の抽気量を調整するこ
とによって吐出圧の変動を抑えられるため、ガスタービ
ンの運転状態を最適化することが出来る。また、運転自
由度を大きくとることができる。

【００３３】抽気を別置のエキスパンダ用空気源として
利用でき、このエキスパンダの運転自由度は本体ガスタ
ービンの運転条件にあまり影響されず、大きくとれ高い
熱効率での運転範囲が広くできる。

【００３４】

【発明の効果】本発明により、燃焼器に異なるカロリの
複数の燃料が供給される場合であっても、容易に安定し
たガスタービンの運転ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例であるガスタービンを示す系
統図。

【図２】本発明の他の実施例であるガスタービンを示す
系統図。

【図３】本発明の実施例に係わる負荷−圧縮機吐出圧力
関係図。

【図４】本発明の実施例に係わる負荷−圧縮機吐出圧力
関係図。

【図５】本発明の実施例に係わる燃焼温度一定条件での
抽気流量と圧縮機吐出圧力の関係図。

【図６】本発明の実施例に係わる圧縮機吐出圧力を一定
に保つための燃料ガスの発熱量と抽気流量の関係図。

【符号の説明】

１０１…空気圧縮機、１０２…本体ガスタービン、１０
３…本体負荷（例えば発電機）、１０４…燃焼器、１０
５…低カロリガス、１０６…１次昇圧低カロリガス、１
０７…低カロリ燃料供給ライン、１０８…低カロリガス
流量制御弁、１０９…液体燃料供給ライン、１１０…液
体燃料流量制御弁、１１１…大気、１１２…排気、１１
３…エキスパンダ、１１４，１１５…昇圧用低カロリガ
ス圧縮機、１１６…抽気ライン、１１７…抽気流量制御
弁、１１８…エキスパンダ排気。

フロントページの続き (72)発明者 和田 克夫 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 保泉 真一 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】圧縮機と、 圧縮機から吐出された圧縮空気と、発熱量の異なる複数
   の燃料とが供給されて燃焼させる燃焼器と、 前記圧縮機と軸を介して連結し、燃焼器からの燃焼ガス
   が供給され駆動されるタービンと、を備えたガスタービ
   ンにおいて、 前記圧縮機から燃焼器へ供給される圧縮空気の一部を系
   外に抽気する抽気系統と、 この抽気系統に設置される制御弁を設け、 発熱量の異なる燃料の使用に応じて前記制御弁の開度を
   調節して 前記抽気手段から抽気される抽気量を制御し、燃焼器に
   供給される圧縮空気の圧力変動を抑制するように制御す
   る制御手段と、を備えることを特徴とするガスタービ
   ン。
2. 【請求項２】圧縮機と、 圧縮機から吐出された圧縮空気と、発熱量の異なる複数
   の燃料とが供給されて燃焼させる燃焼器と、 前記圧縮機と軸を介して連結し、燃焼器からの燃焼ガス
   が供給され駆動されるタービンと、を備えたガスタービ
   ンにおいて、 前記圧縮機から燃焼器へ供給される圧縮空気の一部を系
   外に抽気する抽気系統と、 この抽気系統に設置される制御弁を設け、 前記燃焼器にて発熱量の低い燃料を使用する際には前記
   制御弁の開度を開いて、前記抽気手段から抽気される抽
   気量を増加して、燃焼器に供給される圧縮空気の圧力変
   動を抑制するよう制御する制御手段と、を備えることを
   特徴とするガスタービン。
3. 【請求項３】圧縮機と、 前記圧縮機から吐出された圧縮空気と燃料とが供給され
   燃焼させる燃焼器と、 前記圧縮機と軸を介して連結し、燃焼器からの燃焼ガス
   が供給され駆動されるタービンと、を備えたガスタービ
   ンにおいて、 前記燃焼器に第１の燃料供給手段から第１の燃料を供給
   する第１燃料供給経路と、 前記圧縮機の圧縮空気の一部を抽気する抽気系統と、前
   記抽気系統に設けられた制御弁と、前記抽気系統に連通
   し、この圧縮空気が供給されて駆動するエキスパンダ
   と、 該エキスパンダと軸を介して連結し、第２の燃料供給手
   段から供給される前記第１の燃料より発熱量の低い第２
   の燃料を昇圧する第１の燃料圧縮機と、 前記タービンと軸を介して連結し、前記第１の燃料圧縮
   機から吐出された第２の燃料をさらに昇圧する第２の燃
   料圧縮機と、 前記第２の燃料圧縮機で昇圧された第２の燃料を燃焼器
   に供給される第２燃料供給経路とを備え、 前記燃焼器に供給する燃料を、前記第１の燃料又は第２
   の燃料の切り替えに応じて、 前記圧縮機から抽気されて、 前記エキスパンダに供給される圧縮空気量を制御する制
   御手段と、を備えることを特徴とするガスタービン。
4. 【請求項４】圧縮機と、 前記圧縮機から吐出された圧縮空気と燃料とが供給され
   燃焼させる燃焼器と、 前記圧縮機と軸を介して連結し、燃焼器からの燃焼ガス
   が供給され駆動されるタービンと、を備えたガスタービ
   ンにおいて、 前記燃焼器に第１の燃料供給手段から第１の燃料を供給
   する第１燃料供給経路と、 前記圧縮機の圧縮空気の一部を抽気する抽気系統と、前
   記抽気系統に設けた制御弁と、前記抽気系統に連通して
   圧縮空気が供給されて駆動するエキスパンダと、 該エキスパンダと軸を介して連結し、第２の燃料供給手
   段から供給される前記第１の燃料より発熱量の低い第２
   の燃料を昇圧する第１の燃料圧縮機と、 前記タービンと軸を介して連結し、前記第１の燃料圧縮
   機から吐出された第２の燃料が供給されてさらに昇圧す
   る第２の燃料圧縮機と、 前記第２の燃料圧縮機で昇圧された第２の燃料を燃焼器
   に供給される第２燃料供給経路とを備え、 前記燃焼器に供給する燃料を、前記第１の燃料から第２
   の燃料の切り替えた際に、 前記制御弁を開操作して前記抽気手段からの抽気量を増
   加して、前記燃焼器に供給される圧縮空気の圧力変動を
   抑制するよう制御する制御手段と、を備えることを特徴
   とするガスタービン。
5. 【請求項５】圧縮機と、 圧縮機から吐出された圧縮空気と、発熱量の異なる複数
   の燃料とが供給され、燃焼させる燃焼器と、 前記圧縮機と軸を介して連結し、燃焼器からの燃焼ガス
   が供給され駆動されるタービンと、を備えたガスタービ
   ンにおいて、 前記圧縮機から燃焼器へ供給される圧縮空気の一部を系
   外に抽気する抽気系統と、前記抽気系統に設けられた制
   御弁と、 燃焼器に供給する燃料の発熱量を検出する検出手段と、 該検出手段の信号に基づいて前記制御弁の開度を調節
   し、前記抽気手段からの抽気量を変化させ、燃焼器に供
   給される圧縮空気の圧力変動を抑制するように制御する
   制御手段と、を備えることを特徴とするガスタービン。
6. 【請求項６】圧縮機と、 圧縮機から吐出された圧縮空気と、発熱量の異なる複数
   の燃料とが供給されて燃焼させる燃焼器と、 前記圧縮機と軸を介して連結し、燃焼器からの燃焼ガス
   が供給され駆動されるタービンと、前記圧縮機から燃焼
   器へ供給される圧縮空気の一部を系外に抽気する抽気系
   統と、を備えたガスタービンにおいて、 燃焼器に供給される燃料の発熱量が高い発熱量の燃料か
   ら低い発熱量の燃料に切り替えられた場合に、 前記抽気系統から系外に抽気量を増加して、燃焼器に供
   給される圧縮空気の圧力変動を抑制するように制御す
   る、ことを特徴とするガスタービンの制御方法。