JPH10502178A

JPH10502178A - Apparatus for deflecting the curvature of an image carrier on a transfer medium

Info

Publication number: JPH10502178A
Application number: JP7514622A
Authority: JP
Inventors: バーソルメイ、ジャック・エヌ; トンプキンス、イー・ニール
Original assignee: ティ／アール・システムズ・インコーポレイテッド
Priority date: 1993-11-15
Filing date: 1994-11-15
Publication date: 1998-02-24
Also published as: WO1995014259A1; EP0729600A1; AU1181895A; EP0729600B1; DE69424876D1

Abstract

(57)【要約】用紙を転写ドラム（４８）上に配置する以前に用紙の湾曲を調節するためのプレカール（予備曲げ）装置。用紙は、ガイド（２９６）によって規定された通路に沿って、２つのプレカールローラー（２４４）と（２４６）との間のニップ（よじれ部分）に供給される。ローラーの間のニップ（よじれ部分）においてローラー（２４４）が変形するようにローラー（２４６）のジュロメータはローラー（２４４）のジュロメータよりも高い。用紙は、ドラム（４８）に隣接する取り付け（アタッチメント）ローラー（１９８）に供給される。可変プレカール（予備曲げ）装置（３１２）は、用紙（１４６）に与えられる弧状変形の量を変えるためにローラー（２４６）に対してローラー（２４４）上にかかる力を変えるように作動可能である。 (57) [Abstract] A pre-curl (pre-bending) device for adjusting the curvature of a sheet before placing the sheet on a transfer drum (48). The paper is fed along a path defined by a guide (296) to a nip (twist) between two pre-curl rollers (244) and (246). The durometer of roller (246) is higher than the durometer of roller (244) such that roller (244) deforms in the nip (twist) between the rollers. The paper is fed to a mounting (attachment) roller (198) adjacent to the drum (48). A variable pre-curl (pre-bend) device (312) is operable to vary the force on roller (244) relative to roller (246) to vary the amount of arcing imparted to paper (146). .

Description

【発明の詳細な説明】転写媒体上の画像担持体の湾曲を偏向するための装置発明の技術分野本発明は、全体的に、電子写真プリントエンジンに関係し、更に詳細には、静電ドラム又は転写ベルトに用紙を供給するための供給機構に関係する。関連出願に関するクロスリファレンス本出願は、１９９３年１０月２２日付けで提出された「制御された抵抗性層を有する電子写真プリントエンジン用埋め込み電極ドラム」（Ａｔｔｙ．Ｄｋｔ．Ｎｏ．ＴＲＳＹ−２１、８８０）と題する米国特許出願番号第号の継続出願であり、１９９２年９月３０日付けで提出された「電気写真プリントエンジン用埋め込み電極ドラム」（Ａｔｔｙ．Ｄｋｔ．Ｎｏ．ＴＲＳＹ−２１，０７２）と題する米国特許出願番号第０７／９５４，７８６号の一部継続出願である。発明の背景転写ドラム又はベルト上に静電気的にグリップする方法を利用する場合には、一般に、用紙がドラムに適切に付着されるレベル（程度）に電圧が供給される。ただし、供給電圧があるレベル以下に低下すると、ドラム又は転写ベルトに用紙を付着させる作用に幾らかの困難が存在する。その理由は、ドラム又は転写ベルトの表面が弧状である場合には、用紙は平坦な状態で配置されようとする傾向を持つという事実に因る。勿論、用紙がドラム上に配置された状態で充分長い時間が経過した場合には、用紙は表面の形状に順応するはずである。具合の悪いことに、現在の高速複写機では、用紙をドラム上に非常に長い期間に亙って留どめておくことは許されない。電子写真装置においては、定期的に、トナー粒子を引きつけるために充電され、そして、トナー粒子の転写を可能にするために放電される種々の移動表面を提供することが必要である。現在では、ドラムに関して、３つの総体的な方法が製品として具現され、市販されている。第１の方法においては、多重転写のために用紙をグリップする技術は従来の絶縁ドラム技術である。第２の方法は、１つの単一過程において、全てのトナーを用紙に移す（パスする）半導体ベルトである。第３の技術は、用紙に単一転写するために多重パス充電、露出、及び、現像する方法である。前述の方法は、それぞれ、長所と短所をもつ。従来の用紙ドラム技術は、像の質および転写効率の観点から優れている。ただし、ハードウェアの複雑さ（例えば、用紙のグリップ、多重コロナ、等々）、媒体の可変性、及び、ドラムの抵抗率の観点からコスト高となり、そして、装置の信頼性を低下させる。これと比較すると、ベルトを利用する用紙対用紙単一転写方式は、ハードウェアが簡単であることと用紙のハンドリングの信頼が高いと言う長所をもつ。ただし、この場合には、システム効率の低下、及び、保守整備に際してベルトのトラッキング、ベルト疲労、及び、ハンドリングの困難性に対処する問題が短所である。更に、効率および像の質を改良するために多重パスから用紙までの構成を扱うためのベルトシステムを実現することが困難である。第３の技法は、用紙への単一転写方式であり、光導電体上に全トナー像を作成してから、そのトナー像を転写するように作動可能である。この技法は、簡単な用紙のハンドリングを可能にするが、プロセスが複雑であるために像の質が制限され、最も大きい像と同じ大きさの光導電体表面が必要とされる。発明の要約ここに開示および特許請求される本発明は、回転式画像担持体（rotating ima ge carrier）上に用紙を供給するための用紙供給装置を含む。規定された通路に沿って１枚の用紙を方向づけるための方向づけ装置が提供される。次に、プレカール（予備曲げ）装置は、弧状変形するように用紙を変形させる。プレカール制御装置は、プレカール装置によって用紙に与えられた弧状変形の量を制御する。プレカール装置によって用紙が弧状変形した後で、取付け（アタッチメント）装置は用紙を画像担持体に取り付ける。本発明の別の態様において、画像担持体は、用紙の弧状変形と同じ方向に湾曲している。プレカール装置は、その間にニップ（よじれ部分）を形成する２つの隣接ローラーを介してこの弧状変形を提供するように作動可能である。ニップ（よじれ部分）は用紙通路に沿って配置され、第２ローラーのジュロメータより大きい第１ローラーのジュロメータが配備される。この結果として、第１ローラーによって第２ローラーが変形され、第１ローラー及び第２ローラーのうちの少なくとも１つが駆動される。本発明の更に別の態様において、プレカール制御装置は、所定圧力を変更可能にするためにニップ（よじれ部分）に可変圧力を与えるように作動可能である。これは、ニップ（よじれ部分）においてローラーにかけられる可変圧力によって、これと関連した変形が第１ローラーに実質的に起きないようにすることにより達成される。図面の簡単な説明本発明及びその利点を更に完全に理解可能にするために、次に示す添付図面と共に以下の記述に言及する：図１は、本発明の埋め込み電極ドラムの透視図である。図２は、図１のドラムの選定された横断を示す。図３は、本発明の光導電体ドラムと埋め込み電極ドラムとの相互作用を示す。図４は、ドラムの縁における電極の切断図である。図５ａ及び５ｂは、ドラム表面を充電するための他の技法を示す図である。図６ａから６ｃまでは、本発明の埋め込み電極ドラムの分布抵抗を示す図である。図７ａ及び７ｂは、ドラムの縁に対する充電ローラーの配列を示す図である。図８は、埋め込み電極ドラムを利用する用紙への多重パス式電気写真プリントエンジンの側面図である。図９は、多様な電極ドラムを利用する用紙への単一パス式プリントエンジンの横断面を示す図である。図１０は、ドラム組立体の全体構成の他の実施の形態を示す図である。図１１は、絶縁材による弾力層が、その表面に配置された電極を有するアルミニウムコア上に配置されるような別の実施の形態を示す図である。図１２は、ドラムのコアが、その上側表面に配置された導通層を有する絶縁層によって覆われるような本発明の別の実施の形態を示す図である。図１３は、転写ドラムの別の実施の形態を示す図である。図１４は、転写ドラム構成の別の実施の形態を示す図である。図１５は、転写ドラム構成の更に別の実施の形態を示す図である。図１６は、転写ドラム構成の更に別の実施の形態を示す図である。図１７は、図１５に関して既に説明した互いに入り組んだ電極を有する実施の形態を示す図である。図１８は、取り付けられた用紙を有するＢＥＤドラムの断面における物理的層の詳細について示す図である。図１９は、用紙層、薄膜層、及び、均一電極層の概略図である。図２０は、用紙および薄膜層の概略結線図である。図２１は、転写ドラムの全動作を示す概略図である。図２２は、放電モードにある光導電体ドラムの下を通過する際における図１９に示す構造の横断面図である。図２３は、光導電体ドラムと、埋め込み電極ドラムの周りに配置された用紙取り付け電極との間の空間的な差を示す別の図である。図２４は、４パスプリント（即ち、色刷り）において用紙がドラム４８の周りを４回通過する場合における用紙の任意のセクションに関するシミュレートされた電圧対時間をプロットして示す図である。図２５は、単一パスの場合における、シミュレートされた電圧対時間をプロットして示す図である。図２５ａは、減衰電圧のグラフを示す図である。図２６は、４回パス動作におけるシミュレートされた電圧対時間をプロットして示す図である。図２７は、４回パス動作におけるシミュレートされた電圧対時間をプロットして示す図である。図２７ａは、マイラーを用いる４回パス動作におけるシミュレートされた他の電圧対時間をプロットして示す図である。図２８は、作用前には放電されない４回パスカラープリントにおいて用紙がドラムの周りを４回通過する場合において、用紙の任意のセクションに関するシミュレートされた電圧対時間をプロットして示す図である。図２９は、放電状態における図２９の動作を示す図である。図３０は、電子写真プリンタ機構全体を示す側面図である。図３１は、プレカール装置の詳細を示す図である。図３１ａは、プレカールローラーに関するプレカール動作の詳細を示す図である。図３２ａ及び３２ｂは、用紙の垂下およびカールを測定するための装置を示す図である。図３３は、プレカールローラーを示す図である。発明の詳細な説明本発明の埋め込み電極ドラムの透視図を図１に示す。埋め込み電極ドラムは、堅固な支持構造を供給する内側コア１０を有する。この内側コア１０は、約２ミリメートル（ｍｍ）の厚さのアルミニウム製管状コアにより構成される。その次の外側層は、厚さが約２〜３ｍｍの制御されたシリコンフォーム又はゴム製デュロメータ層１２により構成される。この層は、約０．１ｍｍ離れて中心線間距離が０．１０インチ間隔で長さ方向に配置された複数の電極１６で構成される電極層１４によって覆われる。更に、制御された抵抗層１８は、電極層の上に約０．１５ｍｍの厚さで配置され、炭素充満重合体材料製である。埋め込み電極ドラムの更に詳細な断面図を図２に示す。埋め込み電極ドラムの端部を見れば、電極層１４内の電極１６は、所定の間隔距離を保って配置されていることが分かる。ただし、ドラムの端部に近い電極１６の部分は、いずれの端部においても、ドラムの長さ方向軸に対して「歪曲」している。以下に示すように、歪曲していることにより、この部分へのアクセスを可能にする。埋め込み電極ドラムと光導電体ドラム２０との関係を示すために、埋め込み電極ドラムの側面図を図３に示す。光導電体ドラム２０は、その上に画像が配置されるように作動可能である。従来の技法に従へば、先ず、光導電体ドラム２０上に潜像が配置され、次に、静電気的な方法によって、埋め込み電極ドラムの表面にこの潜像が移される。従って、光導電体ドラム２０と埋め込み電極ドラムとの間のニップ（よじれ部分）の表面上には適切な電圧が存在しなければならない。このニップ（よじれ部分）の参照番号を２２とする。ローラー電極２４は、埋め込み電極ドラムの外側の縁において当該埋め込み電極ドラムの上側表面に接触し、その結果、ローラー電極が制御された抵抗性層１８と接触するよう作動可能であるように配置される。電極１６は歪曲しているので、後で詳細に説明するように、ローラー電極２４に近い電極１６の部分と、光導電体ドラム２０の長さ方向軸上においてニップ（よじれ部分）２２に近い電極１６の部分は、それぞれ同じ電極１６の一部分である。埋め込み電極ドラムの切断図を図４に示す。埋め込み電極１６は、通常、制御されたジュロメータ層１２の外側表面上にパターン（模様）をエッチングすることによって形成される。通常、電極１６は、最初に、制御されたジュロメータ１２の表面を覆って、例えばマイラーのような薄い絶縁性の重合体層を配置することによって形成される。次に、電極構造体が、マイラー層の表面上に接着または堆積される。接着構成する場合には、電極パターン（模様）は前以て決定され、そして、マイラー上に１枚の単一シートとして配置される。堆積構成する場合には、絶縁性材料の層を堆積させ、その後で、電極構造体を形成するように型どりし（パターン形成し）、そして、エッチングする。図には一連の平行線が示されているが、後で詳細に説明する用に、適当な電圧プロファイル（断面配分）を与えるために、任意のパターン（模様）が利用可能であることを理解されたい。電極と接触するための２つの技法を図５ａ及び５ｂに示す。図５ａにおいて、ローラー電極は、アクスル（心棒）２６にピボット運動可能に取り付けられた円筒形ローラー２４を有する。電圧Ｖは、ライン（導線）２８を介してローラー２４に印加される。ローラー２４は、ローラー２４の一部分が制御された抵抗性層１８の上側表面に接触し、そして、抵抗性層とニップ（よじれ部分）３０を形成するように、埋め込み電極ドラムの端部に配置される。ニップ（よじれ部分）３０において、ローラー電極２４の外側表面から制御された抵抗性層１８を経て電極層１４の電極１６まで導電性のパス（電気通路）が形成される。導電性通路はこのようにして形成される。後で説明するように、電極層１４における電極１６は、長さ方向軸に沿って電圧を均等分布させるために、埋め込み電極ドラムの長さ方向軸に沿って導電性の低い通路を提供するように作動可能である。ブラシ３２を用いた構成方法を図５ｂに示す。ブラシ３２は、ライン（導線）３４を介して電圧Ｖに接続され、そして、埋め込み電極ドラムの端部の制御抵抗性層１８の外側表面と接触するために配置された導電性の剛毛（ブリサル）３６を有する。剛毛３６は、制御された抵抗性層１８の表面を通り、更に、電極層１４の電極１６まで電流を通す。この作動原理は、図５ａの場合と同じであり、電極層１４の電極１６は、埋め込み電極ドラムの長さ方向軸に沿って電圧を分布させる。図６ａから６ｃまでを参照しながら、電極層１４の表面に沿った電圧分布について、更に詳細に説明することとする。説明し易くするために、制御されたジュロメータ層１２から「展開した」形状の電極層を有する平面として埋め込み電極ドラムを図示することとする。制御された抵抗性層１８の長さに沿って３個の電極ローラー、即ち、正電圧Ｖに接続された電極ローラー４０、大地電位に接続された電極ローラー４２、及び、大地電位に接続された電極ローラー４４が配置される。電極ローラー４０は、その真下の電極に電圧Ｖを印加するように作動可能であり、このようにして印加された電圧は、電圧の最も高い電極１６の上に位置する制御された抵抗性層１８の部分においてドラムの長さ方向軸に沿って分布する。電極ローラー４２及び４４が大地電位でる場合には、制御された抵抗性層１８を通って各々の電極ローラー４２及び４４に電流が流れ、対応する電位降下を生じる。この場合の電位降下は実質的な直線状に減少する。ただし、この場合、ローラー４０とローラー４２及び４４との間に配置された各電極１６における電位は、埋め込み電極ドラムの長さ方向軸に沿って実質的に同じである。従って、この構成の場合には、埋め込み電極ドラムの縁（エッジ）に配置された電極ローラー４０は、埋め込み電極ドラムの縁における表面に沿って、その下に配置された電極１６によって形成されるパターンを反映するような電位を生じるように作動可能である。このようにして、ローラー電極４０は、電極１６と共に、個々の作動化可能な充電装置（ディバイス）として作用する。この場合、種々の電位の電極ローラーを追加配置するだけで、これらの装置をドラムの周辺に配置することが可能である。ここでは、ただ１つの電圧プロファイルだけを図示することとするが、種々異なる多数の電圧プロファイルを提供するために多数のセグメント（区分）を形成することが可能である。更に、電極ストリップ（細片）１６間に局部的な極値が発生し、そして、ローラー４０、４２、及び、４４の間に全体的な極値が発生する。図６ｂは、制御された抵抗性層１８の長さに沿った電位を示す。電極ローラー４０の電位が最も高いので、電極ローラー４０の下に位置する電極１６の電位が最も高いことが分かる。各隣接電極１６に印加された電位は減少し、各々の電極ローラー４２及び４４における電圧はゼロである。図６ｂに示す電圧プロファイルにより、制御された抵抗性層１８の電気抵抗に起因して、２つの電極の間の電圧が幾分低くなることが分かる。図６ｃは、電極ローラー４０、及び、これと関連した電気抵抗を示す。電極ローラー４０から、電極１６のうちの電極ローラー４０の真下に位置する１つの電極まで、直接的に、分布抵抗が存在する。電極ローラー４０と隣接電極１６との間には、第２の分布抵抗が存在する。ただし、同様に、各々の隣接電極１６も、その表面から上向きに制御された抵抗性層１８の上側表面までの抵抗を持つ。各々の電極に関しては、埋め込み電極ドラムの長さ方向軸に沿った抵抗が最も小さいので、それぞれの電極１６の上に位置する制御された抵抗性層１８の表面における電位は実質的に同じである。ローラー４０の表面と各電極との間に抵抗性通路が設定されることだけが必要である。そうすれば、この電流通路は、埋め込み電極１６によって形成されたパターンに従い、電極１６に沿って、制御された抵抗性層１８の上側表面に伝達される。図７ａ及び７ｂは、ローラーを構成するための２つの実施例を示す透視図である。図７ａにおいて、参照番号４８で示す埋め込み電極ドラムは、ドラムの縁に所定の間隔を保って配置された２個のローラー５０及び５２を有する。ローラー５０と５２との間の距離は、光導電体ドラムと接触する埋め込み電極ドラム４８の一部である。電圧Ｖは、ドラム４８表面の電圧が当該範囲に亙って実質的に等しくなるように各々のローラー５０及び５２に印加される。ブラシ５４は、その導電性剛毛がドラム４８の縁における残りの表面全体に接触するように、実質的に、ドラム４８の縁を構成する円周の残りの部分に配置される。電極ブラシ５４は、多重化スイッチ５６を介して、ライン５８の電圧Ｖ又はライン６０の接地電位のいずれかに接続される。スイッチ５６は、これら２本のライン（導線）５８と６０との間で切り替わるように作動可能である。この構成においては、マルチカラープロセスにおいてドラム上に多重像を配置可能であるようにドラム４８が転写ドラムとして用いられるような１つの作動モードが提供可能である。ただし、ドラムが電極ローラー５２を通過して回転する際に、ブラシ５４の下に位置する電極１６における電圧が大地電位まで低下するように、転写が行われる場合に、スイッチ５６は大地電位６０を選定する。ドラム４８とローラー５０及び５２との間に正電圧を印加する場合について、図７ｂについて示す。ただし、ドラム４８の縁における残りの部分の周りに配置されるブラシ５４の代わりに、転写領域が両者の間に配置されるように２個の大地電位電極ローラー６２及び６４が装備される。従って、埋め込み電極ドラム４８上に配置されたイメージ（像）は、ローラー６２と６４との間のライン（導線）の部分から除去することができる。理由は、当該領域が大地電位であることに因る。用紙への多重通過（マルチパス・ツー・ペーパ）プリントエンジンの側面図を図８に示す。このプリントエンジンは、ＰＣドラム２０の表面上に潜像を生成するよう作動可能な結像装置６８を有する。ＰＣドラム２０は、ニップ（よじれ部分）２２においてドラムに接触するように埋め込み電極ドラム４８に隣接して配置される。支持用ブラケット［図示せず］は、正しい圧縮及び位置決めによってニップ（よじれ部分）２２を形成するために十分な配列及び圧力を提供する。ニップ（よじれ部分）２２は、ローラー５０と５２との実質的な中間位置に形成される。この場合、ローラー５０及び５２には電圧Ｖが印加される。３色方式用として装備された３個のトナーモジュール７２、７４、及び、７６を用いて光導電体ドラム２０の表面に荷電するために、スコロトロン（ｓｃｏｒｏｔｒｏｎ）７０が用いられる。これは従来の方式である。各々のトナーモジュール７２、７４、及び、７６は、光導電体ドラム２０の周囲に配置され、そして、潜像が通過する際にトナー粒子をピックアップする光導電体ドラム２０の表面にトナー粒子を誘導するように作動可能である。各々のトナーモジュール７２から７６までは、光導電体ドラム２０の表面に対して可動である。第４のトナーモジュール７８は、白黒作動を可能にするために装備され、更に、４色刷り用として第４の色を提供する。各々のトナーモジュール７２から７８までは、トナーを収納するための関連リザーバ（貯蔵器）を有する。清掃ブレード８０は、トナーが埋め込み電極ドラム４８へ転写された後で、光導電体ドラム２０の表面から余分なトナーを清掃するために装備される。作動に際して、３色方式は、３回の露出、及び、露出済み潜像の現像後における３回の転写を必要とする。更に、モジュール７２から７６までは、使い易くするために、１つの単一モジュールとして一緒に接続される。埋め込み電極ドラム４８は、ピックアップ領域のいずれかの側に２個のローラー５３及び５４を備える。これらのローラー５３及び５４は、転写作動中、スイッチ５６により、正電位Ｖに印加される。清掃ブレード８４及び廃棄物容器８６は、初期転写プロセス中に、清掃ブレード８４が埋め込み電極ドラム４８の表面から離れて動くことが出来るようにカム作動機構８８上に設置される。用紙（或いは、同様の転写媒体）は、第１の転写過程において、埋め込み電極ドラム４８の表面に配置され、そして、ドラム４８の表面には正電位Ｖが印加される。第２および第３パス（転写過程）においても同様である。この段階においては完全な多重層像は、第３のパスの後で、埋め込み電極ドラム４８の表面上の紙に転写済みである。用紙は、２個のローラー９０と９２によって形成されたニップ（よじれ部分）を介して、供給リザーバ（貯蔵器）８８から転写される。次に、用紙は、供給機構（フィードメカニズム）９４に移され、そして、多重層像の第１層が形成される第１転写過程に先立ってドラム４８の表面に隣接接触する。多重層像の最後の層が形成された後で、ローラー５３及び５４が大地電位になり、次に、用紙および多重層像は、ローラー５３と５４との間のストリッパメカニズム（剥離機構）９６の周りで回転する。ストリッパメカニズム（剥離機構）９６は、ドラム４８から用紙を剥がすように、作動可能である。これは、従来の機構である。次に、剥がれた用紙は、ヒューザ（融合装置）１００に供給される。ヒューザ（融合装置）１００は、２つの融合（ヒューズ）ローラー１０２と１０４との間で像を融合するように作動可能であり、一方のローラーは、この目的のために高温度に加熱される。融合作業の後で、用紙は、保持プレート１１０に転写するため、或いは、用紙通路１１６に沿って保持プレート１１８まで導くために２つのローラー１１２と１１４との間のニップ（よじれ部分）に転写するために、２つのローラー１０６と１０８のニップ（よじれ部分）に供給される。中間転写プリントエンジンの側面図を図９に示す。本システムにおいて、最初に像の３つの層が埋め込み電極ドラム４８に配置され、そして、形成終了後、用紙に転写される。最初に、ローラー５０と５２との間の領域においてローラー５０及び５２によってドラムの表面には正電位が印加される。第１のパス（通過）に際して、第１の露出が行われ、トナーモジュールのうちの１つからのトナーが潜像上に置かれそして、潜像は、埋め込み電極ドラム４８の実際表面に転写される。第２のパスに際して、潜像を形成するために、第３のトナーが用いられ、そして、この像はドラム４８に転写される。第３のパスに際して、像の第３層は、第２のトナーを用いて潜像として形成され、次に、潜像は、完全な多重層像を形成するために、ドラム４８上に既に配置されている２つの像の上に転写される。像が形成された後で、用紙は、トレイ８８から、ローラー１２６によって形成されたニップ（よじれ部分）とドラム４８との間の用紙通路１２４に沿ってローラー９０と９２との間のニップ（よじれ部分）を介して供給される。ローラー１２６は、カム動作によって移動し、ドラム４８と接触する。用紙は、ドラム４８に隣接するまで移動し、そして、その後でヒューザ（融合装置）１００内に入る。像の用紙への転写に際して、ローラー１２６とドラム４８との間に生じたニップ（よじれ部分）のいすれかの側に２つのローラー１３０及び１３２が配置される。これら２つのローラー１３０及び１３２は、初期像形成手順に際して、多重化スイッチ１３４及び１３６によって正電圧が印加されるように作動可能である。用紙への転写に際して、ローラー１３０及び１３２は、スイッチ１３４及び１３６によって、接地電圧になる。ただし、ドラム４８の表面から像を実際に反発させるためには、これらの電圧は負電圧であっても差し支えないことを理解されたい。ドラム組立体の全体構成の代案実施例を図１０に示す。本実施例において、アルミニウム製支持層１０は、アルミニウム製コア１０が電圧供給源１４０に取り付けられた導電性の層を有する。電圧供給源１４０は、後で説明するように、把握および転写機能を提供する。電圧供給源１４０は、電圧供給源１４０から電圧を弾力性のある層１４２の下側に均一に電圧を供給するように用いられる。弾力性のある層１４２は、体積抵抗率が１０¹⁰オーム−ｃｍ以下の弾力のある導電層である。層１４２は、例えばブタディエンアクリルニトリルのような炭素充満エラストマ、又は、材料製である。層１４２の厚さは、約３ｍｍである。弾力のある層１４２は、厚さが５０から１００ミクロンまでの薄い誘電体層を有する制御された抵抗性層１４４で覆われる。層１４４の放電（或いは弛緩）時間と印加電圧との間には、例えば、電圧が増大するにつれて放電時間はその関数として変化するような非線形関係がある。層１４４は、その典型的な例が紙であるような支持物材料層１４６で覆われる。光導電体ドラム２０は用紙１４６と接触する。図１１に示す他の実施例において、ネオプレン製絶縁材料による弾力のある層１４８が、その表面に配置された電極１４を有するアルミニウム製コア１０の上に配置される。電極１４は、層内に配置され、各々の電極１４は、所定間隔によって分離された一連の導体を有する。導体１４は、図１０に示す制御された抵抗性層１４４と同様の制御された抵抗性層１５０によって覆われ、グリップ層１５０は、表面抵抗率が１０⁶から１０¹⁰オーム／ｓｑまでの制御された抵抗性層によって覆われる。制御された抵抗率層１５２は、ＦＬＥＸ２００製であり、厚さは７５ミクロンである。この層は、支持層１４６によって覆われる。電極１４間の距離は、次に示す式によって定義される：Ｖ_d＝（ｉ_d×ｓ×ｒ）／４ｗ（１）ここに、ｖ_d＝電極間の許容電圧垂下ｉ_d＝トナー転写電流ｓ＝電極間隔ｒ＝層１５０の表面抵抗率と体積抵抗との合計ｗ＝電極の全長、公称としてはドラム１０の幅既に述べたように、電圧供給源１４０は電極１４に接続され、この場合、導電性のブラシ又はローラーは、ドラムの縁の電極の露出部分に直接接触するか、又は、上側の導電性の層を通って導通する。図１２に示す本発明の他の実施例において、ドラム１０のコアは、ネオプレンを用いた材料製の厚さ３ｍｍの絶縁層１５４によって覆われ、その上側表面に配置された導通層１５６を有する。導電性層１５６は電圧供給源１４０に接続される。この層は、材料の機械的特性から材料の電気的特性を分離する利点を提供する。この層は、グリップ層１４４と同様の絶縁層１５８によって覆われ、その上側表面に配置された紙１４６を有する。転写ドラムの別の実施例を図１３に示す。電圧供給源１６０はコア１０に接続され、そして、このコア１０は、その表面上に配置された弾力のある導電層１６２を有する。電極１４は層１６２の上側表面上の層内に配置され、導電ブラシ又はこれに類する部分を介して電圧供給源１６４に接続される。電圧供給源１６０及び１６４は、トップ最上辺上で弾力のある導電層１６２の下側に均一電圧を確立し、また、上側に或る電圧プロファイルを確立するために用いられる。この構成の利点は、均一なグリップ電圧供給源を維持しながら、可変表面電位を供給することである。グリップ層１６８は、グリップ層１５８と同様に、電極１４の上側表面上に配置され、紙１４６によって覆われる。更に、供給源の電圧１６０（おそらく０）と異なる電圧１６４を供給することにより、ニップ（よじれ部分）への入口において、電圧最小による電圧プロファイルが得られることに注意されたい。こうすることにより、多重転写作用のためのニップ前（プリニップ）放電が軽減される。この電圧最小特性も図６ａに示す。転写ドラム構成の別の実施の形態を図１４に示す。この構成においては、寸法的にはコア１０と同様であるが、例えばポリカーボネートのような絶縁材製の絶縁コア１７０が装備される。次に、電極１４を有する電極層は絶縁コア１７０の表面上に配置され、そして、電圧供給源１４０はこの絶縁コアに接続される。弾力のある導電層１７２は電極１４の表面上に配置され、厚さは３ｍｍであり、そして、ブチルアクリロニトリル製である。グリップ層１４４と同様のグリップ層１７４は、弾力のある層１７２の上に配置され、その上側表面に用紙１４６が配置される。転写ドラム構成の別の実施の形態を図１５に示す。図１１において、互いに入り組んだ電極１７６で構成される層を、グリップ層１５２と弾力のある層１４８との間で利用出来るように、導通層１５６が除去される。既に説明したように、この弾力のある層は絶縁層である。電圧供給源１４０は電極１７６に接続される。互いに入り組んだ電極は、式（１）におけるｗの値を増大させ、従って、式（１）におけるｒの値を遥かに高くすることを許容する。互いに入り組んだ電極を図１７に示す。本発明の別の実施の形態を図１６に示す。コア１０は、その中に配置された電極１４を有する電極層によって覆われた第１の弾力のある層１８０の上に配置される。電極１４は、導電ブラシ又はこれに類する部分を介して電圧供給源１４０に接続される。第２の弾力層１８２は、その表面に配置された用紙１４６を有する電極１４の上に配置される。層１８０は、抵抗性または絶縁性の弾力層であっても差し支えない。弾力層１８２は、抵抗率が１０¹⁰オーム／ｃｍ未満の抵抗性である。この構成によって得られる利点は、電極１４を２つの弾力層１８０及び１８２に封入することによって、電極層の物理的影響（即ち、ニップ圧力の変動）が軽減されることである。図１５に関して既に記述した互いに入り組んだ電極を例証する実施の形態を図１７に示す。互いに入り組んだ電極は、それぞれ、複数の長さ方向のアーム１８４、又は、そのいずれかの側から伸延する互いに入り組んだ電極１８６及び１８８を有する。隣接電極は、長さ方向のアーム１８４に沿って枝を出した互いに入り組んだアーム又は電極１８６および１８８を有し、これらの電極が互いに入り組むことにより、式（１）の見掛けの「ｗ」を効果的に増大させ、その結果として、制御された抵抗性層を除去しても差し支えない程度に更に高い抵抗率に到達させることが可能である。ドラムに取り付けた用紙１４６を有するＢＥＤドラム４８の１つのセクションにおける物理的層の詳細を図１８に示す。電極層１９０は、制御されたジュロメータ層１９２と制御された抵抗性層１９４との間に配置される。制御されたジュロメータ層１９２は、図１０及び後続する図面における弾力層１４２を表す。制御された抵抗性層１９４は、図１０におけるグリップ層１４４を表す。制御されたジュロメータ層１９２は、電極ストリップ（細片）層１９０とアルミニウム製ドラム１０との間に配置され、電極ストリップ（細片）層１９０は、既に述べたように、複数のストリップ（細片）状電極、又は、１つの単一連続層のいずれかを有する。用紙層１４６、薄膜層１９４及び電極ストリップ層１９０を有する均一電極１９６層の概略図を図１９に示す。用紙と接触し、そして、用紙に電圧を印加するように作動可能な用紙取り付け電極１９８を備える。好ましい実施の形態においては、前記の電圧印加は接地を意味する。電極１９８が用紙１４６と接触する点において、ニップ（よじれ部分）２００が形成される。層１４６、１７４、及び、１９６の概略結線図を図２０に示す。Ｃｐと表示される第１のコンデンサ２０２は、Ｒｐと表示される並列抵抗器２０４を有する用紙層１４６を表す。薄膜層１９４は、ＲＦと表示される並列抵抗器２０８を有するＣ_Fと表示されるコンデンサ２０６によって表される。電極層１９６は、転写／取り付け電源に接続されたＲ_Eと表示される抵抗２１０によって表される。転写ドラム４８全体の動作をシミュレートすることの出来るシミュレータ回路の概略図を図２１に示す。概略結線図は、充電リレーであるＫｐによって表示されるスイッチ２１２を示す。スイッチ２１２は、閉じることによって、コンデンサ２０６及び抵抗器２０４によって表される用紙層１４６の上側表面を接地するように作動可能である。その正電圧端子が抵抗器２１０の最も遠い端、即ち、実質的には均一電極層１９７に接続される取付け／転写電圧供給源２１４を備える。電源２１４のもう一方の側は接地される。電源２１４の正側を薄膜層１９４の最上部に接続するように作動可能なＫＦと表示されるスイッチ２１６を備える。この動作は、後で更に詳細に説明する放電作用である。用紙を取付けるために、用紙がニップ（よじれ部分）２００において最初にドラムに差し出された場合の電荷分布を図１９に示す。この場合、正電荷は用紙の上側表面に引き付けられ、負電荷は用紙の下側表面に引き付けられる。同様に、正電荷は薄膜層１９４の上側表面に引き付けられ、負電荷は薄膜層１９４の下側表面にに引き付けられて、正電荷は均一電極１９６の表面に引きつけられる。その結果、種々層１４６、１９４、及び、１９６の間の各インタフェース境界において形成される等号及び反対記号の電荷による鏡像が生じる。誘電体層１４６及び１９４に関しては、これら電荷の大部分はそれぞれの層の表面の直ぐ下に所在し、そして、薄膜の間のインタフェース境界を横切ることができない。ただし、電荷は、相互に強く引き合い、そして、用紙をドラム上に保持する引き付ける力を提供する。この引き付ける力はドラムの表面に垂直であり、そして、用紙層１４６をその方向にドラムに直接接合する。更に、この法線方向の力は、残りの２つの軸方向においてドラムに用紙を固定する摩擦力を生成するように作動可能であり、用紙が滑ることを防止する。用紙取付けのための供給源電荷は、取付け／転写供給電源２１４である。スイッチ２１２は、用紙取付け電極１９８を表す。用紙に選定部分がニップ（よじれ部分）２００に入ると、用紙および薄膜層によって形成された合成コンデンサが、リレーＫｐが閉じている場合について図２１に示すように、Ｃ_P及びＣ_Fの充電と同様の方法によって充電される。ニップ（よじれ部分）２００における用紙の１セクションのドエルタイムが、抵抗器２１０（Ｒ_E）と直列接続対（ペア）コンデンサＣ_P及びＣ_Fによって決定される時定数に比較して充分長い場合には、この合成コンデンサは、取付け／転写電源２１４の電圧にほぼ等しい電圧に充電される。用紙薄膜合成コンデンサを十分に充電すると、その結果として、電荷の最高転写が行われ、従って、ドラム組立体に用紙を引き付け、或いは、接合する最大の力が生成される。用紙が取り付けニップ（よじれ部分）２００を離れた後で、用紙および薄膜層と関連したキャパシタンスが放電を開始する。次に、用紙層は、その誘電率及び体積抵抗率によって決定されるレートにおいてほとんど完全に、即ち、用紙の両面間に僅かな電圧だけがかかる程度まで３００ミリセカンド未満で放電する。この放電は、図２１におけるＣｐ及びＲｐの放電行動と同様である。同様に、薄膜層も、その誘電率及び体積抵抗率（および他の係数）によって決定されるレートにおいて放電するが、放電のための必要時間は、用紙の場合よりも遥かに長い。薄膜層１９４は、ほとんど完全に放電するために２００秒以上を必要とすることもあり、図４におけるＣｒ及びＲｒの放電特性と類似の様式で放電が実施される。薄膜層９４の放電時間が長いことは、用紙の放電時間よりも遥かに長い時間に亙って用紙をグリップする能力を転写ドラムが備えていることを意味する。用紙の両面間の電圧は比較的迅速に消失するが、用紙の表面に誘起されてトラップされた（閉じ込められた）電荷は、薄膜層上の残留電圧によって用紙表面にトラップされる。トラップされた電荷は、最終的には用紙のバルク（容積）に戻されるが、しかし、薄膜層１９４が著しく放電した後に限られる。薄膜層１９４の放電時間が長いので、連続する用紙取り付け間隔の間に薄膜を完全に放電するための何等かのメカニズムが必要とされる。この機能は、図２１におけるリレーＫ_Fによってシミュレートされる。実際の放電メカニズムは、図１９における取り付け電極１９８に極めて類似するが、放電電極は、放電を容易にするために、電極層１９６と同じ電位に保持される。放電電極は、用紙取り付けエリアの物理的な上流位置に所在し、そして、用紙取り付け動作期間中に限りドラム４８と接触する。更に図２１を参照することとし、図１８に示す層状構造の動作が用紙をグリップする動作に及ぼす影響に関して詳細に説明する。抵抗性が非常に高い用紙または透過材料が用いられる場合を例にとることにすると、抵抗器２１０（Ｒ_E）の抵抗は、用紙の抵抗Ｒ_Pより遥かに小さく、そして、抵抗器２１０（Ｒ_E）の抵抗は抵抗Ｒ_Fより遥かに小さい。合成コンデンサは、時定数Ｒ_EＣ_EQによって、供給電圧まで充電される。ここに：Ｃ_PＣ_F／（Ｃ_P＋Ｃ_F）（２）時定数Ｒ_EＣ_EQが時定数Ｔ_Nよりも遥かに小さい場合において、用紙の１セクションが取り付け部２００内に存在する時間にＴ_Nが等しいものとすれば、コンデンサの両端の電圧は、電圧供給源２１４（Ｖ_A）の取付け／転写電圧の大きさに非常に近い値に到達するはずである。合成コンデンサＣ_P及びＣ_Fの各構成部品の両端の電圧は次式で与えられる：Ｖ_CP＝Ｖ_A（Ｃ_F／（Ｃ_P＋Ｃ_F））（３）Ｖ_CF＝Ｖ_A（Ｃ_P／（Ｃ_P＋Ｃ_F））（４）実際の用紙およびドラムの薄膜層に関する類似の式を次に示す：Ｖ_P＝Ｖ_A（ε_F／（（ｔ_F／ｔ_P）ε_P＋ε_F）＝Ｖ_CP （５）Ｖ_F＝Ｖ_A（ε_P／（（ｔ_P／ｔ_F）ε_F＋ε_F）＝Ｖ_CF （６）ここに：ε_P＝用紙の誘電率 ε_F＝薄膜の誘電率ｔ_P＝用紙の厚さｔ_F＝薄膜の厚さグリップする力の大きさは、用紙／薄膜インタフェースにトラップされる電荷の量に正比例し、そして、その力を最大にするためには、合成キャパシタンスＣ_EQ を出来る限り大きくしなければならない。式（２）から、所定の用紙に対して、合成キャパシタンスが持つことのできる最大値はＣ_Pであることが分かる。この状態は、Ｃ_FがＣ_Pよりはるかに大きい場合に発生する。従って、式（２）は、次のように書き直すことができる：Ｃ_EQ＝Ａε_Pε_F／（（ｔ_Fε_P＋ｔ_Fε_P）（７）ここに、Ａ＝ニップ（よじれ部分）における用紙セクションの面積である。従って、誘電率がε_Pで厚さがｔ_Pであるような所定の用紙に対して、薄膜の誘電率が用紙の誘電率より遥かに大きい場合、或いは、薄膜の厚さが用紙の厚さより遥かにに小さい場合にはＣ_EQはＣ_Pの値に接近することが分かる。このような条件の下における式（５）及び（６）は、取り付け期間中においては電圧の大部分は用紙の両面間にかかり、良好にグリップするために望ましい状態であることを示す。抵抗Ｒ_Eが用紙の抵抗Ｒ_Pに実質的に等しい場合、すなわち、用紙抵抗が非常に低い場合には、これらの式は幾分異なる。用紙１４６の所定セクションがニップ（よじれ部分）２００に入ると、Ｃ_P及びＣ_Fは短絡回路として作用する。ただし、Ｃ_PがＣ_Fより遥かに小さい場合には、Ｃ_Pは次に示す値に充電することを開始する：Ｖ_P＝Ｖ_A（Ｒ_P／（Ｒ_P＋Ｒ_E））（８）この場合の時定数を次に示す：（Ｒ_EＲ_P／（Ｒ_E＋Ｒ_P））Ｃ_P （９）次に、時定数Ｒ_EＣ_FがＴ_Nよりも遥かに小さく、そして、Ｒ_PＣ_FがＴ_Nよりも遥かに小さい場合には、充電にさいしてＣ_Pは、時定数（Ｒ_E＋Ｒ_P）Ｃ_Fによって、Ｖ_Aまで充電し、放電に際してＣ_Pは、Ｒ_Pを介して完全に放電する。式（８）によれば、用紙の両面間の電圧を最大にするためには、Ｒ_EがＲ_Pよりもはるかに小さくなるようにＲ_Eを選定しなければならないことが分かる。更に、Ｃ_PがＣ_Fよりはるかに小さくなるようにＣ_Fを選定することも同様に重要である。用紙の抵抗が電極層１９６の抵抗よりはるかに小さく、そして、薄膜の抵抗よりはるかに小さい場合には、式（８）により、用紙の両面間にはほとんど電圧が発生しないことが分かる。従って、非常に小さいグリップ力が発生するに過ぎない。用紙１４６が薄膜層１９４の上側表面にグリップされた後で、トナーは、光導電体から用紙に転写されなければならない。トナーの転写効率は転写ニップ（よじれ部分）における印加電圧の関数であるので、用紙１４６のセクションが転写ニップ（よじれ部分）に入る際に、用紙と薄膜層によって構成される誘電体は、取り付け動作を一切記憶せず（即ち、これらの層が完全に放電し）、転写ニップ電圧の完全かつ独立した制御を可能にすることがことが望ましい。ただし、用紙および薄膜が十分に放電された場合には、これらがドラムに静電的に付着するような好ましくない状態は起きないはずである。放電モードの光導電体ドラム２１８、即ち、ドラムが大地電位である場合にドラムの下を通過する状態を、図１９に示す構造の横断面図として図２２に示す。トナー粒子２２２は、光導電体ドラム２１８上に配分され、そして、負に帯電する。これは、従来の転写動作である。用紙１４６が光導電体ドラム２１８の下を通過する際に、転写ニップ（よじれ部分）２２０が形成される。電極層１９６は均一電極であるので、層１９６の電圧は、取り付け／転写電圧供給源２１４の電圧である。従って、参照番号２２４によって表される薄膜と用紙のインタフェースにおいて強い吸引力を生じる。光導電体ドラム２１８と、埋め込み電極ドラム４８の周りに配置された用紙取り付け電極２０との間の空間的な差異を示す別の説明図を図２３に示す。用紙取り付けニップ２００から転写ニップ２２０まで用紙を移動させるために用紙取り付け電極２０と光導電体２１８との間の距離が必要とする時間はＴ_ATTであることが分かる。更に、用紙がドラム４８の全円周を通過する時間はＴ_REVである。更に、ローラー表面を完全に放電するために接地された放電ローラー２０１を備える。４パス（即ち、カラー）印刷において用紙がドラム４８の周りを４回通過する場合において、用紙の任意のセクションに関するシミュレートされた電圧対時間のプロットを図２４に示す。用紙取り付け電極２０がドラムと接触し、そして、用紙が用紙取り付けニップ（よじれ部分）２００内に入ることによって第１のゼロ電位への遷移が起きる。この動作は、図２１のリレー２１２（Ｋ_P）が閉じることによって表される。これは、点２２３に相当する。次に、用紙は、トナー転写ニップ（よじれ部分）２２０まで移動し、ここで、点２２５で表されるように、電圧が再びゼロ電位となる。点２２３と点２２５との間の時間差はＴ_ATTである。点２２５は、トナー転写点である。次に、用紙は、ドラムの周りを通過し、そして、電圧は、時間Ｔ_REVの後で、点２２６において、更に高い電圧レベル（大地電位に対して）まで上昇する。点２２６において、用紙は再びトナー転写ニップ（よじれ部分）２２０に到達し、そして、電位は再びゼロになり、点２２８によって表される。第１のパスにおいて用紙の最後の部分がドラム４８に取り付けられた後で、勿論、用紙取り付け電極２０は除去される。このパスは単一パスである。この動作は、点２３０まで、更に３回のパスに亙って継続する。転写ニップ２２０における各遷移は、同様に、図２１のシミュレーションにおけるリレー２１４が閉じることよって表される。光導電体ドラム２１８の表面は放電されるか、或いは、低い電位（電源２１４の印加された転写電圧に対して）であるので、光導電体ドラム２１８は、電気的な意味において、取り付け電極２０に非常に類似した機能を果たす。詳細については検討または説明されないが、電源２１４の電圧は、連続トナー転写毎に、前回のトナー層の厚さに応じて、わずかずつ段階的に上昇する。これは、従来の動作である。用紙が用紙取り付けニップ（よじれ部分）２００、または、転写ニップ（よじれ部分）２２０のいずれかの中に在る時間全体に亙って用紙の表面はゼロ電位に保持される。この時間中、用紙と薄膜の合成物コンデンサ（Ｃ_EQ）は、取り付け／転写電源２１４の全電位に極めて近い電圧に充電される。これらのニッパのどちらかを離れると、キャパシタンスＣ_EQは放電を開始する。放電の第１の部分は、点２２３と点２２５との間で発生し、そして、極めて迅速であり、約１７０ミリセカンドである。これは、主とし用紙の放電に起因する。これは、抵抗Ｒｐを経たキャパシタンスＣｐの放電に相当し、そして、図２５に更に詳細に示される。点２２５と２２８との間の曲線の第２の部分、及び、これに後続する点２３０までパスにおいては、放電が全く遅いことが分かる。この場合には、部分的放電のみが行われることが明白である。これは、抵抗ＲFを経て放電するキャパシタンスＣ_Fに相当する。好ましい実施例において、電極層１９６の電圧は、図２４及び図２５の曲線に対して１５００ボルトの一定電圧に保持される。トナー転写のために利用可能な電圧は、用紙が転写ニップ２２０に入る直前における、用紙の表面における電圧と大地電位との間の差電圧である。従って、ドラム４８にかかる一定電圧に関しては、連続した各トナー転写パス（即ち、ドラム４８の各回転）の間に薄膜層が放電する電荷量によって、トナー転写に利用可能な電圧量が決定される。用紙が取り付けられた後において用紙／薄膜放電のために利用可能な時間量は、トナーの第１の層に対してはＴ_ATTである。用紙／薄膜放電のために利用可能な時間量は、図２３に示すように、時間Ｔ_ATTである。この時間は、後続するトナー層に対して必要とされ、従って、薄膜層１９４の両面間の電圧は、吸引力を維持するには低過ぎるレベルまで放電してはならないが、転写ニップ（よじれ部分）２２０において電圧差が生じることを可能にするに十分な程度まで放電しなければならない。トナーの第１の層の転写に際して、薄膜層上における残留電圧の影響を最小限に抑制し、しかも、用紙のグリップを維持するために十分な電位を薄膜の両面間の残しておくために、薄膜層１９４の放電時定数はおおよそＴ_AT _T に等しくなくてはならない（Ｒ_FＣ_FがＴ_ATTより遥かに小さく、グリップを維持出来ない場合）。ただし、図２３に示す構成に関しては、Ｔ_ATT＝Ｔ_REV／４であり、そして、少なくともＴ_REVの期間中はグリップを維持しなければならない。この関係は、薄膜層が電圧に応じた放電時定数を持たねばならないことを示唆する。即ち、薄膜のＲＣ時定数（或いは、緩和時定数）は、低電位に対しては小さく、そして、高電位に対しては大きくなくてはならない。この種の電圧従属特性は、用紙取り付け及びトナー転写のために大きい電位の使用を可能にし、そして、用紙のグリップを保持するために、薄膜層における残留電位を小さいが充分であるように維持することを可能にする。残差電位が小さければ、前回の用紙取り付け及びトナー転写動作が後続するこの種の動作に及ぼす影響は最小限に抑制されるはずである。コンデンサ又は薄膜層に関する放電時定数またはＲＣ時間は、次の式によって特徴付けられることは公知である：Ｖ＝Ｖ₀＊ｅ-（ｔ／ＲＣ）（１０）ここに：Ｖ＝薄膜両面間の電圧Ｖ₀＝初期電圧ｔ＝時間Ｃ＝薄膜のキャパシタンスＲ＝薄膜の抵抗特性放電時間は積ＲＣに等し時間であり、従って、指数の項は１である。詳細には、放電時間は次の式によって与えられる：ｔ＝ＲＣ（１１）好ましいグリップ層の場合、薄膜の特性は前述の式に従って動作しないことは特に重要である。詳細には、薄膜放電時定数の行動は、電圧並びにＲとＣの関数であるか、或いは、更に明確には、Ｒ及び／又はＣは、電圧の関数であり、薄膜材料に関して定数ではない。そして、更に詳細には、グリップ層の性能を改良するために、薄膜の放電時間は、電圧が増大すると短縮される：Ｖ＝Ｖ₀＊ｅ-（ｔ／ｆ（Ｒ，Ｃ，Ｃ）（１２）この場合、指数は、Ｖに依存する関数である。グリップ層にとっては、転写電圧としては十分に低いが、グリップ動作にとっては十分な電圧を保持するためにこの「非線形」行動が重要である。これを図２５ａのグラフに示す。非線形崩壊曲線における好ましい非線形特性は、良好な転写に関して更に迅速な初期放電特性、ひいては、グリップ動作を改良するために更に高い値に徐々に移行することに反映されることに注意されたい。表１及び２は、誘電率がほぼ等しい２つの薄膜に関する放電特性を示す。表１と関連した薄膜は、Ｅlf Ａtochem Ｋynar Ｆlex ２８００、重合ビニリデンフッ化物（ＰＶＤＦ）および六化フルオロプロポレン（ｈｅｘａｆｌｕｏｒｏｐｒｏｐｏｌｅｎe：ＨＦＰ）を用いて形成された特許共重合体の押し出し管材である。平均管壁肉厚さは約４ミルであった。薄膜用誘電体に関するメーカー仕様は（９．４−１０．６）ε₀である。体積抵抗率は２．２×１０¹⁴オーム‐ｃｍとして指定されている。表２と関連した薄膜は、Ｔedlar（ＴＳＴ２０ＳＧ４）、ポリビニルフッ化物（ＰＶＦ）重合体の成型８．５”ｘ１１”シートとしてDu Pontから入手した。平均厚さは約２ミルであった。薄膜の誘電定数に関するメーカ仕様は（８−９）ε₀である。体積抵抗率は、１．８ｘ１０¹⁴オーム‐ｃｍとして指定されている。低い始動電圧に関して測定した放電時定数（Ｒ_FＣ_F）は殆ど等しく、そして、誘電率および体積抵抗率に関するメーカー仕様に合致する。２つの薄膜の各々は、電圧従属放電時定数を有する。３／４Ｖ欄に示す放電時間を比較することにより、表１と関連する薄膜の放電は、高圧においては、表２の薄膜よりも速いことが分かる。表１に関するレスポンスを図２６に、そして、表２の薄膜に関するレスポンスを図２７に示す。図２７ａは、例えばマイラーのような薄膜に関するレスポンスを示す。この図に記載されたレスポンスは、不十分な電圧が後続（多重）パス用として利用可能であることを示す。薄膜電圧は、各タイプに関して一定電圧２２００ボルトに保持される。図２６に記載された放電特性のほうが好ましい。図２７ａ記載の薄膜の場合には、当該薄膜は、透過材料としてのAppoloによって製造された。その化学および電気特質は未知であるが、誘電率はマイラーの場合に近似し、約３ε₀である。厚さは約６ミルである。４パス色刷りに際して１枚の用紙がドラムの周りを４回移動する場合における、シミュレートされた電圧対時間のプロットを図２８に示す。この図の中心部に示す取り付け及び転写電圧の遷移は、多重ページ印刷作業における１枚の単一ページに関する。用紙取り付け又はトナー転写用に利用可能な電圧は、用紙の表面における電圧と大地電位との間の差電圧である。図２８において、用紙取り付けに利用可能な電圧は、前回（及び第４トナー層）の転写によって薄膜層上に残された電圧に依存することが分かる。その結果、多重ページ印刷作業における後続ページは、最初のページと同程度に堅固にはグリップされない。この状況は、Ｋ_F と表示されたリレー２１６によって、放電電圧を薄膜層１９４の上側表面に印加することにより図２９に示すように修正可能である。ニップ（よじれ部分）２００の取り付け動作における電圧は約１５００ボルトであり、一方、図２８における取り付け電圧は７５０ボルト未満である。図１０その他の図に関して既に述べたように、単一電極または多重電極及びグリップ層を用いた埋め込み電極ドラム４８を利用する本発明の実施の形態について示す光電グラフィックプリンタ機構の側面図を図３０に示す。用紙は、用紙トレイ２３８から入口用紙通路２４０に供給される。更に、用紙は、手動外部用紙通路２４２からも供給できる。次に、用紙は、２本のローラーの間、下側ローラー２４４、及び、上側ローラー２４６に導かれる。これらのローラーは、後で詳細に説明する「プレカール（予備曲げ）」動作を提供する。次に、用紙は、既に述べたように、取り付けられた電極ローラー１９８とドラム４８との間のニップ（よじれ部分）２００に供給される。色刷りのために多重像が用紙上に配置されるか、或いは、白黒刷りのために単一像が用紙上に配置された後で、用紙は静電的にドラム４８に保持されているので、ドラム４８の表面から用紙を取り外すか、又は、「剥ぎ取る」ために、ドラム４８の表面上のピボット点２５０の回りに下向きに回転するように作動可能なストリッパアーム２４８が配備される。多色刷りの場合には、多重パスに際して、ストリッパアーム２４８は、ドラムから離れて上向きに回転し、そして、取り付け電極ローラー１９８も同様にドラムから離れるように引っ張られる。用紙が剥ぎ取られた後で、新規の用紙が配置される以前に、清掃作業のためにドラム４８の表面まで降下することの出来る清掃ローラー２５４が装備される。図示されてはいないが、電極層に電圧を供給するために、図６Ａのローラー４０に類似のブラシ又はローラーが用いられる。後で更に詳細に説明するように、用紙がドラム４８の周りに上向きに曲げられるように、用紙を「プレカール」させるためのローラー２４４及び２４６が用いられる。こうすることにより、用紙を取り付け電極ローラー１９８に取り付けるために必要な電圧を大幅に下げることが出来る。この方法を用いない場合には、用紙を正しくグリップするためには、かなり高い電圧が必要であり、電圧が低い場合には用紙がスリップする。用紙を適当な形状でドラム上になじませる（弛緩させる）には、その前に、用紙を少なくとも１回転させることが必要であり、その後で、電圧を下げても差し支えない。ただし、ローラー２４４及び２４６を用いて用紙をプレカール（予備曲げ）させることによって、前記のなじませる作業が軽減される。このプレカール動作は、ローラー２４４及び２４６に対して僅かに異なるジュロメータを用いることによって達成される。ヒューザ（融合装置）１００は、２個のローラー２５６及び２５８を有する。ローラー２５８は加熱されるローラーであり、そして、ローラー２５６はその間にニップ（よじれ部分）を形成するためのかみ合いローラーである。ストリッパアーム２４８によって、ドラム２４８の表面から用紙が剥ぎ取られると、この用紙は、ローラー２５８と２５６との間のニップ（よじれ部分）内に導かれる。ローラー２５６の方がローラー２５８よりも柔らかく、そして、用紙がローラー２５８の周りでカールしようとする（曲がろうとする）傾向を持ち、このようにして、用紙が再び平坦になることを可能にするために用紙に「デカール（曲げ取り）」動作を提供するようにローラー２５８及び２５６のジュロメータが選定される。ローラー２５６のジュロメータは約３０ｍｍであり、そして、ローラー２５８のジュロメータは約４０ｍｍである。次に、用紙は、転写通路２６０又は転写通路２６２のいずれかに送られる。転写通路２６０は、プラットホーム１１８上に出力するように２つのローラー２６４と２６６との間のニップ（よじれ部分）に供給する。用紙通路２６２は、外部トレイに出力するように２つのローラー２６８と２７０との間のニップ（よじれ部分）に導かれる。更に、当該技術分野において公知であるように、用紙は、予備カールと反対の融解したトナーの表面の方にカールする（曲がる）傾向がある。従って、ヒューザ（融合装置）ローラージュロメータは、プレカール（予備曲げ）作業を完全に補正する必要は無い。図３０に示すように、トナーモジュール７２は光導電体上の色つき静電潜像のを現像するために必要な全ての部品を有する３色モジュールである。カラーモジュールは、ユーザーによる扱いを容易にするために、１つの分離できない単一ユニットとして、黒色モジュール７８から分離して図示されているので、黒色材料は白黒のみのプリントエンジンと同じに扱うことが出来る。更に、カラーモジュールは、ユニット全体を動かす必要がないように、デベロッパブラシを引っ込める機構を使用し、それによって、ユニットを使用するために必要な空間および電力を節約している。プレカール（予備曲げ）システムの詳細を図３１に示す。ブラケット（図示せず）は、その周りにピボット運動可能なアーム２７４が旋回するピボットピン２７２を保持するように作動可能である。アーム２７４は、その遠い方の端部に取り付けられた取付け電極ローラー１９８、及び、ピン２７２の円周上の反対側において電極ローラー１９８から突出し、カム２７８とインタフェースするように作動可能な部分２７６を有する。カム２７８は、ブラケット（図示せず）に固定されたピボットポイント２８０の周りにアーム２７４を旋回させるように作動可能である。アーム２７４は、２つの位置にピボット運動するように作動可能である。この場合、第１の位置は、取付け電極ローラー１９８がドラム４８と接触する位置であり、第２の位置（鎖線で示す）は、取付け電極ローラー１９８をドラムから引き離す位置である。放電電極２８４は、ピボットピン２８６の周りにピボット運動し、そして、その１つの端部に配置された電極ブラシ２８８を備える。放電電極２８４は、一方の位置において、ドラムの表面が回転してニップ（よじれ部分）２００と接触する以前に放電動作を提供するために、電極ブラシ２８８がドラム２４８の表面に接触するようにピボット運動可能であり、他方の位置において、ドラム４８の表面から離れるようにピボット運動可能である。電極２８４の後部部分上の突起部分２９０は、ピボット運動可能なアーム２７４上における突起部分２７６とインターフェイスするように作動可能である。放電電極２８４は、ドラム４８と接触するためにドラム４８の表面に対して偏位し、また、ピボット運動可能なアーム２７４がピボット運動した場合に、突起部分２９０から離れる方向に突起部分２７６を動かすように、バネ（図示せず）を備え、電極ブラシ２８８はピボット運動すると、ドラム４８と接触する。ピボット運動可能なアーム２７４が左回りに旋回した場合には、取付け電極１９８をドラム４８の表面から離れる方向に移動させ、突起部分２７６は、突起部分２９０を上向きに押し上げ、そして、電極２８４および電極ブラシ２８８をドラム４８の表面から離れる方向に旋回させる。放電電極２８８は、ドラム４８の埋め込み電極層が接続されている電源と同じ取付け／転写電圧供給源２９４に接続される。用紙は、用紙通路２９６に供給され、この場合の用紙通路は、用紙方向に向いた２つの狭くなる平坦な表面を有する。用紙は、ローラー２４４と２４６との間のニップ（よじれ部分）２９８に向けられる。ローラー２４６は、ピボットピン２７２の周りで旋回し、そして、ローラー２４２は、摺動可能なピン３００の周りで旋回する。ピン３００は、ブラケット（図示せず）に配置されたスロット３０２内で摺動する。ローラー２４４は、用紙がローラー２４６の周りに巻き付く傾向を持つように、柔らかいローラー２４６のジュロメータよりも更に柔らかいジュロメータを有する。ローラー２４４及び２４６の寸法は、所要のプレカール（予備曲げ）量を決定するように選定することが出来る。更に、２つのローラー２４４及び２４６のジュロメータは、同様に、種々の厚さ及び重量の用紙に適応するように選定することが出来る。或る実施例において、ローラー２４４のジュロメータは２０ｍｍであり、そして、ローラー２４６は、例えば鋼のような硬質材料製である。従って、ローラー２４４と２４６との間の所定の寸法関係、及び、前記のローラー間の力を設定するための両者間の所定のジュロメータ関係によって、適切なプレカール（予備曲げ）が保証されるとは限らない。ドラム４８への取り付け電圧を可能な限り低いレベルまで低下させた場合には、使用する全ての用紙の重量に対してドラム４８の表面に当該用紙を適切に付着させることを保証するための前記プレカールの調整が極めて重要である場合も有り得る。この調整を容易にするために、ローラー２４４は、その１端部に配置され、ピボットピン３００の周りにローラー２４４と共に回転可能であるカラー３０４を有し、そして、カラー３０４はレバー３０６と相互に作用する。レバー３０６は、一方の端部において、固定したピボットピン３０８に対してピボット運動し、そして、もう一方の端部においてピストン３１０の端部上に静止する。ピストン３１０は、フレームに固定されたナット３１０とネジによってかみ合ったレバー３０６の反対側の端部上に、ネジ付き端部を有する。調整ホイール３１２は、その手動調整を可能にするために、ピストン３１０の周りに配置される。この様にして、ピン３００は、スロット３０２内において往復運動可能である。ピン３００は、取り付け部分（図示せず）に対して下方に偏位（バイアス）されることに注意されたい。ローラー２４４及び２４６に関するプレカール（予備曲げ）作業の詳細について図３１Ａに示す。用紙は、用紙が曲げ作業（カーリングオペレーション）の記憶を保持するようにローラー２４４の変形によってプレカール（予備曲げ）されことが分かる。従って、取り付けニップ（よじれ部分）２００に用紙が供給された場合、用紙には、ドラム４８の表面から離れる方向に向かう法線方向の力は殆どかからない。図３０及び３１に示すように、用紙をＢＥＤ表面に圧しつけるために、導電性のロールを有する機構が用いられる。ここに示すのは好ましい実施の形態であるが、低コストの別な実施の形態としては、用紙をＢＥＤ表面に圧しつけるための初期部材として光導電体自体を使用することが構想される。こうすれば、図３１に示すように、移動部材２７４の必要性を除去することが出来る筈である。ドラム又は曲面に用紙を静電的にグリップするためには、用紙固有のスチフネス（剛性）を克服するに十分な静電気によるグリップする力が必要である。詳細には、用紙のスチフネスが大きくなれば成る程、静電的なグリップする力、および、その力を得るための関連電圧が高くなる。転写およびグリップ用として単一電圧を使用するためには、転写用電圧がグリップ用最低電圧スレショルドを超過するように、更に堅い用紙に対して、グリップ用電圧を低くしなければならない。用紙の固有スチフネス及び硬質／軟質ローラー組合わせにおいて恒久的にカール（曲げ）される能力を決定するために多数の用紙がテストされた。このテストの結果として、あらゆる材料がドラムに正しくグリップされることを保証するためにプレカールシステムにおいて生じなければならない用紙の偏向には最小スレショルドがあることが決定された。更に、用紙の不必要なカール（曲がり）を最小限に抑制するためには、このスレショルドを所定量だけ調節し、しかも、依然として満足なグリップ機能を達成することが可能である。図３３に示すように、プレカール装置（予備曲げ装置）を通した後で用紙に起きる永久のカール又は永久セットを測定する方法を図３２ａに示す。用紙のカール特性を決定するためには、カール角度（Θ_c）が用いられる。プレカールさせられた用紙が平らな表面から立ち上がった高さを測定することによって特性が決定された。逆に、用紙によっては、本来非常に柔軟であり、そして、静電的にグリップする力を小さくするためプレカール（予備曲げ）することを必要としない。用紙のスチフネス（又は、柔軟性）を測定する方法を図３２ｂに示す。この方法においては、用紙の固定した長さを越えた部分を垂下するままの状態とし、そして、静止の角度（垂下角度）を測定する（Θ_d）。これらの角度を合計すれば、当該用紙に関するメリット数が求められる。この場合、グリップし易く、そして、必要とするプレカール（予備曲げ）の程度が小さければＭの値は大きくなる。メリット数「Ｍ」は、用紙のスチフネス（「垂下角度」、Θ_d）及びカールされる（曲げられる）能力（「カール角度」、Θ_c）の合計である。Ｍ＝ｋ［（Ｔanθ_c）＋（Ｔanθ_d）］＝ｋ［（ΔＹ_c／ΔＸ_c）＋ΔＹ_d／ΔＸ_d］（１３）ここに、ｋは、標準用紙を「正規化する」ために決定された一定値である。値Ｙｃ、Ｘｃ、Ｙｄ、及び、Ｘｄは、カール及び垂下実験から求めた測定値から決定される。表３は、一般的なタイプの用紙をメリット数順に配列したチャートである。メリット数は、レーザプリンタにおいて広く使われるタイプの用紙に関して、１０の値に対して正規化済みである。表４及び５は、紙を分類するためのカール及び垂下実験の結果を示す。図３３は、軟質ローラー３００及び対辺角度（ニップ角度）を通って用紙を偏向させる硬質ローラー３０２のプレカール構成を示す。軟質ローラーの半径Ｒによる締めしろに起因するニップ角度に沿った硬質ローラーの曲率半径ｒはカールの量を決定する。表４及び５は、種々のタイプの用紙に関して用紙のスチフネス対曲率半径によるニップ角度の比率とプレカール機能とを組み合わせた結果を示す。材料によっては、Θ／ｒの関数としての変化を殆ど示さないことは興味深い。これは、この種の材料は、非常に柔軟であり、グリップするために一切のプレカールを必要としないという事実に起因する（すなわち、この種に材料は常にスレショルド以上である）。特に興味深いことは、テストされた全ての用紙に対して良好な性能を発揮するためには、１ｍｍ当たりの最小スレショルドが２．９度であるか、又は、カールと垂下の合計角度が１５度であることを必要とすると言う事実である。異なる媒質に関してカールの量を減少、或いは、増加しようとする場合には、カールと垂下角度の和が１５度以上になるように選定することによって正しいΘ／ｒを決定することが出来る。カールと垂下の和のスレショルドは、曲率半径の減少分に正比例する値の４乗まで増加しても差し支えないと言う事実に注意されたい。例えば、半径６５ｍｍのドラムに関するグリップのためのスレショルドは（前述のスレショルドは、７０ｍｍ用である）３４％（又は（７０／６５））だけ２０度まで増加するはずである（テストされた最も剛性の大きい材料にたいして３．３度／ｍｍである）。好ましい実施の形態について詳細に説明したが、添付されている特許請求の範囲によって定義されているように、本発明の精神および適用範囲から逸脱することなしに種々の改造、置換、及び、変更が可能であることを理解されたい。Description: FIELD OF THE INVENTION The present invention relates generally to electrophotographic print engines, and more particularly to electrostatic drums. Alternatively, it relates to a supply mechanism for supplying paper to the transfer belt. CROSS REFERENCE TO RELATED APPLICATIONS This application is filed on Oct. 22, 1993, entitled "Embedded Electrode Drum for Electrophotographic Print Engine with Controlled Resistive Layer" (Atty. Dkt. No. TRSY-21, 880). U.S. Patent Application No. U.S. Patent Application No. Ser. No. 08 / 98,025, entitled "Embedded Electrode Drum for Electrophotographic Print Engine" (Atty. Dkt. No. TRSY-21,072), filed on Sep. 30, 1992. No. 07 / 954,786 is a continuation-in-part application. BACKGROUND OF THE INVENTION When utilizing the method of electrostatically gripping on a transfer drum or belt, the voltage is generally applied to a level where the paper is properly adhered to the drum. However, if the supply voltage drops below a certain level, there is some difficulty in adhering the paper to the drum or transfer belt. The reason for this is due to the fact that if the surface of the drum or transfer belt is arcuate, the paper will tend to lay flat. Of course, if the sheet has been placed on the drum for a sufficiently long time, the sheet should conform to the surface shape. Unfortunately, current high speed copiers do not allow paper to remain on the drum for very long periods of time. In electrophotographic devices, it is necessary to provide various moving surfaces that are periodically charged to attract toner particles and discharged to allow transfer of the toner particles. At present, three general methods for drums are embodied as products and are commercially available. In the first method, the technique of gripping the paper for multiple transfer is a conventional insulating drum technique. The second method is a semiconductor belt that transfers (passes) all the toner to the paper in one single pass. A third technique is a multi-pass charging, exposing, and developing method for single transfer to paper. Each of the above methods has advantages and disadvantages. Conventional paper drum technology is superior in terms of image quality and transfer efficiency. However, it is costly in terms of hardware complexity (e.g., paper grips, multiple coronas, etc.), media variability, and drum resistivity, and reduces device reliability. In comparison, the paper-to-paper single transfer method using a belt has advantages that the hardware is simple and the reliability of paper handling is high. However, in this case, there are disadvantages in that the efficiency of the system is reduced, and the problem of belt tracking, belt fatigue, and handling difficulties during maintenance is handled. Furthermore, it is difficult to implement a belt system for handling configurations from multiple passes to paper to improve efficiency and image quality. A third technique is a single transfer to paper, which is operable to create an entire toner image on the photoconductor and then transfer the toner image. This technique allows for easy paper handling, but the complexity of the process limits image quality and requires a photoconductor surface as large as the largest image. SUMMARY OF THE INVENTION The invention disclosed and claimed herein includes a paper supply for supplying paper on a rotating image carrier. An orientation device is provided for orienting a sheet of paper along a defined path. Next, the pre-curl (preliminary bending) device deforms the sheet so as to deform in an arc shape. The pre-curl control device controls the amount of arc-shaped deformation given to the sheet by the pre-curl device. After the paper is deformed in an arc by the pre-curling device, the attachment device attaches the paper to the image carrier. In another aspect of the invention, the image carrier is curved in the same direction as the arcuate deformation of the paper. The pre-curling device is operable to provide this arc via two adjacent rollers forming a nip (twist) therebetween. The nip is located along the paper path and includes a first roller durometer that is larger than the second roller durometer. As a result, the second roller is deformed by the first roller, and at least one of the first roller and the second roller is driven. In yet another aspect of the present invention, the pre-curl control device is operable to apply a variable pressure to the nip (kinked portion) to allow the predetermined pressure to be changed. This is achieved by the variable pressure applied to the rollers at the nip (kinking portion) such that the deformation associated therewith substantially does not occur on the first roller. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS For a more complete understanding of the present invention and its advantages, reference is now made to the following description taken in conjunction with the accompanying drawings, in which: FIG. 1 is a perspective view of an embedded electrode drum of the present invention. FIG. 2 shows a selected crossing of the drum of FIG. FIG. 3 shows the interaction between the photoconductor drum of the present invention and the embedded electrode drum. FIG. 4 is a cutaway view of the electrodes at the edge of the drum. 5a and 5b show another technique for charging the drum surface. 6a to 6c are diagrams showing the distribution resistance of the embedded electrode drum of the present invention. 7a and 7b show the arrangement of the charging roller with respect to the edge of the drum. FIG. 8 is a side view of a multi-pass electrophotographic print engine on paper utilizing an embedded electrode drum. FIG. 9 is a diagram illustrating a cross section of a single pass print engine on paper utilizing various electrode drums. FIG. 10 is a diagram showing another embodiment of the overall configuration of the drum assembly. FIG. 11 shows another embodiment in which an elastic layer of insulating material is arranged on an aluminum core having electrodes arranged on its surface. FIG. 12 shows another embodiment of the present invention in which the core of the drum is covered by an insulating layer having a conductive layer disposed on its upper surface. FIG. 13 is a diagram illustrating another embodiment of the transfer drum. FIG. 14 is a diagram illustrating another embodiment of the transfer drum configuration. FIG. 15 is a diagram showing still another embodiment of the transfer drum configuration. FIG. 16 is a diagram showing still another embodiment of the transfer drum configuration. FIG. 17 shows an embodiment with the intricate electrodes already described with respect to FIG. FIG. 18 is a diagram showing details of physical layers in a cross section of a BED drum having a sheet attached. FIG. 19 is a schematic diagram of a paper layer, a thin film layer, and a uniform electrode layer. FIG. 20 is a schematic connection diagram of a sheet and a thin film layer. FIG. 21 is a schematic diagram showing the entire operation of the transfer drum. FIG. 22 is a cross-sectional view of the structure shown in FIG. 19 when passing under the photoconductor drum in the discharge mode. FIG. 23 is another diagram showing a spatial difference between the photoconductor drum and the paper-mounting electrodes arranged around the embedded electrode drum. FIG. 24 is a plot showing simulated voltage versus time for any section of the paper when the paper passes around the drum 48 four times in a four pass print (ie, color print). FIG. 25 is a plot showing simulated voltage versus time for a single pass case. FIG. 25a shows a graph of the decay voltage. FIG. 26 is a plot of simulated voltage versus time for a four-pass operation. FIG. 27 is a plot of simulated voltage versus time for a four pass operation. FIG. 27a plots another simulated voltage versus time for a four pass operation using Mylar. FIG. 28 plots the simulated voltage versus time for any section of the paper when the paper passes around the drum four times in a four pass color print that is not discharged before operation. . FIG. 29 is a diagram showing the operation of FIG. 29 in a discharge state. FIG. 30 is a side view showing the entire electrophotographic printer mechanism. FIG. 31 is a diagram showing details of the pre-curling device. FIG. 31a is a diagram showing details of the pre-curling operation for the pre-curl roller. 32a and 32b show an apparatus for measuring the droop and curl of a sheet. FIG. 33 is a diagram illustrating a pre-curl roller. DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION A perspective view of the embedded electrode drum of the present invention is shown in FIG. The embedded electrode drum has an inner core 10 that provides a solid support structure. The inner core 10 is constituted by an aluminum tubular core having a thickness of about 2 millimeters (mm). The next outer layer is constituted by a controlled silicone foam or rubber durometer layer 12 having a thickness of about 2-3 mm. This layer is covered by an electrode layer 14 consisting of a plurality of electrodes 16 arranged about 0.1 mm apart in the length direction with a center line distance of 0.10 inches. In addition, the controlled resistance layer 18 has about a. It is arranged at a thickness of 15 mm and is made of a carbon-filled polymer material. A more detailed cross-sectional view of the embedded electrode drum is shown in FIG. Looking at the end of the embedded electrode drum, it can be seen that the electrodes 16 in the electrode layer 14 are arranged at a predetermined distance. However, the portion of the electrode 16 near the end of the drum is "distorted" at any end with respect to the longitudinal axis of the drum. Distortion allows access to this portion, as shown below. In order to show the relationship between the embedded electrode drum and the photoconductor drum 20, a side view of the embedded electrode drum is shown in FIG. The photoconductor drum 20 is operable to place an image thereon. According to conventional techniques, a latent image is first placed on the photoconductor drum 20 and then this latent image is transferred to the surface of the embedded electrode drum by electrostatic means. Therefore, there must be an appropriate voltage on the surface of the nip (kinked portion) between the photoconductor drum 20 and the embedded electrode drum. The reference number of this nip (twisted portion) is 22. The roller electrode 24 is arranged to contact the upper surface of the embedded electrode drum at the outer edge of the embedded electrode drum, such that the roller electrode is operable to contact the controlled resistive layer 18. . Since the electrode 16 is distorted, as will be described later in detail, a portion of the electrode 16 near the roller electrode 24 and an electrode near the nip (twisted portion) 22 on the longitudinal axis of the photoconductor drum 20. The portions 16 are portions of the same electrode 16, respectively. FIG. 4 shows a cutaway view of the embedded electrode drum. The buried electrode 16 is typically formed by etching a pattern on the outer surface of the controlled durometer layer 12. Typically, electrode 16 is formed by first placing a thin insulating polymer layer, such as Mylar, over the surface of controlled durometer 12. Next, an electrode structure is adhered or deposited on the surface of the mylar layer. In the case of an adhesive configuration, the electrode pattern (pattern) is determined in advance and is arranged as one single sheet on mylar. In the case of a deposition configuration, a layer of insulating material is deposited, followed by patterning and etching to form an electrode structure. Although a series of parallel lines are shown in the figure, it will be appreciated that any pattern can be used to provide the appropriate voltage profile (cross-section distribution), as will be described in detail below. I want to be. Two techniques for contacting the electrodes are shown in FIGS. 5a and 5b. In FIG. 5 a, the roller electrode has a cylindrical roller 24 pivotally mounted on an axle 26. The voltage V is applied to the roller 24 via a line (conductor) 28. The roller 24 is positioned at the end of the embedded electrode drum such that a portion of the roller 24 contacts the upper surface of the controlled resistive layer 18 and forms a nip 30 with the resistive layer. You. In the nip (twisted portion) 30, a conductive path (electric path) is formed from the outer surface of the roller electrode 24 to the electrode 16 of the electrode layer 14 via the controlled resistive layer 18. A conductive passage is thus formed. As will be described later, the electrodes 16 in the electrode layer 14 provide a less conductive path along the longitudinal axis of the buried electrode drum to evenly distribute the voltage along the longitudinal axis. Operable. FIG. 5B shows a configuration method using the brush 32. The brush 32 is connected to a voltage V via a line 34 and is a conductive bristle arranged to contact the outer surface of the control resistive layer 18 at the end of the embedded electrode drum. 36. The bristles 36 pass current through the surface of the controlled resistive layer 18 and further to the electrodes 16 of the electrode layer 14. The principle of operation is the same as in FIG. 5a, where the electrodes 16 of the electrode layer 14 distribute a voltage along the longitudinal axis of the embedded electrode drum. The voltage distribution along the surface of the electrode layer 14 will be described in more detail with reference to FIGS. 6a to 6c. For ease of explanation, the embedded electrode drum is illustrated as a plane having an electrode layer in a “deployed” shape from a controlled durometer layer 12. Along the length of the controlled resistive layer 18, there are three electrode rollers: an electrode roller 40 connected to a positive voltage V, an electrode roller 42 connected to ground potential, and a grounded potential. An electrode roller 44 is provided. The electrode roller 40 is operable to apply a voltage V to the electrode directly below it, so that the applied voltage is applied to the controlled resistive layer 18 located above the highest voltage electrode 16. Are distributed along the longitudinal axis of the drum. When the electrode rollers 42 and 44 are at ground potential, current flows through the controlled resistive layer 18 to each of the electrode rollers 42 and 44, producing a corresponding potential drop. The potential drop in this case decreases substantially linearly. However, in this case, the potential at each electrode 16 located between roller 40 and rollers 42 and 44 is substantially the same along the longitudinal axis of the embedded electrode drum. Therefore, in the case of this configuration, the electrode roller 40 arranged at the edge (edge) of the embedded electrode drum has a pattern formed along the surface at the edge of the embedded electrode drum by the electrode 16 arranged thereunder. Operable to produce a potential that reflects In this way, the roller electrode 40, together with the electrode 16, acts as an individual activatable charging device. In this case, these devices can be arranged around the drum only by additionally arranging electrode rollers of various potentials. Although only one voltage profile is shown here, multiple segments can be formed to provide multiple different voltage profiles. In addition, local extrema occur between the electrode strips 16 and overall extrema occur between the rollers 40, 42 and 44. FIG. 6 b shows the potential along the length of the controlled resistive layer 18. Since the potential of the electrode roller 40 is the highest, it can be seen that the potential of the electrode 16 located below the electrode roller 40 is the highest. The potential applied to each adjacent electrode 16 decreases and the voltage at each electrode roller 42 and 44 is zero. The voltage profile shown in FIG. 6b shows that the voltage between the two electrodes is somewhat lower due to the controlled electrical resistance of the resistive layer 18. FIG. 6c shows the electrode roller 40 and its associated electrical resistance. There is a distributed resistance directly from the electrode roller 40 to one of the electrodes 16 located directly below the electrode roller 40. A second distributed resistance exists between the electrode roller 40 and the adjacent electrode 16. However, similarly, each adjacent electrode 16 also has a resistance from its surface to the upper surface of the resistive layer 18 that is controlled upward. For each electrode, the potential at the surface of the controlled resistive layer 18 overlying the respective electrode 16 is substantially the same, since the resistance along the longitudinal axis of the embedded electrode drum is the lowest. . It is only necessary that a resistive path be established between the surface of the roller 40 and each electrode. This current path is then transmitted along the electrode 16 to the controlled upper surface of the resistive layer 18 according to the pattern formed by the buried electrode 16. 7a and 7b are perspective views showing two examples for forming a roller. In FIG. 7a, the embedded electrode drum, designated by the reference numeral 48, has two rollers 50 and 52 arranged at a predetermined distance on the edge of the drum. The distance between rollers 50 and 52 is that part of embedded electrode drum 48 that contacts the photoconductor drum. The voltage V is applied to each of the rollers 50 and 52 such that the voltage on the surface of the drum 48 is substantially equal over the range. The brush 54 is disposed substantially on the remainder of the circumference that forms the edge of the drum 48 so that its conductive bristles contact the entire remaining surface at the edge of the drum 48. The electrode brush 54 is connected to either the voltage V on line 58 or the ground potential on line 60 via a multiplexing switch 56. The switch 56 is operable to switch between these two lines (conductors) 58 and 60. In this configuration, one mode of operation can be provided in which the drum 48 is used as a transfer drum so that multiple images can be placed on the drum in a multi-color process. However, when transfer is performed, the switch 56 switches the ground potential 60 so that the voltage at the electrode 16 located below the brush 54 drops to ground potential as the drum rotates past the electrode rollers 52. Select. FIG. 7b shows the case where a positive voltage is applied between the drum 48 and the rollers 50 and 52. However, instead of the brush 54 located around the rest of the edge of the drum 48, two ground potential electrode rollers 62 and 64 are provided so that the transfer area is located between them. Therefore, the image (image) disposed on the embedded electrode drum 48 can be removed from the portion of the line (conductor) between the rollers 62 and 64. The reason is that the region is at ground potential. FIG. 8 shows a side view of a multi-pass to paper print engine for paper. The print engine has an imaging device 68 operable to generate a latent image on the surface of the PC drum 20. The PC drum 20 is arranged adjacent to the embedded electrode drum 48 so as to contact the drum at a nip (twisted portion) 22. The support bracket [not shown] provides sufficient alignment and pressure to form the nip 22 with proper compression and positioning. The nip (twisted portion) 22 is formed at a substantially intermediate position between the rollers 50 and 52. In this case, the voltage V is applied to the rollers 50 and 52. A scorotron 70 is used to charge the surface of the photoconductor drum 20 using three toner modules 72, 74, and 76 equipped for a three-color system. This is a conventional method. Each toner module 72, 74, and 76 is positioned around photoconductor drum 20 and directs toner particles to the surface of photoconductor drum 20 to pick up toner particles as the latent image passes. Operable to operate. Each of the toner modules 72 to 76 is movable with respect to the surface of the photoconductor drum 20. The fourth toner module 78 is equipped to enable black and white operation, and also provides a fourth color for four color printing. Each toner module 72 to 78 has an associated reservoir for storing toner. The cleaning blade 80 is equipped to clean excess toner from the surface of the photoconductor drum 20 after the toner is transferred to the embedded electrode drum 48. In operation, the three-color system requires three exposures and three transfers after development of the exposed latent image. Further, modules 72 to 76 are connected together as one single module for ease of use. The embedded electrode drum 48 has two rollers 53 and 54 on either side of the pickup area. These rollers 53 and 54 are applied to a positive potential V by a switch 56 during the transfer operation. The cleaning blade 84 and the waste container 86 are mounted on a cam actuation mechanism 88 so that the cleaning blade 84 can move away from the surface of the embedded electrode drum 48 during the initial transfer process. The paper (or a similar transfer medium) is placed on the surface of the embedded electrode drum 48 in a first transfer step, and a positive potential V is applied to the surface of the drum 48. The same applies to the second and third passes (transfer process). At this stage, the complete multilayer image has been transferred to paper on the surface of the embedded electrode drum 48 after the third pass. The paper is transferred from a supply reservoir 88 via a nip formed by two rollers 90 and 92. Next, the paper is transferred to a feed mechanism 94 and is in adjacent contact with the surface of the drum 48 prior to a first transfer step in which a first layer of the multilayer image is formed. After the last layer of the multi-layer image has been formed, rollers 53 and 54 are at ground potential, and then the paper and the multi-layer image are removed by a stripper mechanism 96 between rollers 53 and 54. Rotate around. The stripper mechanism (peeling mechanism) 96 is operable to peel the paper from the drum 48. This is a conventional mechanism. Next, the peeled sheet is supplied to a fuser (fusion device) 100. The fuser 100 is operable to fuse the image between two fuse rollers 102 and 104, one of which is heated to a high temperature for this purpose. After the fusing operation, the paper is transferred to a nip (twist) between two rollers 112 and 114 for transfer to a holding plate 110 or for guiding along a paper path 116 to a holding plate 118. For this purpose, it is fed to the nip (twisted portion) of two rollers 106 and 108. FIG. 9 shows a side view of the intermediate transfer print engine. In this system, three layers of the image are first placed on the buried electrode drum 48 and, after formation is completed, transferred to paper. Initially, a positive potential is applied to the drum surface by rollers 50 and 52 in the area between rollers 50 and 52. During a first pass, a first exposure is made, toner from one of the toner modules is placed on the latent image, and the latent image is transferred to the actual surface of the embedded electrode drum 48. You. During a second pass, a third toner is used to form a latent image, and this image is transferred to drum 48. During the third pass, a third layer of the image is formed as a latent image using the second toner, and the latent image is then already placed on drum 48 to form a complete multilayer image. Is transferred onto the two images being processed. After the image is formed, the paper is removed from tray 88 along the paper path 124 between drum 90 and the nip formed by rollers 126 and the nip between rollers 90 and 92. Part). The roller 126 moves by the cam operation and comes into contact with the drum 48. The paper travels until it is adjacent drum 48 and then enters fuser 100. In transferring the image to the paper, two rollers 130 and 132 are arranged on either side of a nip (twisted portion) generated between the roller 126 and the drum 48. These two rollers 130 and 132 are operable so that a positive voltage is applied by the multiplexing switches 134 and 136 during the initial imaging procedure. During transfer to paper, rollers 130 and 132 are brought to ground voltage by switches 134 and 136. However, it should be understood that these voltages can be negative in order to actually repel the image from the surface of the drum 48. An alternative embodiment of the overall construction of the drum assembly is shown in FIG. In this embodiment, the aluminum support layer 10 has a conductive layer in which the aluminum core 10 is attached to the voltage supply 140. The voltage supply 140 provides a grasp and transfer function, as described below. The voltage supply 140 is used to uniformly supply the voltage from the voltage supply 140 to the underside of the resilient layer 142. The elastic layer 142 is an elastic conductive layer having a volume resistivity of 10 ¹⁰ ohm-cm or less. Layer 142 is made of a carbon-filled elastomer or material such as, for example, butadiene acrylonitrile. Layer 142 has a thickness of about 3 mm. The resilient layer 142 is covered with a controlled resistive layer 144 having a thin dielectric layer with a thickness of 50 to 100 microns. There is a non-linear relationship between the discharge (or relaxation) time of layer 144 and the applied voltage, for example, as the voltage increases, the discharge time changes as a function thereof. Layer 144 is covered with a support material layer 146, a typical example of which is paper. Photoconductor drum 20 contacts paper 146. In another embodiment, shown in FIG. 11, a resilient layer 148 of neoprene insulating material is disposed on an aluminum core 10 having electrodes 14 disposed thereon. The electrodes 14 are arranged in layers, each electrode 14 having a series of conductors separated by a predetermined spacing. The conductor 14 is covered by a controlled resistive layer 150 similar to the controlled resistive layer 144 shown in FIG. 10, and the grip layer 150 controls the surface resistivity from 10 ⁶ to 10 ¹⁰ ohm / sq. Covered by the applied resistive layer. The controlled resistivity layer 152 is made of FLEX200 and has a thickness of 75 microns. This layer is covered by the support layer 146. The distance between the electrodes 14 is defined by the following _{_{equation: V d = (i d ×}} s × r) / 4w (1) Here, v _d = allowable between electrodes voltage droop i _d = toner transfer current s = electrode spacing r = sum of surface resistivity and volume resistance of layer 150 w = length of electrode, nominally width of drum 10 As already mentioned, voltage supply 140 is connected to electrode 14, in this case The conductive brush or roller contacts the exposed portion of the electrode on the edge of the drum directly or conducts through the upper conductive layer. In another embodiment of the invention shown in FIG. 12, the core of the drum 10 is covered by a 3 mm thick insulating layer 154 made of neoprene material and has a conducting layer 156 disposed on its upper surface. The conductive layer 156 is connected to the voltage supply 140. This layer offers the advantage of separating the electrical properties of the material from the mechanical properties of the material. This layer is covered by an insulating layer 158 similar to the grip layer 144 and has a paper 146 disposed on its upper surface. Another embodiment of the transfer drum is shown in FIG. Voltage supply 160 is connected to core 10, which has a resilient conductive layer 162 disposed on its surface. Electrode 14 is disposed in a layer on the upper surface of layer 162 and is connected to voltage supply 164 via a conductive brush or the like. Voltage sources 160 and 164 are used to establish a uniform voltage below the resilient conductive layer 162 on the top top edge and to establish a voltage profile on the top. The advantage of this configuration is that it provides a variable surface potential while maintaining a uniform grip voltage supply. The grip layer 168 is disposed on the upper surface of the electrode 14 similarly to the grip layer 158, and is covered by the paper 146. Further, it should be noted that providing a voltage 164 different from the source voltage 160 (possibly 0) provides a voltage profile with a minimum voltage at the entrance to the nip. By doing so, the pre-nip (pre-nip) discharge for the multiple transfer operation is reduced. This voltage minimum characteristic is also shown in FIG. FIG. 14 shows another embodiment of the transfer drum configuration. In this configuration, the dimensions are the same as the core 10, but an insulating core 170 made of an insulating material such as polycarbonate is provided. Next, the electrode layer having the electrode 14 is disposed on the surface of the insulating core 170, and the voltage supply 140 is connected to the insulating core. A resilient conductive layer 172 is disposed on the surface of the electrode 14, is 3 mm thick, and is made of butyl acrylonitrile. A grip layer 174 similar to the grip layer 144 is disposed on the resilient layer 172, and the paper 146 is disposed on the upper surface thereof. FIG. 15 shows another embodiment of the transfer drum configuration. In FIG. 11, the conductive layer 156 has been removed so that the layer of interdigitated electrodes 176 can be used between the gripping layer 152 and the resilient layer 148. As already explained, this resilient layer is an insulating layer. Voltage supply 140 is connected to electrode 176. The intricate electrodes increase the value of w in equation (1) and thus allow the value of r in equation (1) to be much higher. The intricate electrodes are shown in FIG. FIG. 16 shows another embodiment of the present invention. The core 10 is disposed on a first resilient layer 180 covered by an electrode layer having the electrodes 14 disposed therein. The electrode 14 is connected to a voltage supply 140 via a conductive brush or the like. The second elastic layer 182 is disposed on the electrode 14 having the paper 146 disposed on its surface. Layer 180 can be a resistive or insulating resilient layer. The resilient layer 182 has a resistivity of less than 10 ¹⁰ ohm / cm. An advantage provided by this configuration is that by encapsulating the electrode 14 in the two resilient layers 180 and 182, the physical effects of the electrode layer (i.e., nip pressure fluctuations) are reduced. An embodiment illustrating the intricate electrodes already described with respect to FIG. 15 is shown in FIG. The interdigitated electrodes each have a plurality of longitudinal arms 184 or interdigitated electrodes 186 and 188 extending from either side thereof. The adjacent electrode has intertwined arms or electrodes 186 and 188 branching out along the longitudinal arm 184, which in turn intrude into the apparent "w" of equation (1). Can be effectively increased, so that a higher resistivity can be reached to the extent that the controlled resistive layer can be removed. Details of the physical layers in one section of the BED drum 48 with the paper 146 attached to the drum are shown in FIG. Electrode layer 190 is disposed between controlled durometer layer 192 and controlled resistive layer 194. The controlled durometer layer 192 represents the resilient layer 142 in FIG. 10 and subsequent figures. The controlled resistive layer 194 represents the grip layer 144 in FIG. A controlled durometer layer 192 is disposed between the electrode strip (strip) layer 190 and the aluminum drum 10, and the electrode strip (strip) layer 190, as previously described, comprises a plurality of strips (strips). ) -Like electrodes, or one single continuous layer. A schematic diagram of a uniform electrode 196 layer having a paper layer 146, a thin film layer 194, and an electrode strip layer 190 is shown in FIG. A paper mounting electrode 198 is provided that contacts the paper and is operable to apply a voltage to the paper. In a preferred embodiment, said voltage application means grounding. At the point where the electrode 198 contacts the paper 146, a nip (twisted portion) 200 is formed. A schematic connection diagram of the layers 146, 174, and 196 is shown in FIG. The first capacitor 202, labeled Cp, represents the paper layer 146 with the parallel resistor 204, labeled Rp. The thin film layer 194 is represented by a capacitor 206 labeled _CF with a parallel resistor 208 labeled RF. The electrode layer 196 is represented by a resistor 210 labeled _RE connected to a transfer / mounting power supply. FIG. 21 is a schematic diagram of a simulator circuit capable of simulating the operation of the entire transfer drum 48. The schematic connection diagram shows the switch 212 indicated by the charging relay Kp. Switch 212 is operable, when closed, to ground the upper surface of paper layer 146 represented by capacitor 206 and resistor 204. It has an attachment / transfer voltage supply 214 whose positive voltage terminal is connected to the farthest end of resistor 210, ie, substantially uniform electrode layer 197. The other side of power supply 214 is grounded. A switch 216 labeled KF is operable to connect the positive side of the power supply 214 to the top of the thin film layer 194. This operation is a discharging operation described in more detail later. FIG. 19 shows the charge distribution when the paper is first ejected to the drum at the nip (twisted portion) 200 in order to load the paper. In this case, the positive charge is attracted to the upper surface of the paper and the negative charge is attracted to the lower surface of the paper. Similarly, positive charges are attracted to the upper surface of thin film layer 194, negative charges are attracted to the lower surface of thin film layer 194, and positive charges are attracted to the surface of uniform electrode 196. The result is a mirror image of the equal and opposite charges formed at each interface boundary between the various layers 146, 194, and 196. For the dielectric layers 146 and 194, most of these charges are located just below the surface of each layer and cannot cross the interface boundaries between the thin films. However, the charges strongly attract each other and provide an attractive force to hold the paper on the drum. This attractive force is perpendicular to the surface of the drum, and joins the paper layer 146 directly to the drum in that direction. Further, this normal force is operable to create a frictional force that secures the paper to the drum in the remaining two axial directions, preventing the paper from slipping. The source charge for paper loading is the loading / transfer power supply 214. Switch 212 represents paper mounting electrode 198. When selected portions on the sheet enters the nip (twist portion) 200, a synthetic capacitor formed by the paper and the thin film layer, the case where the relay Kp is closed as shown in FIG. 2 1, charging of C _P and C _F Is charged in the same manner as. Nip (twisted portion) dwell time of one section of the sheet at 200, the resistor 21 0 (R _E) connected in series pairs (pair) if the time is long enough compared to the constant determined by the capacitor C _P and C _F In turn, this composite capacitor is charged to a voltage approximately equal to the voltage of the mounting / transfer power supply 214. Sufficient charging of the paper film composite capacitor results in the highest transfer of charge, thus creating the greatest force to attract or bond the paper to the drum assembly. After the paper leaves the mounting nip 200, the capacitance associated with the paper and the thin film layer begins to discharge. The paper layer then discharges almost completely at a rate determined by its dielectric constant and volume resistivity, i.e., less than 300 milliseconds to the point where only a small voltage is applied across the paper. This discharge is similar to the discharge behavior of Cp and Rp in FIG. Similarly, the thin film layer also discharges at a rate determined by its dielectric constant and volume resistivity (and other factors), but the time required for discharge is much longer than for paper. The thin film layer 194 may require 200 seconds or more to discharge almost completely, and the discharge is performed in a manner similar to the discharge characteristics of Cr and Rr in FIG. The longer discharge time of the thin film layer 94 means that the transfer drum has the ability to grip the paper for a much longer time than the discharge time of the paper. Although the voltage between the two sides of the paper disappears relatively quickly, the charge induced and trapped (trapped) on the surface of the paper is trapped on the paper surface by the residual voltage on the thin film layer. The trapped charge eventually returns to the bulk of the paper, but only after the thin-film layer 194 has significantly discharged. Because of the long discharge time of the thin film layer 194, some mechanism is required to completely discharge the thin film between successive paper attachment intervals. This function is simulated by the relay K _F in FIG. The actual discharge mechanism is very similar to the mounting electrode 198 in FIG. 19, but the discharge electrode is kept at the same potential as the electrode layer 196 to facilitate the discharge. The discharge electrode is located physically upstream of the paper loading area and contacts the drum 48 only during the paper loading operation. Referring further to FIG. 21, the effect of the operation of the layered structure shown in FIG. 18 on the operation of gripping the paper will be described in detail. Taking the case where very high resistance paper or transmissive material is used as an example, the resistance of resistor 210 (R _E ) is much smaller than the paper resistance R _P and resistor 210 (R The resistance of _E ) is much smaller than the resistance R _F. The composite capacitor is charged to the supply voltage by the time constant R _E C _EQ . Here: C _P C _F / (C _P + C _F ) (2) When the time constant R _E C _EQ is much smaller than the time constant T _{N, the} time when one section of the sheet exists in the mounting portion 200 is calculated. Assuming _TN is equal, the voltage across the capacitor should reach a value very close to the magnitude of the mounting / transfer voltage of voltage source 214 (V _A ). The voltage across each component of the composite capacitors C _P and C _F is given by: V _CP = V _A (C _F / (C _P + C _F )) (3) V _CF = V _A (C _P / (C _P + C _F )) (4) A similar equation for the actual paper and drum thin film layer is as follows: V _P = V _A (ε _F / ((t _F / t _P ) ε _P + ε _F ) = V _CP (5) V _F = V _A (ε _P / ((t _P / t _F ) ε _F + ε _F ) = V _CF (6) Where: ε _P = dielectric constant of paper ε _F = dielectric constant of thin film t _P = paper thickness t _F = film thickness The magnitude of the gripping force is directly proportional to the amount of charge trapped at the paper / film interface, and to maximize that force, the combined The capacitance C _EQ must be as large as possible.From equation (2), the maximum value that the combined capacitance can have for a given paper is C It turns out that _P. This situation occurs when C _F is much larger than C _P. Therefore, equation (2) can be rewritten as: C _EQ = Aε _P ε _F / ((T _F ε _P + t _F ε _P ) (7) where A is the area of the paper section at the nip (twisted portion), and therefore, a predetermined value such that the dielectric constant is ε _P and the thickness is t _P If the dielectric constant of the thin film is much larger than the dielectric constant of the paper, or if the thickness of the thin film is much smaller than the thickness of the paper, C _EQ should approach the value of C _P Equations (5) and (6) under such conditions show that during the installation period, most of the voltage is applied between both sides of the paper, which is a desirable state for good grip. If the resistance R _E is substantially equal to the paper resistance R _P , If the paper resistance is very low, these equations are somewhat different: When a given section of paper 146 enters nip 200, C _P and C _F act as short circuits, where C _P. There when much smaller than C _F is, C _P starts to charge the following _{_{values: V P = V a (R}} P / (R P + R E)) (8) the time constant in this case the _{_{following: (R E R P / (}} R E + R P)) C P (9) Next, when much smaller than the constant R _E C _F is T _N, and, R _P C _F is T _N If it is much smaller than this, on charging, C _P will charge to _{VA due} to the time constant (R _E + R _P ) C _F , and on discharging C _P will completely discharge via R _P . According to equation (8), in order to maximize the voltage between both sides of the paper, it can be seen that R _E must selected R _E so much smaller than R _P. Furthermore, it is equally important to choose C _F such that C _P is much smaller than C _F. If the resistance of the paper is much smaller than the resistance of the electrode layer 196, and much smaller than the resistance of the thin film, Equation (8) shows that almost no voltage is generated between both sides of the paper. Therefore, only a very small grip force is generated. After the paper 146 has been gripped on the upper surface of the thin film layer 194, toner must be transferred from the photoconductor to the paper. As the transfer efficiency of the toner is a function of the applied voltage at the transfer nip (twist), as the section of the paper 146 enters the transfer nip (twist), the dielectric formed by the paper and the thin film layer is attached to It is desirable not to memorize any (i.e., these layers are completely discharged) and to allow complete and independent control of the transfer nip voltage. However, if the paper and the thin film have been sufficiently discharged, an undesirable state in which they adhere electrostatically to the drum should not occur. FIG. 22 is a cross-sectional view of the structure shown in FIG. 19, showing the photoconductor drum 218 in discharge mode, ie, passing under the drum when the drum is at ground potential. Toner particles 222 are distributed on photoconductor drum 218 and are negatively charged. This is a conventional transfer operation. As the paper 146 passes under the photoconductor drum 218, a transfer nip (kinked portion) 220 is formed. Since the electrode layer 196 is a uniform electrode, the voltage on the layer 196 is the voltage of the mounting / transfer voltage supply 214. Thus, a strong suction is created at the thin film-paper interface represented by reference numeral 224. Another illustrative diagram showing the spatial differences between the photoconductor drum 218 and the paper mounting electrode 20 disposed around the embedded electrode drum 48 is shown in FIG. It can be seen that the time required by the distance between the paper mounting electrode 20 and the photoconductor 218 to move the paper from the paper mounting nip 200 to the transfer nip 220 is T _ATT . Further, the time for the paper to pass the entire circumference of the drum 48 is T _REV . Further, a discharge roller 201 is provided which is grounded to completely discharge the roller surface. FIG. 24 shows a simulated voltage versus time plot for any section of the paper when the paper passes around the drum 48 four times in four pass (ie, color) printing. The transition to the first zero potential occurs when the paper mounting electrode 20 contacts the drum and the paper enters the paper mounting nip 200. This operation is represented by the closing of the relay 212 (K _P ) in FIG. This corresponds to point 223. Next, the paper moves to the toner transfer nip (twisted portion) 220, where the voltage is again at zero potential, as represented by point 225. The time difference between points 223 and 225 is T _ATT . Point 225 is the toner transfer point. Next, the paper passes around the drum and the voltage rises to a higher voltage level (relative to ground potential) at point 226 after time T _REV . At point 226, the paper again reaches the toner transfer nip 220, and the potential is again zero, represented by point 228. After the last part of the sheet has been attached to the drum 48 in the first pass, the sheet attachment electrode 20 is, of course, removed. This path is a single pass. This operation continues for three more passes, up to point 230. Each transition in the transfer nip 220 is similarly represented by the closing of the relay 214 in the simulation of FIG. Since the surface of the photoconductor drum 218 is discharged or at a low potential (relative to the applied transfer voltage of the power supply 214), the photoconductor drum 218 is electrically connected to the mounting electrode 20. Serves a function very similar to. Although not discussed or described in detail, the voltage of the power supply 214 gradually increases stepwise according to the previous toner layer thickness for each continuous toner transfer. This is a conventional operation. The surface of the paper is held at zero potential for the entire time that the paper is in either the paper mounting nip 200 or the transfer nip 220. During this time, the paper and thin film composite capacitor (C _EQ ) is charged to a voltage very close to the full potential of the mounting / transfer power supply 214. Upon leaving either of these nippers, the capacitance C _EQ begins to discharge. The first part of the discharge occurs between points 223 and 225 and is very rapid, about 170 milliseconds. This is mainly due to paper discharge. This corresponds to discharging the capacitance Cp via the resistor Rp and is shown in more detail in FIG. It can be seen that the discharge is quite slow in the second part of the curve between points 225 and 228, and in the path up to the following point 230. In this case, it is clear that only a partial discharge takes place. This corresponds to the capacitance C _F discharged through the resistor _{R F.} In the preferred embodiment, the voltage on electrode layer 196 is maintained at a constant voltage of 1500 volts for the curves of FIGS. The voltage available for toner transfer is the difference between the voltage at the surface of the paper and ground potential just before the paper enters the transfer nip 220. Accordingly, with respect to the constant voltage applied to the drum 48, the amount of voltage that can be used for toner transfer is determined by the amount of charge discharged from the thin film layer during each continuous toner transfer pass (that is, each rotation of the drum 48). . The amount of time available for the paper / thin film discharge after the paper is _loaded is T _ATT for the first layer of toner. The amount of time available for paper / thin film discharge is time T _ATT , as shown in FIG. This time is required for the subsequent toner layer, so the voltage across the thin film layer 194 must not be discharged to a level that is too low to maintain suction, but the transfer nip (kink ) 220 must be discharged to an extent sufficient to allow a voltage difference to occur. To minimize the effect of residual voltage on the thin film layer during transfer of the first layer of toner, and to leave a sufficient potential between the two surfaces of the thin film to maintain the grip of the paper, discharge time constant of the thin film layer 194 should be equal to approximately _T _aT T (R _{_F} C _F is much smaller than T _ATT, when it can not maintain a grip). However, for the configuration shown in FIG. 23, T _ATT = T _REV / 4, and the grip must be maintained at least for the period of T _REV . This relationship suggests that the thin film layer must have a discharge time constant according to the voltage. That is, the RC time constant (or relaxation time constant) of the thin film must be small for low potentials and large for high potentials. This type of voltage dependency allows the use of large potentials for paper loading and toner transfer, and maintains a small but sufficient residual potential in the thin film layer to hold the paper grip. Make it possible. If the residual potential is small, the effect of the previous sheet mounting and toner transfer operations on subsequent operations of this type should be minimized. It is known that the discharge time constant or RC time for a capacitor or thin film layer is characterized by the following equation: V = V ₀ * e− (t / RC) (10) where: V = between thin film sides Voltage V ₀ = initial voltage t = time C = thin film capacitance R = thin film resistance The characteristic discharge time is a time equal to the product RC, therefore the exponent term is 1. In particular, the discharge time is given by: t = RC (11) For the preferred gripping layer, it is particularly important that the properties of the thin film do not operate according to the above equation. In particular, the behavior of the thin film discharge time constant is a function of voltage and R and C, or more specifically, R and / or C is a function of voltage and not a constant with respect to thin film material. And, more specifically, in order to improve the performance of the gripping layer, the discharge time of the thin film is reduced with increasing voltage: V = V ₀ * e− (t / f (R, C, C) ( 12) In this case, the exponent is a function that depends on V. For the gripping layer, this "non-linear" behavior is important to maintain a sufficient voltage for the transfer voltage but sufficient for the gripping operation. This is shown in the graph of Figure 25a, where the preferred non-linear characteristic in the non-linear collapse curve is a more rapid initial discharge characteristic for good transfer, and thus a gradual transition to higher values to improve grip performance. It should be noted that Tables 1 and 2 show the discharge characteristics for two thin films with approximately equal dielectric constants, the thin films associated with Table 1 are Elf Atochem Kynar Flex 2800, Vinylidized Polymer Extruded tubing of proprietary copolymer formed using denfluoride (PVDF) and hexafluoropropolene (HFP), average tube wall thickness was about 4 mils. The manufacturer specification for the body is (9.4-10.6) ε _{0. The} volume resistivity is specified as 2.2 × 10 ¹⁴ ohm-cm The thin film associated with Table 2 is Tedlar (TST20SG4) Obtained from Du Pont as molded 8.5 "x 11" sheets of polyvinyl fluoride (PVF) polymer. The average thickness was about 2 mils. It is _{0. The} volume resistivity is specified as 1.8 × 10 ¹⁴ ohm-cm. Low measured for the starting voltage discharge time constant (R _{_F} C _F) is almost equal, and, to meet the manufacturer's specifications regarding dielectric constant and volume resistivity. Each of the two thin films has a voltage dependent discharge time constant. By comparing the discharge times shown in the 3 / 4V column, it can be seen that the discharge of the thin film associated with Table 1 is faster at high pressure than the thin film of Table 2. The response for Table 1 is shown in FIG. 26, and the response for the thin film of Table 2 is shown in FIG. FIG. 27a shows the response for a thin film, for example Mylar. The response described in this figure indicates that insufficient voltage is available for subsequent (multiple) passes. The thin film voltage is maintained at a constant voltage of 2200 volts for each type. The discharge characteristics shown in FIG. 26 are more preferable. In the case of the thin film according to FIG. 27a, the thin film was manufactured with Appolo as a transmissive material. Although the chemical and electrical properties are unknown, the dielectric constant is similar to the case of Mylar, approximately 3ε _0. The thickness is about 6 mils. A simulated voltage versus time plot for a single sheet of paper moving four times around the drum for four pass color printing is shown in FIG. The mounting and transfer voltage transitions shown in the center of this figure relate to one single page in a multi-page printing operation. The voltage available for paper loading or toner transfer is the voltage difference between the voltage at the surface of the paper and ground potential. In FIG. 28, it can be seen that the voltage available for attaching the paper depends on the voltage left on the thin film layer by the previous (and fourth toner layer) transfer. As a result, subsequent pages in a multi-page printing operation are not as firmly gripped as the first page. This situation can be modified by applying a discharge voltage to the upper surface of the thin film layer 194 by a relay 216 labeled K _F , as shown in FIG. The voltage in the mounting operation of nip 200 is about 1500 volts, while the mounting voltage in FIG. 28 is less than 750 volts. As previously described with respect to FIG. 10 and other figures, FIG. 30 shows a side view of the opto-graphic printer mechanism for an embodiment of the present invention utilizing an embedded electrode drum 48 using single or multiple electrodes and a gripping layer. Show. The paper is supplied from the paper tray 238 to the entrance paper path 240. In addition, paper can be supplied from a manual external paper path 242. Next, the sheet is guided to a lower roller 244 and an upper roller 246 between the two rollers. These rollers provide a "pre-curl" operation, which will be described in detail below. The paper is then fed to a nip 200 between the attached electrode roller 198 and drum 48 as previously described. After multiple images are placed on the paper for color printing, or after a single image is placed on the paper for black and white printing, the paper is electrostatically held on drum 48 so that A stripper arm 248 operable to rotate downward about a pivot point 250 on the surface of the drum 48 is provided to remove or “peel off” paper from the surface of the drum 48. In the case of multicolor printing, during multiple passes, the stripper arm 248 rotates upward away from the drum and the mounting electrode roller 198 is pulled away from the drum as well. After the paper is stripped and before new paper is placed, a cleaning roller 254 is provided that can be lowered to the surface of drum 48 for cleaning operations. Although not shown, a brush or roller similar to roller 40 of FIG. 6A is used to supply voltage to the electrode layers. As will be described in further detail below, rollers 244 and 246 are used to "pre-curl" the paper so that the paper is bent up around drum 48. By doing so, the voltage required for attaching the sheet to the attachment electrode roller 198 can be significantly reduced. Without this method, a fairly high voltage is required to properly grip the paper, and at lower voltages the paper will slip. Before the paper can be adapted (relaxed) on the drum in a suitable shape, it is necessary to make at least one revolution of the paper, after which the voltage can be reduced. However, by pre-curling (preliminarily bending) the paper using the rollers 244 and 246, the above-described work of adapting is reduced. This pre-curl operation is achieved by using a slightly different durometer for rollers 244 and 246. The fuser (fusion device) 100 has two rollers 256 and 258. Roller 258 is a heated roller and roller 256 is a meshing roller for forming a nip (twist) therebetween. When the paper is stripped from the surface of drum 248 by stripper arm 248, the paper is guided into the nip (twist) between rollers 258 and 256. Roller 256 is softer than roller 258, and the paper has a tendency to curl around roller 258, thus allowing the paper to flatten again. The durometer of rollers 258 and 256 is selected to provide a "decurl" operation on the paper to perform the operation. The durometer of roller 256 is about 30 mm, and the durometer of roller 258 is about 40 mm. Next, the sheet is sent to either the transfer path 260 or the transfer path 262. The transfer passage 260 feeds a nip between the two rollers 264 and 266 for output on the platform 118. The paper path 262 is directed to a nip (twist) between the two rollers 268 and 270 to output to an external tray. Further, as is known in the art, paper tends to curl (curl) toward the surface of the fused toner opposite to the pre-curl. Therefore, the fuser (fusion device) roller durometer does not need to completely correct the pre-curl (pre-bend) operation. As shown in FIG. 30, the toner module 72 is a three-color module having all the components necessary to develop a colored electrostatic latent image on a photoconductor. Since the color module is shown separate from the black module 78 as one non-separable single unit for ease of handling by the user, black material may be treated the same as a black and white only print engine. I can do it. In addition, the color module uses a mechanism to retract the developer brush so that the entire unit does not need to be moved, thereby saving the space and power required to use the unit. Details of the pre-curl (pre-bending) system are shown in FIG. A bracket (not shown) is operable to hold a pivot pin 272 about which a pivotable arm 274 pivots. The arm 274 has a mounting electrode roller 198 mounted at its distal end and a portion 276 projecting from the electrode roller 198 on a circumferentially opposite side of the pin 272 and operable to interface with a cam 278. Have. Cam 278 is operable to pivot arm 274 about pivot point 280 secured to a bracket (not shown). Arm 274 is operable to pivot into two positions. In this case, the first position is the position where the mounting electrode roller 198 contacts the drum 48, and the second position (indicated by the dashed line) is the position where the mounting electrode roller 198 is separated from the drum. Discharge electrode 284 pivots about pivot pin 286 and includes an electrode brush 288 located at one end thereof. The discharge electrode 284 is pivoted so that the electrode brush 288 contacts the surface of the drum 248 in one position to provide a discharge action before the surface of the drum rotates and contacts the nip 200. It is movable and, in the other position, is pivotable away from the surface of the drum 48. A protrusion 290 on the rear portion of electrode 284 is operable to interface with protrusion 276 on pivotable arm 274. The discharge electrode 284 is offset with respect to the surface of the drum 48 to contact the drum 48, and moves the protrusion 276 away from the protrusion 290 when the pivotable arm 274 pivots. As such, a spring (not shown) is provided, and the electrode brush 288 contacts the drum 48 when pivoted. When the pivotable arm 274 pivots counterclockwise, the mounting electrode 198 is moved away from the surface of the drum 48, the protrusion 276 pushes the protrusion 290 upward, and the electrode 284 and the electrode The brush 288 is swung away from the surface of the drum 48. The discharge electrode 288 is connected to the same mounting / transfer voltage supply 294 as the power supply to which the embedded electrode layer of the drum 48 is connected. The paper is fed to a paper path 296, where the paper path has two narrowing flat surfaces oriented in the paper direction. The paper is directed to a nip (twist) 298 between rollers 244 and 246. Roller 246 pivots about pivot pin 272, and roller 242 pivots about slidable pin 300. The pin 300 slides in a slot 302 located on a bracket (not shown). Roller 244 has a softer durometer than the soft roller 246 durometer so that the paper has a tendency to wrap around roller 246. The dimensions of the rollers 244 and 246 can be selected to determine the required amount of pre-curl. Further, the durometer of the two rollers 244 and 246 can be similarly selected to accommodate paper of various thicknesses and weights. In some embodiments, the durometer of roller 244 is 20 mm, and roller 246 is made of a hard material such as, for example, steel. Thus, the predetermined dimensional relationship between the rollers 244 and 246 and the predetermined durometer relationship between the two for setting the force between the rollers ensures that proper pre-curl (pre-bending) is ensured. Not exclusively. When the voltage applied to the drum 48 is reduced to the lowest possible level, the pre-curl for ensuring that the sheet adheres properly to the surface of the drum 48 with respect to the weight of all sheets used. In some cases, the adjustment of is very important. To facilitate this adjustment, roller 244 has a collar 304 disposed at one end thereof and rotatable with roller 244 about pivot pin 300, and collar 304 interacts with lever 306. Works. The lever 306 pivots at one end relative to a fixed pivot pin 308 and rests at the other end on the end of the piston 310. Piston 310 has a threaded end on the opposite end of lever 306 threadedly engaged with nut 310 secured to the frame. Adjustment wheel 312 is positioned around piston 310 to allow for its manual adjustment. In this manner, the pin 300 can reciprocate within the slot 302. Note that pin 300 is biased downward relative to a mounting portion (not shown). Details of the pre-curl (pre-bend) operation for rollers 244 and 246 are shown in FIG. 31A. It can be seen that the paper is pre-curled (pre-bent) by the deformation of the rollers 244 so that the paper retains the memory of the bending operation (curling operation). Therefore, when the sheet is supplied to the mounting nip (twisted portion) 200, the sheet is hardly subjected to a normal force in a direction away from the surface of the drum 48. As shown in FIGS. 30 and 31, a mechanism having a conductive roll is used to press the paper against the BED surface. Although shown here is a preferred embodiment, another low cost embodiment envisions using the photoconductor itself as an initial member for pressing the paper against the BED surface. This should eliminate the need for the moving member 274, as shown in FIG. In order to electrostatically grip a sheet on a drum or a curved surface, a sufficient electrostatic gripping force is required to overcome the inherent stiffness (rigidity) of the sheet. In particular, the greater the stiffness of the paper, the higher the electrostatic gripping force and the associated voltage to obtain that force. In order to use a single voltage for transfer and grip, the grip voltage must be reduced for stiffer paper so that the transfer voltage exceeds the minimum grip voltage threshold. A number of papers were tested to determine the inherent stiffness of the paper and its ability to be permanently curled in a rigid / soft roller combination. As a result of this test, it was determined that there was a minimum threshold for paper deflection that had to occur in the pre-curl system to ensure that any material was properly gripped on the drum. Further, in order to minimize unnecessary curl (curling) of the paper, it is possible to adjust this threshold by a predetermined amount and still achieve a satisfactory grip function. As shown in FIG. 33, FIG. 32a shows a method of measuring a permanent curl or a permanent set that occurs on a sheet after passing through a pre-curling device (preliminary bending device). To determine the curl characteristics of the paper, the curl angle (Θ _c ) is used. The properties were determined by measuring the height of the pre-curled paper rising from a flat surface. Conversely, some papers are inherently very flexible and do not require pre-curling to reduce the electrostatic gripping force. A method for measuring the stiffness (or flexibility) of a sheet is shown in FIG. 32b. In this method, the portion of the paper beyond the fixed length is left hanging, and the angle of rest (hanging angle) is measured (Θ _d ). By summing up these angles, the merit number for the paper is obtained. In this case, if the grip is easy and the required degree of pre-curl (preliminary bending) is small, the value of M increases. The merit number “M” is the sum of the stiffness (“hang angle”, Θ _d ) and the ability to be curled (bent) (“curl angle”, Θ _c ) of the paper. M = k [(Tan θ _c ) + (Tan θ _d )] = k [(ΔY _c / ΔX _c ) + ΔY _d / ΔX _d ] (13) where k is determined to “normalize” the standard paper. It is a fixed value. The values Yc, Xc, Yd and Xd are determined from measurements obtained from curl and droop experiments. Table 3 is a chart in which general types of paper are arranged in order of the number of merit. The number of benefits has been normalized to a value of 10 for paper types widely used in laser printers. Tables 4 and 5 show the results of curl and sag experiments to sort paper. FIG. 33 shows a pre-curl configuration of a soft roller 300 and a hard roller 302 that deflects a sheet through an opposite side angle (nip angle). The radius of curvature r of the hard roller along the nip angle due to interference by the radius R of the soft roller determines the amount of curl. Tables 4 and 5 show the results of combining the pre-curl function with the ratio of stiffness of paper to nip angle by radius of curvature for various types of paper. It is interesting to note that some materials show little change as a function of Θ / r. This is due to the fact that such materials are very flexible and do not require any pre-curls to grip (i.e., they are always above threshold). Of particular interest, for good performance on all papers tested, the minimum threshold per mm is 2.9 degrees, or the total angle of curl and droop is 15 degrees. It is a fact that you need something. If the amount of curl is to be reduced or increased for different media, the correct Θ / r can be determined by choosing the sum of the curl and the droop angle to be at least 15 degrees. Note the fact that the threshold of the sum of curl and droop can be increased to the fourth power of a value that is directly proportional to the decrease in radius of curvature. For example, the threshold for grip on a 65 mm radius drum should increase by 34% (or (70/65)) to 20 degrees (the aforementioned threshold is for 70 mm) (the most rigid tested). 3.3 degrees / mm for materials with large While the preferred embodiment has been described in detail, various modifications, substitutions, and alterations may be made without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims. Please understand that it is possible.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号０８／１４１，２７３ (32)優先日 1993年12月６日 (33)優先権主張国米国（ＵＳ） (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＡＵ，ＣＡ，ＣＮ，ＪＰ，ＫＲ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (31) Priority claim number 08 / 141,273 (32) Priority date December 6, 1993 (33) Priority country United States (US) (81) Designated countries EP (AT, BE, CH, DE, DK, ES, FR, GB, GR, IE, IT, LU, M C, NL, PT, SE), AU, CA, CN, JP, K R

Claims

[Claims] 1. A print engine paper feeder for feeding paper onto a rotary image carrier having an arcuate surface, comprising: an orienting device for orienting one sheet of paper along a predetermined path; and A pre-bending device, a pre-bending control device for controlling the amount of arc-shaped deformation caused on the sheet by the pre-bending device, and a rotary image carrier after the sheet is arc-deformed by the pre-bending device. A print engine paper supply device, comprising: a mounting device for mounting paper. 2. 2. The print engine paper feeder according to claim 1, wherein the image carrier has a predetermined curvature associated therewith, and the annular deformation coincides with a direction of curvature of the image carrier. 3. The pre-bending device includes: a first roller having a first durometer; and a second durometer disposed adjacent to the first roller, forming a nip therebetween, and forming the nip at the nip. A second roller for applying a predetermined pressure between the first roller and the second roller, wherein the durometer of the first roller is greater than the durometer of the second roller so that the second roller deforms at the nip. The print engine paper supply device according to claim 1, wherein at least one of the second rollers is driven. 4. 4. The pre-bending control device according to claim 3, further comprising a variable pressure device for changing a predetermined pressure in the nip to define a deformation of the second roller having a sheet disposed in the nip. Print engine paper feeder. 5. 2. The print engine paper supply apparatus according to claim 1, wherein the first roller does not substantially cause deformation associated with the roller due to a predetermined pressure in the nip. 6. A method for feeding a sheet of paper on a rotary image carrier of a print engine, comprising the steps of: orienting one sheet of paper along a prescribed path; deforming one sheet of paper so as to be arcuately deformed; Controlling the amount of arcuate deformation caused on the paper; and attaching the paper to the image carrier after the arcuate deformation of the paper in the deforming step, on the rotary image carrier of the print engine, How to supply paper to the machine. 7. The image carrier has a predetermined curvature associated therewith in a predetermined direction, and has a deformation step operable to cause an arcuate deformation of the paper that matches the direction of curvature of the image carrier. A method for feeding paper onto a rotary image carrier of a print engine according to claim 1. 8. In the step of deforming the paper, a step of disposing a first durometer on the first roller, a step of disposing a second durometer on the second roller, and a step of disposing the first roller adjacent to the second roller therebetween Disposing them under a predetermined pressure and forming said nip therebetween so that the nip is disposed along a predetermined path, wherein the first roller is deformed at the nip. 2. The method of claim 1, wherein the durometer of the roller is greater than the durometer of the second roller, and further comprising driving one of the rollers. how to. 9. The step of controlling the amount of arcuate deformation provided by the step of deforming includes providing a variable pressure to at least one of the first and second rollers to vary the pressure at the nip to cause the paper disposed in the nip to change. Providing a sheet on a rotary image carrier of a print engine, comprising the step of defining a deformation of the roller having the roller. 10. 9. The method of claim 8, wherein the predetermined pressure in the nip causes substantially no associated deformation of the first roller. 11. A print engine paper feeder for feeding paper onto a rotating image carrier having an arcuate surface with a radius of R millimeters, comprising: an orienting device for orienting a sheet of paper along a defined path; A pre-bending device for arcuately deforming the paper so that the degree is equal to or exceeds 2.9 (70 / R) ⁴ times the path curvature per millimeter of the paper advancing path; And a mounting device for mounting the paper on the rotary image carrier after the paper is deformed in an arc shape by the preliminary bending device.