JPH10311294A - 遠心送風機 - Google Patents
遠心送風機Info
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- JPH10311294A JPH10311294A JP12370797A JP12370797A JPH10311294A JP H10311294 A JPH10311294 A JP H10311294A JP 12370797 A JP12370797 A JP 12370797A JP 12370797 A JP12370797 A JP 12370797A JP H10311294 A JPH10311294 A JP H10311294A
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- shroud
- section
- fan
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 換気送風機器に使用される遠心送風機におい
て、ファンの効率を向上することができ消費電力が低
く、騒音の発生を低減することを目的とする。 【解決手段】 ターボファン１のオリフィス３の断面の
曲率部８の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０５Ｄ〜
０．１Ｄの曲率であり、オリフィス３の断面のターボフ
ァン１側のオリフィス３内径ＳＤの終端部９の終端長さ
Ｈは軸方向長さが０．０１ＳＤ〜０．１ＳＤの略直線状
のオリフィス３であり、シュラウド吸い込み部１１の吸
い込み取付角θｉは回転軸７に対し平行または１〜２０
゜傾斜し、シュラウド吸い込み部１１の吸い込み部長さ
Ｓｉの軸方向長さが０．０１Ｄ〜０．１５Ｄであるため
に、ターボファン１とオリフィス３との隙間１４からの
逆流１５と吸い込み流れ１６が整流化でき、同一回転時
での風量−静圧特性が増大しファン効率の向上ができ、
吸い込み流れ１６の乱れより発生する騒音も低減でき
る。
て、ファンの効率を向上することができ消費電力が低
く、騒音の発生を低減することを目的とする。 【解決手段】 ターボファン１のオリフィス３の断面の
曲率部８の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０５Ｄ〜
０．１Ｄの曲率であり、オリフィス３の断面のターボフ
ァン１側のオリフィス３内径ＳＤの終端部９の終端長さ
Ｈは軸方向長さが０．０１ＳＤ〜０．１ＳＤの略直線状
のオリフィス３であり、シュラウド吸い込み部１１の吸
い込み取付角θｉは回転軸７に対し平行または１〜２０
゜傾斜し、シュラウド吸い込み部１１の吸い込み部長さ
Ｓｉの軸方向長さが０．０１Ｄ〜０．１５Ｄであるため
に、ターボファン１とオリフィス３との隙間１４からの
逆流１５と吸い込み流れ１６が整流化でき、同一回転時
での風量−静圧特性が増大しファン効率の向上ができ、
吸い込み流れ１６の乱れより発生する騒音も低減でき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、換気送風機器に使
用される遠心送風機に関する。
用される遠心送風機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の遠心送風機は、特開平６
−３３０８９４号公報に記載されたものが知られてい
る。
−３３０８９４号公報に記載されたものが知られてい
る。
【０００３】以下その遠心送風機について図７を参照し
ながら説明する。図に示すように、主板１０２と複数の
羽根板１０３と入口部内面をラッパ状に形成した側板１
０４からなる羽根車１０１と、羽根車１０１を収納する
ケーシング１０５と、入口端部１０６から出口端部１０
７にかけて湾曲しかつ出口端部１０７の内径を吸い込み
部最小径より大とした吸い込みリング１０８とで構成
し、吸い込みリング１０８の出口端部１０７を羽根車１
０１の側板１０４の最小内径位置の近傍に設定した構成
を備えている。
ながら説明する。図に示すように、主板１０２と複数の
羽根板１０３と入口部内面をラッパ状に形成した側板１
０４からなる羽根車１０１と、羽根車１０１を収納する
ケーシング１０５と、入口端部１０６から出口端部１０
７にかけて湾曲しかつ出口端部１０７の内径を吸い込み
部最小径より大とした吸い込みリング１０８とで構成
し、吸い込みリング１０８の出口端部１０７を羽根車１
０１の側板１０４の最小内径位置の近傍に設定した構成
を備えている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の遠心
送風機では、羽根車の側板と吸い込みリングとの隙間で
逆流が発生し、逆流を整流化できず、また、逆流を抑制
することもできないのでファンの効率が低くなり消費電
力が大きく、逆流による乱れも大きく騒音が増大すると
いう課題があり、ファンの効率を向上することができ、
騒音の発生を低減することが要求されている。
送風機では、羽根車の側板と吸い込みリングとの隙間で
逆流が発生し、逆流を整流化できず、また、逆流を抑制
することもできないのでファンの効率が低くなり消費電
力が大きく、逆流による乱れも大きく騒音が増大すると
いう課題があり、ファンの効率を向上することができ、
騒音の発生を低減することが要求されている。
【０００５】本発明は、このような従来の課題を解決す
るものであり、ファンの効率を向上することができ消費
電力が低く、騒音の発生を低減することができる遠心送
風機を提供することを目的としている。
るものであり、ファンの効率を向上することができ消費
電力が低く、騒音の発生を低減することができる遠心送
風機を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の遠心送風機は上
記目的を達成するために第１の手段は、主板とシュラウ
ドではさむように複数のブレードが取り付けられたファ
ン外径Ｄでファン吸い込み径Ｄｉは０．５５Ｄ〜０．８
Ｄのターボファンと、２方向に吐出口のあるスクロール
ケーシングと、ターボファンの吸い込み側にオリフィス
内径ＳＤがファン吸い込み径Ｄｉより小さく、ターボフ
ァンの回転軸を含む平面Ｍで切断される任意のオリフィ
スの断面の曲率部の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０
５Ｄ〜０．１Ｄの曲率であり、オリフィスの断面のター
ボファン側のオリフィス内径ＳＤの終端部はオリフィス
内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０１ＳＤ〜０．１ＳＤ
の略直線状のオリフィスを備え、かつ、ターボファンの
回転軸を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断
面のシュラウド主部は回転軸に対し４５〜９０゜傾斜し
ており、シュラウド吸い込み部は回転軸に対し平行また
は１〜２０゜傾斜し、シュラウド吸い込み部の軸方向長
さがファン外径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄのター
ボファンとしたものである。
記目的を達成するために第１の手段は、主板とシュラウ
ドではさむように複数のブレードが取り付けられたファ
ン外径Ｄでファン吸い込み径Ｄｉは０．５５Ｄ〜０．８
Ｄのターボファンと、２方向に吐出口のあるスクロール
ケーシングと、ターボファンの吸い込み側にオリフィス
内径ＳＤがファン吸い込み径Ｄｉより小さく、ターボフ
ァンの回転軸を含む平面Ｍで切断される任意のオリフィ
スの断面の曲率部の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０
５Ｄ〜０．１Ｄの曲率であり、オリフィスの断面のター
ボファン側のオリフィス内径ＳＤの終端部はオリフィス
内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０１ＳＤ〜０．１ＳＤ
の略直線状のオリフィスを備え、かつ、ターボファンの
回転軸を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断
面のシュラウド主部は回転軸に対し４５〜９０゜傾斜し
ており、シュラウド吸い込み部は回転軸に対し平行また
は１〜２０゜傾斜し、シュラウド吸い込み部の軸方向長
さがファン外径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄのター
ボファンとしたものである。
【０００７】また第２の手段は、ターボファンの回転軸
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、シュラウドの断面のシュラウ
ド吸い込み部と、オリフィスの断面の曲率部との軸方向
距離がファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄのタ
ーボファンとしたものである。
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、シュラウドの断面のシュラウ
ド吸い込み部と、オリフィスの断面の曲率部との軸方向
距離がファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄのタ
ーボファンとしたものである。
【０００８】また第３の手段は、ターボファンの回転軸
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、シュラウドの断面のシュラウ
ド吸い込み部と、オリフィスの断面の曲率部または終端
部との回転軸に対し半径方向距離がファン外径Ｄに対し
０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファンとしたもので
ある。
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、シュラウドの断面のシュラウ
ド吸い込み部と、オリフィスの断面の曲率部または終端
部との回転軸に対し半径方向距離がファン外径Ｄに対し
０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファンとしたもので
ある。
【０００９】また第４の手段は、ターボファンの回転軸
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、シュラウドの断面のシュラウ
ド吸い込み部と、回転軸に対し遠心方向に曲折したオリ
フィスの断面の終端部の先端との半径方向距離がファン
外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファン
としたものである。
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、シュラウドの断面のシュラウ
ド吸い込み部と、回転軸に対し遠心方向に曲折したオリ
フィスの断面の終端部の先端との半径方向距離がファン
外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファン
としたものである。
【００１０】また第５の手段は、ターボファンの回転軸
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、オリフィスの断面と、回転軸
に対し求心方向に曲折したシュラウド吸い込み部のシュ
ラウド端部の半径方向の距離がファン外径Ｄに対し０．
００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファンとしたものであ
る。
を含む平面Ｍで切断される任意のシュラウドの断面とオ
リフィスの断面において、オリフィスの断面と、回転軸
に対し求心方向に曲折したシュラウド吸い込み部のシュ
ラウド端部の半径方向の距離がファン外径Ｄに対し０．
００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファンとしたものであ
る。
【００１１】そして本発明によれば、ファンの効率を向
上することができ消費電力が低く、騒音の発生を低減す
ることができる遠心送風機が得られる。
上することができ消費電力が低く、騒音の発生を低減す
ることができる遠心送風機が得られる。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明は、主板とシュラウドでは
さむように複数のブレードが取り付けられたファン外径
Ｄでファン吸い込み径Ｄｉは０．５５Ｄ〜０．８Ｄのタ
ーボファンと、２方向に吐出口のあるスクロールケーシ
ングと、前記ターボファンの吸い込み側にオリフィス内
径ＳＤが前記ファン吸い込み径Ｄｉより小さく、前記タ
ーボファンの回転軸を含む平面Ｍで切断される任意のオ
リフィスの断面の曲率部の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し
０．０５Ｄ〜０．１Ｄの曲率であり、前記オリフィスの
断面の前記ターボファン側のオリフィス内径ＳＤの終端
部はオリフィス内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０１Ｓ
Ｄ〜０．１ＳＤの略直線状のオリフィスを備え、かつ、
前記ターボファンの回転軸を含む平面Ｍで切断される任
意の前記シュラウドの断面のシュラウド主部は前記回転
軸に対し４５〜９０゜傾斜しており、シュラウド吸い込
み部は前記回転軸に対し平行または１〜２０゜傾斜し、
前記シュラウド吸い込み部の軸方向長さが前記ファン外
径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄの前記ターボファン
を有する遠心送風機としたものであり、ターボファンの
シュラウドとオリフィスの設計寸法を最適化することで
ターボファンとオリフィスとの隙間からの逆流と吸い込
み流れが整流化でき、乱れが発生しないので、ターボフ
ァンへの吸い込み流れがスムースになり、同一回転時で
の風量−静圧特性が増大しファン効率の向上ができると
ともに、吸い込み流れの乱れより発生する騒音も低減で
きるという作用を有する。
さむように複数のブレードが取り付けられたファン外径
Ｄでファン吸い込み径Ｄｉは０．５５Ｄ〜０．８Ｄのタ
ーボファンと、２方向に吐出口のあるスクロールケーシ
ングと、前記ターボファンの吸い込み側にオリフィス内
径ＳＤが前記ファン吸い込み径Ｄｉより小さく、前記タ
ーボファンの回転軸を含む平面Ｍで切断される任意のオ
リフィスの断面の曲率部の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し
０．０５Ｄ〜０．１Ｄの曲率であり、前記オリフィスの
断面の前記ターボファン側のオリフィス内径ＳＤの終端
部はオリフィス内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０１Ｓ
Ｄ〜０．１ＳＤの略直線状のオリフィスを備え、かつ、
前記ターボファンの回転軸を含む平面Ｍで切断される任
意の前記シュラウドの断面のシュラウド主部は前記回転
軸に対し４５〜９０゜傾斜しており、シュラウド吸い込
み部は前記回転軸に対し平行または１〜２０゜傾斜し、
前記シュラウド吸い込み部の軸方向長さが前記ファン外
径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄの前記ターボファン
を有する遠心送風機としたものであり、ターボファンの
シュラウドとオリフィスの設計寸法を最適化することで
ターボファンとオリフィスとの隙間からの逆流と吸い込
み流れが整流化でき、乱れが発生しないので、ターボフ
ァンへの吸い込み流れがスムースになり、同一回転時で
の風量−静圧特性が増大しファン効率の向上ができると
ともに、吸い込み流れの乱れより発生する騒音も低減で
きるという作用を有する。
【００１３】また、ターボファンの回転軸を含む平面Ｍ
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込
み部と、前記オリフィスの断面の曲率部との軸方向距離
がファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄの前記タ
ーボファンを有する遠心送風機としたものであり、ター
ボファンのシュラウドのシュラウド吸い込み部とオリフ
ィスの曲率部との軸方向距離を最適化することで、圧力
差によるターボファンとオリフィスとの隙間の逆流が抑
制され、同一回転時での風量−静圧特性が増大しファン
効率の向上ができるとともに、逆流による吸い込み流れ
の乱れより発生する騒音も低減できるという作用を有す
る。
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込
み部と、前記オリフィスの断面の曲率部との軸方向距離
がファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄの前記タ
ーボファンを有する遠心送風機としたものであり、ター
ボファンのシュラウドのシュラウド吸い込み部とオリフ
ィスの曲率部との軸方向距離を最適化することで、圧力
差によるターボファンとオリフィスとの隙間の逆流が抑
制され、同一回転時での風量−静圧特性が増大しファン
効率の向上ができるとともに、逆流による吸い込み流れ
の乱れより発生する騒音も低減できるという作用を有す
る。
【００１４】また、ターボファンの回転軸を含む平面Ｍ
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込
み部と、前記オリフィスの断面の曲率部または終端部と
の前記回転軸に対し半径方向距離がファン外径Ｄに対し
０．００１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボファンを有する
遠心送風機としたものであり、ターボファンのシュラウ
ドのシュラウド吸い込み部とオリフィスの曲率部または
終端部との回転軸に対し半径方向距離を最適化すること
で、圧力差によるターボファンとオリフィスとの隙間の
逆流が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性が増大
しファン効率の向上ができるとともに、逆流による吸い
込み流れの乱れより発生する騒音も低減できるという作
用を有する。
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込
み部と、前記オリフィスの断面の曲率部または終端部と
の前記回転軸に対し半径方向距離がファン外径Ｄに対し
０．００１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボファンを有する
遠心送風機としたものであり、ターボファンのシュラウ
ドのシュラウド吸い込み部とオリフィスの曲率部または
終端部との回転軸に対し半径方向距離を最適化すること
で、圧力差によるターボファンとオリフィスとの隙間の
逆流が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性が増大
しファン効率の向上ができるとともに、逆流による吸い
込み流れの乱れより発生する騒音も低減できるという作
用を有する。
【００１５】また、ターボファンの回転軸を含む平面Ｍ
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込
み部と、前記回転軸に対し遠心方向に曲折した前記オリ
フィスの断面の終端部の先端との半径方向距離がファン
外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボフ
ァンを有する遠心送風機としたものであり、ターボファ
ンのシュラウドのシュラウド吸い込み部とオリフィスの
終端部の先端との回転軸に対し半径方向距離を最適化す
ることで、圧力差によるターボファンとオリフィスとの
隙間の逆流が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性
が増大しファン効率の向上ができるとともに、逆流によ
る吸い込み流れの乱れより発生する騒音も低減できると
いう作用を有する。
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込
み部と、前記回転軸に対し遠心方向に曲折した前記オリ
フィスの断面の終端部の先端との半径方向距離がファン
外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボフ
ァンを有する遠心送風機としたものであり、ターボファ
ンのシュラウドのシュラウド吸い込み部とオリフィスの
終端部の先端との回転軸に対し半径方向距離を最適化す
ることで、圧力差によるターボファンとオリフィスとの
隙間の逆流が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性
が増大しファン効率の向上ができるとともに、逆流によ
る吸い込み流れの乱れより発生する騒音も低減できると
いう作用を有する。
【００１６】また、ターボファンの回転軸を含む平面Ｍ
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記オリフィスの断面と、前記回転軸に対
し求心方向に曲折したシュラウド吸い込み部のシュラウ
ド端部の半径方向の距離がファン外径Ｄに対し０．００
１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボファンを有する遠心送風
機としたものであり、ターボファンのシュラウドのシュ
ラウド吸い込み部のシュラウド端部とオリフィスとの回
転軸に対し半径方向距離を最適化することで、圧力差に
よるターボファンとオリフィスとの隙間の逆流が抑制さ
れ、同一回転時での風量−静圧特性が増大しファン効率
の向上ができるとともに、逆流による吸い込み流れの乱
れより発生する騒音も低減できるという作用を有する。
で切断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断
面において、前記オリフィスの断面と、前記回転軸に対
し求心方向に曲折したシュラウド吸い込み部のシュラウ
ド端部の半径方向の距離がファン外径Ｄに対し０．００
１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボファンを有する遠心送風
機としたものであり、ターボファンのシュラウドのシュ
ラウド吸い込み部のシュラウド端部とオリフィスとの回
転軸に対し半径方向距離を最適化することで、圧力差に
よるターボファンとオリフィスとの隙間の逆流が抑制さ
れ、同一回転時での風量−静圧特性が増大しファン効率
の向上ができるとともに、逆流による吸い込み流れの乱
れより発生する騒音も低減できるという作用を有する。
【００１７】以下、本発明の実施例について図面を参照
しながら説明する。
しながら説明する。
【００１８】
（実施例１）図１または図２に示すように、主板４とシ
ュラウド５ではさむように複数のブレード６が取り付け
られたファン外径Ｄでファン吸い込み径Ｄｉは０．５５
Ｄ〜０．８Ｄのターボファン１と、２方向に吐出口３ａ
のあるスクロールケーシング２と、ターボファン１の吸
い込み側３ｂにオリフィス内径ＳＤがファン吸い込み径
Ｄｉより小さく、ターボファン１の回転軸７を含む平面
Ｍで切断される任意のオリフィス３の断面の曲率部８の
曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０５Ｄ〜０．１Ｄの曲
率であり、オリフィス３の断面のターボファン１側のオ
リフィス３内径ＳＤの終端部９の終端長さＨはオリフィ
ス内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０１ＳＤ〜０．１Ｓ
Ｄの略直線状のオリフィス３を備え、かつ、ターボファ
ン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断される任意のシュラ
ウド５の断面のシュラウド主部１０のシュラウド取付角
θｓは回転軸７に対し４５〜９０゜傾斜しており、シュ
ラウド吸い込み部１１の吸い込み取付角θｉは回転軸７
に対し平行または１〜２０゜傾斜し、シュラウド吸い込
み部１１の吸い込み部長さＳｉの軸方向長さがファン外
径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄのターボファン１を
有する構成にされている。
ュラウド５ではさむように複数のブレード６が取り付け
られたファン外径Ｄでファン吸い込み径Ｄｉは０．５５
Ｄ〜０．８Ｄのターボファン１と、２方向に吐出口３ａ
のあるスクロールケーシング２と、ターボファン１の吸
い込み側３ｂにオリフィス内径ＳＤがファン吸い込み径
Ｄｉより小さく、ターボファン１の回転軸７を含む平面
Ｍで切断される任意のオリフィス３の断面の曲率部８の
曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０５Ｄ〜０．１Ｄの曲
率であり、オリフィス３の断面のターボファン１側のオ
リフィス３内径ＳＤの終端部９の終端長さＨはオリフィ
ス内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０１ＳＤ〜０．１Ｓ
Ｄの略直線状のオリフィス３を備え、かつ、ターボファ
ン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断される任意のシュラ
ウド５の断面のシュラウド主部１０のシュラウド取付角
θｓは回転軸７に対し４５〜９０゜傾斜しており、シュ
ラウド吸い込み部１１の吸い込み取付角θｉは回転軸７
に対し平行または１〜２０゜傾斜し、シュラウド吸い込
み部１１の吸い込み部長さＳｉの軸方向長さがファン外
径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄのターボファン１を
有する構成にされている。
【００１９】上記構成により、静圧、風量を得るために
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１の回転
軸７を含む平面Ｍで切断される任意のオリフィス３の断
面の曲率部８の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０５Ｄ
〜０．１Ｄの曲率であり、オリフィス３の断面のターボ
ファン１側のオリフィス３内径ＳＤの終端部９の終端長
さＨはオリフィス３内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０
１ＳＤ〜０．１ＳＤの略直線状のオリフィス３であり、
シュラウド吸い込み部１１の吸い込み取付角θｉは回転
軸７に対し平行または１〜２０゜傾斜し、シュラウド吸
い込み部１１の吸い込み部長さＳｉの軸方向長さがファ
ン外径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄであるために、
ターボファン１とオリフィス３との隙間１４からの逆流
１５と吸い込み流れ１６が整流化でき、乱れが発生しな
いので、設計通りにターボファン１に吸い込み流れ１６
を流入することができ、同一回転時での風量−静圧特性
が増大しファン効率の向上ができるとともに、吸い込み
流れ１６の乱れより発生する騒音も低減できる。
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１の回転
軸７を含む平面Ｍで切断される任意のオリフィス３の断
面の曲率部８の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０５Ｄ
〜０．１Ｄの曲率であり、オリフィス３の断面のターボ
ファン１側のオリフィス３内径ＳＤの終端部９の終端長
さＨはオリフィス３内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０
１ＳＤ〜０．１ＳＤの略直線状のオリフィス３であり、
シュラウド吸い込み部１１の吸い込み取付角θｉは回転
軸７に対し平行または１〜２０゜傾斜し、シュラウド吸
い込み部１１の吸い込み部長さＳｉの軸方向長さがファ
ン外径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄであるために、
ターボファン１とオリフィス３との隙間１４からの逆流
１５と吸い込み流れ１６が整流化でき、乱れが発生しな
いので、設計通りにターボファン１に吸い込み流れ１６
を流入することができ、同一回転時での風量−静圧特性
が増大しファン効率の向上ができるとともに、吸い込み
流れ１６の乱れより発生する騒音も低減できる。
【００２０】なお、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
【００２１】また、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
【００２２】（実施例２）図１または図３に示すよう
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、シュラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１
と、オリフィス３の断面の曲率部８との軸方向隙間Ｘが
ファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄのターボフ
ァン１を有する構成にされている。
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、シュラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１
と、オリフィス３の断面の曲率部８との軸方向隙間Ｘが
ファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄのターボフ
ァン１を有する構成にされている。
【００２３】上記構成により、静圧、風量を得るために
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１のシュ
ラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１と、オリフ
ィス３の断面の曲率部８との軸方向隙間Ｘがファン外径
Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄで隙間１４が狭いため
に、ターボファン１とオリフィス３との隙間１４の逆流
１５が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性が増大
しファン効率の向上ができるとともに、逆流１５による
吸い込み流れ１６の乱れより発生する騒音も低減でき
る。
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１のシュ
ラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１と、オリフ
ィス３の断面の曲率部８との軸方向隙間Ｘがファン外径
Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄで隙間１４が狭いため
に、ターボファン１とオリフィス３との隙間１４の逆流
１５が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性が増大
しファン効率の向上ができるとともに、逆流１５による
吸い込み流れ１６の乱れより発生する騒音も低減でき
る。
【００２４】なお、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
【００２５】また、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
【００２６】（実施例３）図１または図４に示すよう
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、シュラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１
と、オリフィス３の断面の曲率部８または終端部９との
回転軸７に対し半径方向隙間Ｙがファン外径Ｄに対し
０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファン１を有する構
成にされている。
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、シュラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１
と、オリフィス３の断面の曲率部８または終端部９との
回転軸７に対し半径方向隙間Ｙがファン外径Ｄに対し
０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファン１を有する構
成にされている。
【００２７】上記構成により、静圧、風量を得るために
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１のシュ
ラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１と、オリフ
ィス３の断面の曲率部８または終端部９との回転軸７に
対し半径方向隙間Ｙがファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ
〜０．０５Ｄで隙間１４が狭いために、ターボファン１
とオリフィス３との隙間１４の逆流１５が抑制され、同
一回転時での風量−静圧特性が増大しファン効率の向上
ができるとともに、逆流１５による吸い込み流れ１６の
乱れより発生する騒音も低減できる。
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１のシュ
ラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１と、オリフ
ィス３の断面の曲率部８または終端部９との回転軸７に
対し半径方向隙間Ｙがファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ
〜０．０５Ｄで隙間１４が狭いために、ターボファン１
とオリフィス３との隙間１４の逆流１５が抑制され、同
一回転時での風量−静圧特性が増大しファン効率の向上
ができるとともに、逆流１５による吸い込み流れ１６の
乱れより発生する騒音も低減できる。
【００２８】なお、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
【００２９】また、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
【００３０】（実施例４）図１または図５に示すよう
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、シュラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１
と、回転軸７に対し遠心方向に曲折したオリフィス３の
断面の終端部９の先端１７との半径方向先端隙間ＹＳが
ファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボ
ファン１を有する構成にされている。
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、シュラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１
と、回転軸７に対し遠心方向に曲折したオリフィス３の
断面の終端部９の先端１７との半径方向先端隙間ＹＳが
ファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボ
ファン１を有する構成にされている。
【００３１】上記構成により、静圧、風量を得るために
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１のシュ
ラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１と、回転軸
７に対し遠心方向に曲折したオリフィス３の断面の終端
部９の先端１７との半径方向先端隙間ＹＳがファン外径
Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄで隙間１４が狭いた
めに、ターボファン１とオリフィス３との隙間１４の逆
流１５が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性が増
大しファン効率の向上ができるとともに、逆流１５によ
る吸い込み流れ１６の乱れより発生する騒音も低減でき
る。
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、ターボファン１のシュ
ラウド５の断面のシュラウド吸い込み部１１と、回転軸
７に対し遠心方向に曲折したオリフィス３の断面の終端
部９の先端１７との半径方向先端隙間ＹＳがファン外径
Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄで隙間１４が狭いた
めに、ターボファン１とオリフィス３との隙間１４の逆
流１５が抑制され、同一回転時での風量−静圧特性が増
大しファン効率の向上ができるとともに、逆流１５によ
る吸い込み流れ１６の乱れより発生する騒音も低減でき
る。
【００３２】なお、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
【００３３】また、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
【００３４】（実施例５）図１または図６に示すよう
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、オリフィス３の断面と、回転軸７に対し求心方向
に曲折したシュラウド吸い込み部１１のシュラウド端部
１８の半径方向端部隙間ＹＴがファン外径Ｄに対し０．
００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファン１を有する構成に
されている。
に、ターボファン１の回転軸７を含む平面Ｍで切断され
る任意のシュラウド５の断面とオリフィス３の断面にお
いて、オリフィス３の断面と、回転軸７に対し求心方向
に曲折したシュラウド吸い込み部１１のシュラウド端部
１８の半径方向端部隙間ＹＴがファン外径Ｄに対し０．
００１Ｄ〜０．０５Ｄのターボファン１を有する構成に
されている。
【００３５】上記構成により、静圧、風量を得るために
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、オリフィス３の断面
と、回転軸７に対し求心方向に曲折したシュラウド吸い
込み部１１のシュラウド端部１８の半径方向端部隙間Ｙ
Ｔがファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄで隙
間１４が狭いために、ターボファン１とオリフィス３と
の隙間１４の逆流１５が抑制され、同一回転時での風量
−静圧特性が増大しファン効率の向上ができるととも
に、逆流１５による吸い込み流れ１６の乱れより発生す
る騒音も低減できる。
ターボファン１が回転するとき、ファンの静圧によりオ
リフィス３よりターボファン１側の送風機内部空間１２
はファン吸い込み空間１３よりプラス圧になっており、
圧力差でターボファン１とオリフィス３との隙間１４よ
り逆流１５が発生する。しかし、オリフィス３の断面
と、回転軸７に対し求心方向に曲折したシュラウド吸い
込み部１１のシュラウド端部１８の半径方向端部隙間Ｙ
Ｔがファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄで隙
間１４が狭いために、ターボファン１とオリフィス３と
の隙間１４の逆流１５が抑制され、同一回転時での風量
−静圧特性が増大しファン効率の向上ができるととも
に、逆流１５による吸い込み流れ１６の乱れより発生す
る騒音も低減できる。
【００３６】なお、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
ルケーシング２としたが、複数の吐出口３ａのあるスク
ロールケーシング２としても良く、同等の効果を得るこ
とができる。
【００３７】また、２方向に吐出口３ａのあるスクロー
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
ルケーシング２を備えたターボファン１としたが、１方
向または複数の吐出口３ａのあるスクロールケーシング
２を備えたシロッコファンとしても良く、同等の効果を
得ることができる。
【００３８】
【発明の効果】以上の実施例から明らかなように、本発
明によれば、ファンの効率を向上することができ消費電
力が低く、騒音の発生を低減することができる遠心送風
機を提供できる。
明によれば、ファンの効率を向上することができ消費電
力が低く、騒音の発生を低減することができる遠心送風
機を提供できる。
【図１】本発明の実施例１、実施例２、実施例３、実施
例４および実施例５の遠心送風機を示す正面図
例４および実施例５の遠心送風機を示す正面図
【図２】同側断面図
【図３】同実施例２の遠心送風機を示す側断面図
【図４】同実施例３の遠心送風機を示す側断面図
【図５】同実施例４の遠心送風機を示す側断面図
【図６】同実施例５の遠心送風機を示す側断面図
【図７】従来の遠心送風機を示す側断面図
１ ターボファン ２ スクロールケーシング ３ オリフィス ３ａ 吐出口 ３ｂ 吸い込み側 ４ 主板 ５ シュラウド ６ ブレード Ｄ ファン外径 Ｄｉ ファン吸い込み径 ＳＤ オリフィス内径 ７ 回転軸 Ｍ 平面 ８ 曲率部 Ｒ 曲率 ９ 終端部 Ｈ 終端長さ １０ シュラウド主部 θｓ シュラウド取付角 １１ シュラウド吸い込み部 θｉ 吸い込み取付角 Ｓｉ 吸い込み部長さ Ｘ 軸方向隙間 Ｙ 半径方向隙間 １７ 先端 ＹＳ 半径方向先端隙間 １８ シュラウド端部 ＹＴ 半径方向端部隙間
Claims (5)
- 【請求項１】 主板とシュラウドではさむように複数の
ブレードが取り付けられたファン外径Ｄでファン吸い込
み径Ｄｉは０．５５Ｄ〜０．８Ｄのターボファンと、２
方向に吐出口のあるスクロールケーシングと、前記ター
ボファンの吸い込み側にオリフィス内径ＳＤが前記ファ
ン吸い込み径Ｄｉより小さく、前記ターボファンの回転
軸を含む平面Ｍで切断される任意のオリフィスの断面の
曲率部の曲率Ｒはファン外径Ｄに対し０．０５Ｄ〜０．
１Ｄの曲率であり、前記オリフィスの断面の前記ターボ
ファン側の前記オリフィス内径ＳＤの終端部はオリフィ
ス内径ＳＤに対し軸方向長さが０．０１ＳＤ〜０．１Ｓ
Ｄの略直線状の前記オリフィスを備え、 かつ、前記ターボファンの回転軸を含む平面Ｍで切断さ
れる任意の前記シュラウドの断面のシュラウド主部は前
記回転軸に対し４５〜９０゜傾斜しており、シュラウド
吸い込み部は前記回転軸に対し平行または１〜２０゜傾
斜し、前記シュラウド吸い込み部の軸方向長さが前記フ
ァン外径Ｄに対し０．０１Ｄ〜０．１５Ｄの前記ターボ
ファンを有する遠心送風機。 - 【請求項２】 ターボファンの回転軸を含む平面Ｍで切
断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断面に
おいて、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込み部
と、前記オリフィスの断面の曲率部との軸方向距離がフ
ァン外径Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．１Ｄの前記ターボ
ファンを有する請求項１記載の遠心送風機。 - 【請求項３】 ターボファンの回転軸を含む平面Ｍで切
断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断面に
おいて、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込み部
と、前記オリフィスの断面の曲率部または終端部との前
記回転軸に対し半径方向距離がファン外径Ｄに対し０．
００１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボファンを有する請求
項１または２記載の遠心送風機。 - 【請求項４】 ターボファンの回転軸を含む平面Ｍで切
断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断面に
おいて、前記シュラウドの断面のシュラウド吸い込み部
と、前記回転軸に対し遠心方向に曲折した前記オリフィ
スの断面の終端部の先端との半径方向距離がファン外径
Ｄに対し０．００１Ｄ〜０．０５Ｄの前記ターボファン
を有する請求項１、２または３記載の遠心送風機。 - 【請求項５】 ターボファンの回転軸を含む平面Ｍで切
断される任意のシュラウドの断面とオリフィスの断面に
おいて、前記オリフィスの断面と、前記回転軸に対し求
心方向に曲折したシュラウド吸い込み部のシュラウド端
部の半径方向の距離がファン外径Ｄに対し０．００１Ｄ
〜０．０５Ｄの前記ターボファンを有する請求項１、
２、３または４記載の遠心送風機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12370797A JPH10311294A (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 遠心送風機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12370797A JPH10311294A (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 遠心送風機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10311294A true JPH10311294A (ja) | 1998-11-24 |
Family
ID=14867365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12370797A Pending JPH10311294A (ja) | 1997-05-14 | 1997-05-14 | 遠心送風機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10311294A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010105612A (ko) * | 2000-05-16 | 2001-11-29 | 구자홍 | 원심형 송풍팬 |
| KR100379170B1 (ko) * | 2001-03-29 | 2003-04-08 | 주식회사 엘지이아이 | 팬의 간섭방지구조 |
| JP2004316448A (ja) * | 2003-04-11 | 2004-11-11 | Daikin Ind Ltd | 遠心送風機 |
| KR100504853B1 (ko) * | 2002-09-10 | 2005-08-01 | 엘지전자 주식회사 | 진공청소기 모터용 임펠러 커버의 공진 소음 저감 구조 |
| WO2006028057A1 (ja) * | 2004-09-06 | 2006-03-16 | Daikin Industries, Ltd. | 多翼送風機の羽根車及びそれを備えた多翼送風機 |
| WO2008047962A1 (en) * | 2006-10-19 | 2008-04-24 | Lg Electronics Inc. | Turbo fan for blowing and refrigerator having the same |
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| WO2017179498A1 (ja) * | 2016-04-11 | 2017-10-19 | 日本電産株式会社 | 送風装置及び掃除機 |
-
1997
- 1997-05-14 JP JP12370797A patent/JPH10311294A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010105612A (ko) * | 2000-05-16 | 2001-11-29 | 구자홍 | 원심형 송풍팬 |
| KR100379170B1 (ko) * | 2001-03-29 | 2003-04-08 | 주식회사 엘지이아이 | 팬의 간섭방지구조 |
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| US8192165B2 (en) | 2004-09-06 | 2012-06-05 | Daikin Industries, Ltd. | Impeller of multiblade fan and multiblade fan having the same |
| EP1795760B1 (en) | 2004-09-06 | 2017-04-12 | Daikin Industries, Ltd. | Impeller of multiblade blower and multiblade blower having the same |
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| CN108700084A (zh) * | 2016-04-11 | 2018-10-23 | 日本电产株式会社 | 送风装置以及吸尘器 |
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