JPH10137779A - 埋立浸出水の処理装置 - Google Patents
埋立浸出水の処理装置Info
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- JPH10137779A JPH10137779A JP8302149A JP30214996A JPH10137779A JP H10137779 A JPH10137779 A JP H10137779A JP 8302149 A JP8302149 A JP 8302149A JP 30214996 A JP30214996 A JP 30214996A JP H10137779 A JPH10137779 A JP H10137779A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 埋立浸出水を、高度な処理水質にすることが
できる処理装置を提供する。 【解決手段】 この埋立浸出水の処理装置は、埋立浸出
水を膜分離型活性汚泥処理装置Ａで処理する装置であっ
て、曝気槽Ａ1と膜分離装置Ａ2とから成り、曝気槽Ａ1
の上流側に、懸濁固形物の凝集分離処理装置Ｃが配置さ
れている。
できる処理装置を提供する。 【解決手段】 この埋立浸出水の処理装置は、埋立浸出
水を膜分離型活性汚泥処理装置Ａで処理する装置であっ
て、曝気槽Ａ1と膜分離装置Ａ2とから成り、曝気槽Ａ1
の上流側に、懸濁固形物の凝集分離処理装置Ｃが配置さ
れている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は埋立浸出水の処理装
置に関し、更に詳しくは、埋立浸出水の活性汚泥処理を
高負荷で行うことを可能にする埋立浸出水の処理装置に
関する。
置に関し、更に詳しくは、埋立浸出水の活性汚泥処理を
高負荷で行うことを可能にする埋立浸出水の処理装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、埋立浸出水の処理に、曝気槽と膜
分離装置とから成る活性汚泥処理装置（以下、膜分離型
活性汚泥処理装置という）で処理する方式が提案されて
いる。
分離装置とから成る活性汚泥処理装置（以下、膜分離型
活性汚泥処理装置という）で処理する方式が提案されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た膜分離型活性汚泥処理装置で埋立浸出水を処理する
と、低負荷運転が不可避になって処理能力の劣化を引き
起こすという問題が発生することが判明した。具体的に
は、装置運転を進めるにつれて、曝気槽内における全活
性汚泥濃度（ＭＬＳＳ）に対する活性汚泥中の揮発性成
分濃度（ＭＬＶＳＳ）の割合（ＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ
比）が３０％程度にまで減少し、その結果、処理水質お
よび装置の処理能力が劣化した。
た膜分離型活性汚泥処理装置で埋立浸出水を処理する
と、低負荷運転が不可避になって処理能力の劣化を引き
起こすという問題が発生することが判明した。具体的に
は、装置運転を進めるにつれて、曝気槽内における全活
性汚泥濃度（ＭＬＳＳ）に対する活性汚泥中の揮発性成
分濃度（ＭＬＶＳＳ）の割合（ＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ
比）が３０％程度にまで減少し、その結果、処理水質お
よび装置の処理能力が劣化した。
【０００４】このような事態の発生を防ぐためにＭＬＶ
ＳＳ濃度を高めた状態で装置運転を行うと、ＭＬＳＳ濃
度が一層高くなって、膜分離性能が悪化し、長期間の実
用的な装置運転ができなくなる。この事態は、埋立浸出
水のＳＳ濃度が、ＢＯＤ成分や窒素成分の濃度に比べて
非常に高く、しかもそのＳＳ成分のほとんどが無機態の
ＳＳ成分であるということに起因する。
ＳＳ濃度を高めた状態で装置運転を行うと、ＭＬＳＳ濃
度が一層高くなって、膜分離性能が悪化し、長期間の実
用的な装置運転ができなくなる。この事態は、埋立浸出
水のＳＳ濃度が、ＢＯＤ成分や窒素成分の濃度に比べて
非常に高く、しかもそのＳＳ成分のほとんどが無機態の
ＳＳ成分であるということに起因する。
【０００５】したがって、この場合、処理水へのＳＳ成
分のリークが完全に防止され、当該ＳＳ成分は曝気槽内
に経時的に蓄積し、増量していくことになる。本発明
は、埋立処理水を処理して、高度の処理水質が得られる
とともに、更に高負荷での運転が可能である埋立浸出水
の処理装置の提供を目的とする。
分のリークが完全に防止され、当該ＳＳ成分は曝気槽内
に経時的に蓄積し、増量していくことになる。本発明
は、埋立処理水を処理して、高度の処理水質が得られる
とともに、更に高負荷での運転が可能である埋立浸出水
の処理装置の提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明においては、埋立浸出水を、曝気槽と膜
分離装置とから成る活性汚泥処理装置で処理する装置で
あって、前記曝気槽の上流側に、凝集分離処理装置が配
置されていることを特徴とする埋立浸出水の処理装置が
提供される。
ために、本発明においては、埋立浸出水を、曝気槽と膜
分離装置とから成る活性汚泥処理装置で処理する装置で
あって、前記曝気槽の上流側に、凝集分離処理装置が配
置されていることを特徴とする埋立浸出水の処理装置が
提供される。
【０００７】本発明の処理装置では、曝気槽の前段に配
置された凝集分離処理装置で埋立浸出水のＳＳ成分が予
め凝集除去されるので、凝集分離処理装置を経由した後
の処理水中のＳＳ濃度は減少しており、曝気槽の運転時
には、前記したＳＳ成分の蓄積という問題は解消する。
すなわち、曝気槽の運転時に、曝気槽におけるＭＬＶＳ
Ｓ／ＭＬＳＳ比の低下という問題は起こらなくなり、そ
の結果、高度な処理水質と装置の高負荷運転を実現する
ことができる。
置された凝集分離処理装置で埋立浸出水のＳＳ成分が予
め凝集除去されるので、凝集分離処理装置を経由した後
の処理水中のＳＳ濃度は減少しており、曝気槽の運転時
には、前記したＳＳ成分の蓄積という問題は解消する。
すなわち、曝気槽の運転時に、曝気槽におけるＭＬＶＳ
Ｓ／ＭＬＳＳ比の低下という問題は起こらなくなり、そ
の結果、高度な処理水質と装置の高負荷運転を実現する
ことができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に、図面に基づいて本発明の
処理装置について詳細に説明する。図１は、膜分離型活
性汚泥処理装置の従来例を示す概念図である。埋立浸出
水ｗ1は、まず、必要に応じて、攪拌手段１ａが付設さ
れた中和槽Ｂに送られ、そこで、ｐＨ調整剤の薬液供給
手段１ｂから酸やアルカリが添加されて中和される。こ
のときのｐＨ値は６〜８にすることが好ましい。
処理装置について詳細に説明する。図１は、膜分離型活
性汚泥処理装置の従来例を示す概念図である。埋立浸出
水ｗ1は、まず、必要に応じて、攪拌手段１ａが付設さ
れた中和槽Ｂに送られ、そこで、ｐＨ調整剤の薬液供給
手段１ｂから酸やアルカリが添加されて中和される。こ
のときのｐＨ値は６〜８にすることが好ましい。
【０００９】中和槽Ｂからの流出液は、ついで、曝気手
段１ｃと攪拌手段１ｄと薬液供給手段１ｅを備えた曝気
槽Ａ1、および前記曝気槽Ａ1の下流側に配置された膜分
離装置Ａ2を必須の設備とする膜分離型活性汚泥処理装
置Ａに送られる。なお、図１の従来例では、曝気槽Ａ1
の下流側に、曝気手段１ｆを備えた仕上げ硝化槽Ａ
3と、攪拌手段１ｇと薬液供給手段１ｈを備えた仕上げ
脱窒槽Ａ4とが順次配置され、仕上げ脱窒槽Ａ4の流出液
が膜分離装置Ａ2に送られるようになっている。そし
て、膜分離装置Ａ2で生成する分離汚泥は配管ｐ1を介し
て曝気槽Ａ 1に返送できるようになっている。
段１ｃと攪拌手段１ｄと薬液供給手段１ｅを備えた曝気
槽Ａ1、および前記曝気槽Ａ1の下流側に配置された膜分
離装置Ａ2を必須の設備とする膜分離型活性汚泥処理装
置Ａに送られる。なお、図１の従来例では、曝気槽Ａ1
の下流側に、曝気手段１ｆを備えた仕上げ硝化槽Ａ
3と、攪拌手段１ｇと薬液供給手段１ｈを備えた仕上げ
脱窒槽Ａ4とが順次配置され、仕上げ脱窒槽Ａ4の流出液
が膜分離装置Ａ2に送られるようになっている。そし
て、膜分離装置Ａ2で生成する分離汚泥は配管ｐ1を介し
て曝気槽Ａ 1に返送できるようになっている。
【００１０】曝気槽Ａ1としては、通常の浮遊式活性汚
泥槽でもよいし、また、好気処理−嫌気処理を行う間欠
曝気槽であってもよい。一方、膜分離装置Ａ2として
は、図１で示したように、曝気槽Ａ1の外に別に配置さ
れたものでもよいし、また、曝気槽の中に膜分離装置を
直接浸漬して設けられる浸漬型膜分離装置であってもよ
い。また、用いる膜の種類としては、精密濾過（ＭＦ）
膜、限外濾過（ＵＦ）膜などをあげることができる。
泥槽でもよいし、また、好気処理−嫌気処理を行う間欠
曝気槽であってもよい。一方、膜分離装置Ａ2として
は、図１で示したように、曝気槽Ａ1の外に別に配置さ
れたものでもよいし、また、曝気槽の中に膜分離装置を
直接浸漬して設けられる浸漬型膜分離装置であってもよ
い。また、用いる膜の種類としては、精密濾過（ＭＦ）
膜、限外濾過（ＵＦ）膜などをあげることができる。
【００１１】なお、図１で示した仕上げ硝化槽Ａ3で
は、溶存酸素を所望量にするような曝気が行われ、また
仕上げ脱窒槽Ａ4では、ＯＲＰ電位が所定値を示すよう
に、例えばメタノールが薬液供給手段１ｈから添加され
る。かくして、図１で示した処理装置の運転を継続する
と、前記したように、曝気槽Ａ1におけるＭＬＶＳＳ／
ＭＬＳＳ比が低下して低負荷運転を余儀なくされる。
は、溶存酸素を所望量にするような曝気が行われ、また
仕上げ脱窒槽Ａ4では、ＯＲＰ電位が所定値を示すよう
に、例えばメタノールが薬液供給手段１ｈから添加され
る。かくして、図１で示した処理装置の運転を継続する
と、前記したように、曝気槽Ａ1におけるＭＬＶＳＳ／
ＭＬＳＳ比が低下して低負荷運転を余儀なくされる。
【００１２】このような問題に対処すべく、本発明にお
いては、図２で示した処理装置が提供される。図２で示
した処理装置は、図１で示した処理装置の上流側に凝集
分離処理装置Ｃを配置したものである。凝集分離処理装
置Ｃは、攪拌手段１ｉと薬液供給手段１ｊを備えた混和
槽Ｃ1、攪拌手段１ｋと薬液供給手段１ｌを備えた凝集
槽Ｃ2、および凝集沈殿槽Ｃ3を、前記混和槽Ｃ1を上流
側にして直列配置して構成されている。そして、凝集沈
殿槽Ｃ3の沈殿汚泥は配管ｐ2で混和槽Ｃ1に返送できる
ようになっている。また、図示しないが、凝集沈殿槽Ｃ
3には、沈殿汚泥の抜き出し手段が設けられている。
いては、図２で示した処理装置が提供される。図２で示
した処理装置は、図１で示した処理装置の上流側に凝集
分離処理装置Ｃを配置したものである。凝集分離処理装
置Ｃは、攪拌手段１ｉと薬液供給手段１ｊを備えた混和
槽Ｃ1、攪拌手段１ｋと薬液供給手段１ｌを備えた凝集
槽Ｃ2、および凝集沈殿槽Ｃ3を、前記混和槽Ｃ1を上流
側にして直列配置して構成されている。そして、凝集沈
殿槽Ｃ3の沈殿汚泥は配管ｐ2で混和槽Ｃ1に返送できる
ようになっている。また、図示しないが、凝集沈殿槽Ｃ
3には、沈殿汚泥の抜き出し手段が設けられている。
【００１３】原水ｗ1中のＳＳ成分の凝集除去手段とし
ては、ＳＳ濃度を２０mg/L程度にするものであればどの
ような手段であってもよく、例えば、凝集沈殿装置や凝
集加圧浮上装置であることが好ましい。凝集沈殿や凝集
加圧浮上の手段としては、従来からの公知の方法を適用
することができ、例えば、酸性凝集法（ｐＨ５）、中性
凝集法（ｐＨ６〜７）、アルカリ性凝集法（ｐＨ１０〜
１１）などのいずれを採用してもよい。また、原水の性
状に対応して適宜に変更してもよい。
ては、ＳＳ濃度を２０mg/L程度にするものであればどの
ような手段であってもよく、例えば、凝集沈殿装置や凝
集加圧浮上装置であることが好ましい。凝集沈殿や凝集
加圧浮上の手段としては、従来からの公知の方法を適用
することができ、例えば、酸性凝集法（ｐＨ５）、中性
凝集法（ｐＨ６〜７）、アルカリ性凝集法（ｐＨ１０〜
１１）などのいずれを採用してもよい。また、原水の性
状に対応して適宜に変更してもよい。
【００１４】この凝集分離処理装置Ｃでは、原水ｗ1中
のＳＳ濃度が２０mg/L程度に低減するまでＳＳ成分を凝
集除去する。この程度の残留ＳＳ濃度であれば、後段の
曝気槽における前記したＳＳ成分の蓄積という問題は起
こらなくなる。具体的には、原水ｗ1を混和槽Ｃ1に導入
し、ここに、薬液供給手段１ｊから例えば硫酸バンド、
塩化第二鉄、ポリ鉄，ＰＡＣなどの凝集剤と、水酸化ソ
ーダ、炭酸ソーダ、硫酸などのｐＨ調整剤とを添加して
攪拌手段１ｉで混和する。ついで凝集槽Ｃ2に移送し、
ここに、薬液供給手段１ｌからノニオン系またはアニオ
ン系の高分子凝集剤を添加して攪拌手段１ｋで攪拌した
のち、凝集沈殿槽Ｃ3に移送して静置する。凝集沈殿槽
Ｃ3では、原水中のＳＳ成分が沈降して沈殿汚泥とな
り、上澄みが処理水ｗ2となる。
のＳＳ濃度が２０mg/L程度に低減するまでＳＳ成分を凝
集除去する。この程度の残留ＳＳ濃度であれば、後段の
曝気槽における前記したＳＳ成分の蓄積という問題は起
こらなくなる。具体的には、原水ｗ1を混和槽Ｃ1に導入
し、ここに、薬液供給手段１ｊから例えば硫酸バンド、
塩化第二鉄、ポリ鉄，ＰＡＣなどの凝集剤と、水酸化ソ
ーダ、炭酸ソーダ、硫酸などのｐＨ調整剤とを添加して
攪拌手段１ｉで混和する。ついで凝集槽Ｃ2に移送し、
ここに、薬液供給手段１ｌからノニオン系またはアニオ
ン系の高分子凝集剤を添加して攪拌手段１ｋで攪拌した
のち、凝集沈殿槽Ｃ3に移送して静置する。凝集沈殿槽
Ｃ3では、原水中のＳＳ成分が沈降して沈殿汚泥とな
り、上澄みが処理水ｗ2となる。
【００１５】この処理過程においては、凝集沈殿槽Ｃ3
からの処理水ｗ2のＳＳ濃度が２０mg/L以下となるよう
に、凝集剤の種類、その使用量、採用するｐＨ値、処理
時間などが適宜に選定される。また、原水の性状などと
の関係で変化するが、通常、混和槽Ｃ1および凝集槽Ｃ2
における滞留時間を１０〜３０分、凝集沈殿槽Ｃ3の水
面積負荷を0.５〜１m3/m2/hrに設定することが好まし
い。
からの処理水ｗ2のＳＳ濃度が２０mg/L以下となるよう
に、凝集剤の種類、その使用量、採用するｐＨ値、処理
時間などが適宜に選定される。また、原水の性状などと
の関係で変化するが、通常、混和槽Ｃ1および凝集槽Ｃ2
における滞留時間を１０〜３０分、凝集沈殿槽Ｃ3の水
面積負荷を0.５〜１m3/m2/hrに設定することが好まし
い。
【００１６】なお、凝集法として、カルシウムスケール
の生成防止を主目的とする炭酸ソーダ添加アルカリ性凝
集法を採用した場合には、凝集沈殿槽Ｃ3の沈殿汚泥の
所定量を配管ｐ2を経由して混和槽Ｃ1に返送することが
好ましい。かくして、曝気槽Ａ1で所定時間の生物化学
的処理が行われた後の活性汚泥混合液は、ついで、膜分
離装置Ａ2に送られ、そこで汚泥と処理水ｗ3とに固液分
離される。
の生成防止を主目的とする炭酸ソーダ添加アルカリ性凝
集法を採用した場合には、凝集沈殿槽Ｃ3の沈殿汚泥の
所定量を配管ｐ2を経由して混和槽Ｃ1に返送することが
好ましい。かくして、曝気槽Ａ1で所定時間の生物化学
的処理が行われた後の活性汚泥混合液は、ついで、膜分
離装置Ａ2に送られ、そこで汚泥と処理水ｗ3とに固液分
離される。
【００１７】なお、装置運転が進むにつれて、膜分離装
置Ａ2内には分離汚泥が増量していくので、適当な時間
間隔でその分離汚泥は配管ｐ1により曝気槽Ａ1に返送す
る。更に、本発明の処理装置の場合、曝気槽Ａ1で生成
した活性汚泥混合液を膜分離装置Ａ2で膜分離するまで
の過程で、所定の凝集剤とｐＨ調整剤を供給することに
より、さらにＣＯＤ成分を除去することができる。その
ための薬液供給手段１ｍは、曝気槽Ａ1に設けてもよ
く、膜分離装置Ａ2に設けてもよいが、図１、図２で示
したように、膜分離装置Ａ2に設ける方が好適である。
置Ａ2内には分離汚泥が増量していくので、適当な時間
間隔でその分離汚泥は配管ｐ1により曝気槽Ａ1に返送す
る。更に、本発明の処理装置の場合、曝気槽Ａ1で生成
した活性汚泥混合液を膜分離装置Ａ2で膜分離するまで
の過程で、所定の凝集剤とｐＨ調整剤を供給することに
より、さらにＣＯＤ成分を除去することができる。その
ための薬液供給手段１ｍは、曝気槽Ａ1に設けてもよ
く、膜分離装置Ａ2に設けてもよいが、図１、図２で示
したように、膜分離装置Ａ2に設ける方が好適である。
【００１８】
【実施例】比較例として図１で、実施例として図２で示
した処理装置を次のような条件で運転して埋立浸出水
（原水）の処理を行った。曝気槽Ａ1としては、曝気手
段１ｃから曝気を行う好気工程と曝気を停止して攪拌手
段１ｄによる攪拌のみを行う嫌気工程とをあわせて約６
０分のサイクルで反復する間欠曝気槽を用いた。曝気槽
Ａ1は有効容積４００Lの間欠曝気槽であり、仕上げ硝化
槽Ａ3の有効容積は４０L、仕上げ脱窒槽Ａ3の有効容積
は８０Lである。また、膜分離装置Ａ2の有効容積は１２
０Lであり、使用膜は、親水化ポリエチレンから成り、
公称孔径が0.１μｍの中空糸ＭＦ膜である。
した処理装置を次のような条件で運転して埋立浸出水
（原水）の処理を行った。曝気槽Ａ1としては、曝気手
段１ｃから曝気を行う好気工程と曝気を停止して攪拌手
段１ｄによる攪拌のみを行う嫌気工程とをあわせて約６
０分のサイクルで反復する間欠曝気槽を用いた。曝気槽
Ａ1は有効容積４００Lの間欠曝気槽であり、仕上げ硝化
槽Ａ3の有効容積は４０L、仕上げ脱窒槽Ａ3の有効容積
は８０Lである。また、膜分離装置Ａ2の有効容積は１２
０Lであり、使用膜は、親水化ポリエチレンから成り、
公称孔径が0.１μｍの中空糸ＭＦ膜である。
【００１９】間欠曝気槽Ａ1には薬液供給手段１ｅから
硫酸または苛性ソーダを添加してｐＨ値を７に調整し、
好気工程は、ＤＯ値が1.５〜2.５mg/Lとなるように曝気
手段１ｃからの曝気量を制御した。そして、好気工程と
嫌気工程の処理時間の比率を原水の負荷変動に対応させ
て５０〜９０％の範囲内で変動させた。例えば、原水中
の総窒素濃度（ＴＮ濃度）が３０〜６０mg/Lである場合
には、好気工程の時間比率を８０％とし、ＴＮ濃度が６
０〜１２０mg/Lである場合には好気工程の時間比率を５
０〜７０％とした。
硫酸または苛性ソーダを添加してｐＨ値を７に調整し、
好気工程は、ＤＯ値が1.５〜2.５mg/Lとなるように曝気
手段１ｃからの曝気量を制御した。そして、好気工程と
嫌気工程の処理時間の比率を原水の負荷変動に対応させ
て５０〜９０％の範囲内で変動させた。例えば、原水中
の総窒素濃度（ＴＮ濃度）が３０〜６０mg/Lである場合
には、好気工程の時間比率を８０％とし、ＴＮ濃度が６
０〜１２０mg/Lである場合には好気工程の時間比率を５
０〜７０％とした。
【００２０】また、嫌気工程においては、嫌気工程開始
後最初の５分間で脱窒素に必要な総窒素負荷量の2.５〜
３倍量のメタノールを薬液供給手段１ｅから添加した。
上記した条件で間欠曝気槽を運転して生物化学的処理を
行った後、得られた活性汚泥混合液を仕上げ硝化槽
Ａ3、仕上げ脱窒槽Ａ4に順次移送し、更に続けて膜分離
装置Ａ2に導入した。
後最初の５分間で脱窒素に必要な総窒素負荷量の2.５〜
３倍量のメタノールを薬液供給手段１ｅから添加した。
上記した条件で間欠曝気槽を運転して生物化学的処理を
行った後、得られた活性汚泥混合液を仕上げ硝化槽
Ａ3、仕上げ脱窒槽Ａ4に順次移送し、更に続けて膜分離
装置Ａ2に導入した。
【００２１】仕上げ硝化槽Ａ3では活性汚泥混合液にお
けるＤＯ値が２mg/L以上となるように曝気手段１ｆで曝
気を行い、また仕上げ脱窒槽Ａ4では、活性汚泥混合液
のＯＲＰ電位が０〜−１００mVの値を示すように薬液供
給手段１ｈからメタノールを添加して攪拌手段１ｇで攪
拌した。メタノールの量は、原水の負荷変動に対応して
０〜８０mg/Lの範囲内で変動させた。
けるＤＯ値が２mg/L以上となるように曝気手段１ｆで曝
気を行い、また仕上げ脱窒槽Ａ4では、活性汚泥混合液
のＯＲＰ電位が０〜−１００mVの値を示すように薬液供
給手段１ｈからメタノールを添加して攪拌手段１ｇで攪
拌した。メタノールの量は、原水の負荷変動に対応して
０〜８０mg/Lの範囲内で変動させた。
【００２２】また、膜分離装置Ａ2については、フラッ
クスが0.３m3/m2/dayとなるように有効圧力３〜４０kPa
で８分間の濾過、２分間の休止という間欠運転を行っ
た。なお、ＭＦ膜の下部からは、濾過部空塔断面積１m2
当たり７０〜１３０Nm3/hrの風量で曝気を行い、膜面に
活性汚泥が濃縮・付着することを予防して処理を行っ
た。
クスが0.３m3/m2/dayとなるように有効圧力３〜４０kPa
で８分間の濾過、２分間の休止という間欠運転を行っ
た。なお、ＭＦ膜の下部からは、濾過部空塔断面積１m2
当たり７０〜１３０Nm3/hrの風量で曝気を行い、膜面に
活性汚泥が濃縮・付着することを予防して処理を行っ
た。
【００２３】そして、膜分離装置Ａ2には薬液供給手段
１ｍから硫酸を添加して、そこに移送されてきた活性汚
泥混合液のｐＨ値が6.０〜6.３になるように調整した。
また、膜分離装置Ａ2からは汚泥を前記間欠曝気槽Ａ1に
返送した。このときの返送流量は原水流量の２〜４倍量
に設定した。また、間欠曝気槽Ａ1の汚泥滞留時間（Ｓ
ＲＴ）が２５〜３５日になるように、汚泥の引き抜き手
段を設けて（図示しない）、汚泥の引き抜きを実施し
た。
１ｍから硫酸を添加して、そこに移送されてきた活性汚
泥混合液のｐＨ値が6.０〜6.３になるように調整した。
また、膜分離装置Ａ2からは汚泥を前記間欠曝気槽Ａ1に
返送した。このときの返送流量は原水流量の２〜４倍量
に設定した。また、間欠曝気槽Ａ1の汚泥滞留時間（Ｓ
ＲＴ）が２５〜３５日になるように、汚泥の引き抜き手
段を設けて（図示しない）、汚泥の引き抜きを実施し
た。
【００２４】なお、この膜分離装置の活性汚泥混合液に
は、薬液供給手段１ｍから塩化第二鉄を原水に対し１０
０〜２５０mg/L添加して原水中のＣＯＤ成分除去試験も
行った。また、凝集分離処理装置Ｃでは、原水ｗ1に対
し、酸性凝集法、中性凝集法、アルカリ性凝集法、およ
び炭酸ソーダ添加アルカリ性凝集法を適用して処理し
た。いずれの場合も、処理水ｗ2のＳＳ濃度は２０mg/L
以下にすることが可能であった。適用した凝集法のう
ち、前３者においては、混和槽Ｃ1で塩化第二鉄を原水
に対し５０〜１５０mg/L使用し、凝集槽Ｃ2では高分子
凝集剤を原水に対し１〜５mg/L使用した。なお、高分子
凝集剤は、凝集条件を変えるたびにその種類と使用量を
検討し、ＳＳ成分の除去が良好に進むように選定した。
は、薬液供給手段１ｍから塩化第二鉄を原水に対し１０
０〜２５０mg/L添加して原水中のＣＯＤ成分除去試験も
行った。また、凝集分離処理装置Ｃでは、原水ｗ1に対
し、酸性凝集法、中性凝集法、アルカリ性凝集法、およ
び炭酸ソーダ添加アルカリ性凝集法を適用して処理し
た。いずれの場合も、処理水ｗ2のＳＳ濃度は２０mg/L
以下にすることが可能であった。適用した凝集法のう
ち、前３者においては、混和槽Ｃ1で塩化第二鉄を原水
に対し５０〜１５０mg/L使用し、凝集槽Ｃ2では高分子
凝集剤を原水に対し１〜５mg/L使用した。なお、高分子
凝集剤は、凝集条件を変えるたびにその種類と使用量を
検討し、ＳＳ成分の除去が良好に進むように選定した。
【００２５】また、炭酸ソーダ添加アルカリ性凝集法を
適用したときには、混和槽Ｃ1で炭酸ソーダを原水に対
し１５００mg/L添加した。また、このときには、凝集沈
殿槽Ｃ3から混和槽Ｃ1へ沈殿汚泥を返送して凝集分離処
理装置Ｃにおけるカルシウムスケールの生成予防処置を
施した。なお、返送汚泥は原水流量に対し0.５〜２倍量
とした。
適用したときには、混和槽Ｃ1で炭酸ソーダを原水に対
し１５００mg/L添加した。また、このときには、凝集沈
殿槽Ｃ3から混和槽Ｃ1へ沈殿汚泥を返送して凝集分離処
理装置Ｃにおけるカルシウムスケールの生成予防処置を
施した。なお、返送汚泥は原水流量に対し0.５〜２倍量
とした。
【００２６】ついで、処理水ｗ2を中和槽Ｂに移送し、
そこで、硫酸または苛性ソーダを用いてｐＨ値を７に調
整したのち間欠曝気槽Ａ1に導入した。比較例として
は、図１で示したように、凝集分離処理装置を配置する
ことなく、原水ｗ1を、直接、上記した運転条件下にあ
る膜分離型活性汚泥装置Ａに導入し、間欠曝気槽Ａ1に
おけるＭＬＳＳ濃度、ＭＬＶＳＳ濃度をそれぞれ測定
し、また好気工程当たりのＢＯＤ容積負荷とＴＮ容積負
荷をそれぞれ求めた。
そこで、硫酸または苛性ソーダを用いてｐＨ値を７に調
整したのち間欠曝気槽Ａ1に導入した。比較例として
は、図１で示したように、凝集分離処理装置を配置する
ことなく、原水ｗ1を、直接、上記した運転条件下にあ
る膜分離型活性汚泥装置Ａに導入し、間欠曝気槽Ａ1に
おけるＭＬＳＳ濃度、ＭＬＶＳＳ濃度をそれぞれ測定
し、また好気工程当たりのＢＯＤ容積負荷とＴＮ容積負
荷をそれぞれ求めた。
【００２７】また、実施例２としては、図２で示したよ
うに、凝集分離処理装置Ｃを配置して上記条件で運転を
行い、間欠曝気槽Ａ1におけるＭＬＳＳ濃度、ＭＬＶＳ
Ｓ濃度をそれぞれ測定し、また好気工程当たりのＢＯＤ
容積負荷とＴＮ容積負荷をそれぞれ求めた。以上の結果
を表１に示した。
うに、凝集分離処理装置Ｃを配置して上記条件で運転を
行い、間欠曝気槽Ａ1におけるＭＬＳＳ濃度、ＭＬＶＳ
Ｓ濃度をそれぞれ測定し、また好気工程当たりのＢＯＤ
容積負荷とＴＮ容積負荷をそれぞれ求めた。以上の結果
を表１に示した。
【００２８】
【表１】 比較例，実施例のいずれの場合も、良好な処理水質を得
ることができた。ただし、比較例の場合は、通水量を３
００L/day以下に維持することが必要であった。
ることができた。ただし、比較例の場合は、通水量を３
００L/day以下に維持することが必要であった。
【００２９】そこで、比較例において、高負荷条件にす
るために間欠曝気槽におけるＭＬＶＳＳ濃度を約１００
００mg/Lとなるように装置運転を行ったところ、ＭＬＳ
Ｓ濃度が約３８０００mg/Lにまで上昇し、膜分離装置で
はその活性汚泥混合液の固液分離が著しく困難となり、
実用的な装置運転は難しくなった。そのような高負荷条
件の場合には、実施例のように、凝集分離処理装置を前
置することが好ましくなる。
るために間欠曝気槽におけるＭＬＶＳＳ濃度を約１００
００mg/Lとなるように装置運転を行ったところ、ＭＬＳ
Ｓ濃度が約３８０００mg/Lにまで上昇し、膜分離装置で
はその活性汚泥混合液の固液分離が著しく困難となり、
実用的な装置運転は難しくなった。そのような高負荷条
件の場合には、実施例のように、凝集分離処理装置を前
置することが好ましくなる。
【００３０】表１から明らかなように、比較例の場合
は、間欠曝気槽におけるＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比が３０
％であり、このときのＭＬＶＳＳ濃度は４０００mg/Lと
低い値を示しているが、実施例の場合、間欠曝気槽にお
けるＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比が８０％の値を示してお
り、このときのＭＬＶＳＳ濃度を１１０００mg/Lにまで
あげることができる。これは、実施例では、原水ｗ1に
膜分離型活性汚泥処理装置Ａを適用する前段で、当該原
水ｗ1中のＳＳ成分を凝集分離処理装置Ｃで凝集除去し
てその濃度を低減させたためである。
は、間欠曝気槽におけるＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比が３０
％であり、このときのＭＬＶＳＳ濃度は４０００mg/Lと
低い値を示しているが、実施例の場合、間欠曝気槽にお
けるＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比が８０％の値を示してお
り、このときのＭＬＶＳＳ濃度を１１０００mg/Lにまで
あげることができる。これは、実施例では、原水ｗ1に
膜分離型活性汚泥処理装置Ａを適用する前段で、当該原
水ｗ1中のＳＳ成分を凝集分離処理装置Ｃで凝集除去し
てその濃度を低減させたためである。
【００３１】また、実施例の処理装置は、間欠曝気槽の
ＢＯＤ容積負荷とＴＮ容積負荷がいずれも高く、原水ｗ
1を高負荷で処理して高水質水準の処理水ｗ3にすること
ができ、装置の大幅な小型化が可能になる。実施例で得
られた処理水ｗ3の性状を、原水ｗ1、処理水ｗ2の性状
とともに表２に示した。
ＢＯＤ容積負荷とＴＮ容積負荷がいずれも高く、原水ｗ
1を高負荷で処理して高水質水準の処理水ｗ3にすること
ができ、装置の大幅な小型化が可能になる。実施例で得
られた処理水ｗ3の性状を、原水ｗ1、処理水ｗ2の性状
とともに表２に示した。
【００３２】
【表２】
【００３３】表２から明らかなように、凝集分離処理装
置Ｃで前処理することにより、原水ｗ1のＳＳ成分は大
幅に凝集除去され、得られた処理水ｗ2におけるＳＳ濃
度は２０mg/L以下に低減する。そして、この処理水ｗ2
に膜分離型活性汚泥処理が施された処理水ｗ3は、ＳＳ
濃度が低く、ＢＯＤ成分や窒素成分が充分に除去された
清浄な処理水になっている。なお、薬液供給手段１ｍか
ら塩化第二鉄を供給したときの処理水のＣＯＤMnは２０
〜３０mg/Lとなり、より好ましいことがわかる。
置Ｃで前処理することにより、原水ｗ1のＳＳ成分は大
幅に凝集除去され、得られた処理水ｗ2におけるＳＳ濃
度は２０mg/L以下に低減する。そして、この処理水ｗ2
に膜分離型活性汚泥処理が施された処理水ｗ3は、ＳＳ
濃度が低く、ＢＯＤ成分や窒素成分が充分に除去された
清浄な処理水になっている。なお、薬液供給手段１ｍか
ら塩化第二鉄を供給したときの処理水のＣＯＤMnは２０
〜３０mg/Lとなり、より好ましいことがわかる。
【００３４】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
処理装置は、埋立浸出水を高度の処理水質にすることが
できる。本発明の処理装置は、凝集分離処理装置で埋立
浸出水中のＳＳ成分のうちの主要な成分である無機態の
ＳＳ成分を凝集除去してから、当該埋立浸出水に対して
膜分離型活性汚泥処理装置を用いて処理するので、曝気
槽におけるＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比は高くなり、ＭＬＶ
ＳＳ濃度を高めた高負荷運転を実現することができる。
処理装置は、埋立浸出水を高度の処理水質にすることが
できる。本発明の処理装置は、凝集分離処理装置で埋立
浸出水中のＳＳ成分のうちの主要な成分である無機態の
ＳＳ成分を凝集除去してから、当該埋立浸出水に対して
膜分離型活性汚泥処理装置を用いて処理するので、曝気
槽におけるＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比は高くなり、ＭＬＶ
ＳＳ濃度を高めた高負荷運転を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】膜分離型活性汚泥処理装置の従来例を示す概略
図である。
図である。
【図２】本発明の処理装置の１実施例を示す概略図であ
る。
る。
Ａ 膜分離型活性汚泥処理装置 Ａ1 曝気槽 Ａ2 膜分離装置 Ａ3 仕上げ硝化槽 Ａ4 仕上げ脱膣槽 Ｂ 中和槽 Ｃ 凝集分離処理装置 Ｃ1 混和槽 Ｃ2 凝集槽 Ｃ3 凝集沈殿槽 １ａ，１ｄ，１ｇ，１ｉ，１ｋ 攪拌手段 １ｂ，１ｅ，１ｈ，１ｊ，１ｌ，１ｍ 薬液供給手段 １ｃ，１ｆ 曝気手段
Claims (1)
- 【請求項１】 埋立浸出水を、曝気槽と膜分離装置とか
ら成る活性汚泥処理装置で処理する装置であって、前記
曝気槽の上流側に、凝集分離処理装置が配置されている
ことを特徴とする埋立浸出水の処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30214996A JP3578189B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 埋立浸出水の処理装置および処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30214996A JP3578189B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 埋立浸出水の処理装置および処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10137779A true JPH10137779A (ja) | 1998-05-26 |
| JP3578189B2 JP3578189B2 (ja) | 2004-10-20 |
Family
ID=17905505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30214996A Expired - Fee Related JP3578189B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 埋立浸出水の処理装置および処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3578189B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020022390A (ko) * | 2000-09-20 | 2002-03-27 | 이정학 | 황산알루미늄을 첨가하는 침지형 막결합형 활성슬러지 공정 |
| JP2009050837A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-03-12 | Mori Plant:Kk | 汚水処理方法 |
| JP2009160567A (ja) * | 2007-12-10 | 2009-07-23 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 生物処理方法および生物処理装置 |
| CN114573182A (zh) * | 2022-02-14 | 2022-06-03 | 徐州紫聚石化设备有限公司 | 一种污水处理用膜分离工艺及装置 |
-
1996
- 1996-11-13 JP JP30214996A patent/JP3578189B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020022390A (ko) * | 2000-09-20 | 2002-03-27 | 이정학 | 황산알루미늄을 첨가하는 침지형 막결합형 활성슬러지 공정 |
| JP2009050837A (ja) * | 2007-08-02 | 2009-03-12 | Mori Plant:Kk | 汚水処理方法 |
| JP2009160567A (ja) * | 2007-12-10 | 2009-07-23 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 生物処理方法および生物処理装置 |
| CN114573182A (zh) * | 2022-02-14 | 2022-06-03 | 徐州紫聚石化设备有限公司 | 一种污水处理用膜分离工艺及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3578189B2 (ja) | 2004-10-20 |
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