JPH0952152A - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPH0952152A JPH0952152A JP20721495A JP20721495A JPH0952152A JP H0952152 A JPH0952152 A JP H0952152A JP 20721495 A JP20721495 A JP 20721495A JP 20721495 A JP20721495 A JP 20721495A JP H0952152 A JPH0952152 A JP H0952152A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coating
- mold
- film
- alloy
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 24
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 45
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 45
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 13
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 10
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910007565 Zn—Cu Inorganic materials 0.000 claims description 3
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 16
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 description 13
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 5
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000007733 ion plating Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 フラックスの鋳型への付着が少なく、従って
生産性を阻害することがなく、且つ耐摩耗性も良好な鋳
造用鋳型を提供する。 【解決手段】 ＣｕまたはＣｕ合金製鋳型における金属
溶湯との接触部表面に、下記（ａ）および（ｂ）の要件
を満足する皮膜を有する連続鋳造用鋳型である。 （ａ）上記皮膜は、Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共
に、残部がＣｕであるか、またはその熱膨張率がＭｏ若
しくはＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金からな
り、（ｂ）該皮膜表面部は、Ｍｏ及び／又はＶを６０ａ
ｔ％以上含有する。
生産性を阻害することがなく、且つ耐摩耗性も良好な鋳
造用鋳型を提供する。 【解決手段】 ＣｕまたはＣｕ合金製鋳型における金属
溶湯との接触部表面に、下記（ａ）および（ｂ）の要件
を満足する皮膜を有する連続鋳造用鋳型である。 （ａ）上記皮膜は、Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共
に、残部がＣｕであるか、またはその熱膨張率がＭｏ若
しくはＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金からな
り、（ｂ）該皮膜表面部は、Ｍｏ及び／又はＶを６０ａ
ｔ％以上含有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＣｕまたはＣｕ合
金製の連続鋳造用鋳型に関するものであり、特にフラッ
クスを用いるＺｎ−Ｃｕ合金の連続鋳造用鋳型として好
適に用いられるものである。
金製の連続鋳造用鋳型に関するものであり、特にフラッ
クスを用いるＺｎ−Ｃｕ合金の連続鋳造用鋳型として好
適に用いられるものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ＣｕまたはＣｕ合金製鋳型
（以下、Ｃｕ製鋳型または単に鋳型と略記する場合があ
る）を用いてＺｎ−Ｃｕ合金（黄銅）を鋳造する場合に
は、鋳型と黄銅溶湯の反応を抑制し且つ鋳型と鋳塊の潤
滑性を良好にすることを目的として、例えばＮａ2 ＢＯ
4 やＢ2 Ｏ3 を主成分とするフラックスが頻繁に使用さ
れている。
（以下、Ｃｕ製鋳型または単に鋳型と略記する場合があ
る）を用いてＺｎ−Ｃｕ合金（黄銅）を鋳造する場合に
は、鋳型と黄銅溶湯の反応を抑制し且つ鋳型と鋳塊の潤
滑性を良好にすることを目的として、例えばＮａ2 ＢＯ
4 やＢ2 Ｏ3 を主成分とするフラックスが頻繁に使用さ
れている。
【０００３】これらのフラックスを用いて鋳造を行う
と、鋳造後にフラックスの大部分が鋳型に付着するた
め、付着したフラックスを除去するのに多くの時間を費
やし、生産性が著しく低下するという問題があった。
と、鋳造後にフラックスの大部分が鋳型に付着するた
め、付着したフラックスを除去するのに多くの時間を費
やし、生産性が著しく低下するという問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情に着目してなされたものであって、その目的は、フラ
ックスの鋳型への付着が少なく、従って生産性を阻害す
ることがなく、且つ耐摩耗性も良好な鋳造用鋳型を提供
することにある。
情に着目してなされたものであって、その目的は、フラ
ックスの鋳型への付着が少なく、従って生産性を阻害す
ることがなく、且つ耐摩耗性も良好な鋳造用鋳型を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明の連続鋳造用鋳型とは、ＣｕまたはＣｕ
合金製鋳型における金属溶湯との接触部表面に、下記
（ａ）および（ｂ）の要件を満足する皮膜を有するとこ
ろに要旨を有するものである。 （ａ）該皮膜は、Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共に、
残部がＣｕであるか、またはその熱膨張率がＭｏ若しく
はＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金からなり、
（ｂ）該皮膜表面部は、Ｍｏ及び／又はＶを６０ａｔ％
以上含有する。上記熱膨張率がＭｏ若しくはＶに比べて
Ｃｕに近い金属またはその合金として推奨されるのは、
Ｃｏ、Ｆｅ、Ｎｉ、またはその合金である。
のできた本発明の連続鋳造用鋳型とは、ＣｕまたはＣｕ
合金製鋳型における金属溶湯との接触部表面に、下記
（ａ）および（ｂ）の要件を満足する皮膜を有するとこ
ろに要旨を有するものである。 （ａ）該皮膜は、Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共に、
残部がＣｕであるか、またはその熱膨張率がＭｏ若しく
はＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金からなり、
（ｂ）該皮膜表面部は、Ｍｏ及び／又はＶを６０ａｔ％
以上含有する。上記熱膨張率がＭｏ若しくはＶに比べて
Ｃｕに近い金属またはその合金として推奨されるのは、
Ｃｏ、Ｆｅ、Ｎｉ、またはその合金である。
【０００６】また、本発明鋳型の耐摩耗性を一層向上さ
せることを目的として、皮膜の膜厚を１０μｍ以上にし
たり、或いはフラックス中に溶け込んだ金属溶湯中のＺ
ｎとの反応を抑制し化学的に安定な皮膜を形成させるこ
とを目的として、皮膜中の成分組成を、鋳型における母
材と皮膜の界面から皮膜最表面に向かうにつれて、Ｍｏ
またはＶの濃度を段階的に上昇させるか、または連続的
に上昇させることは本発明の好ましい実施態様である。
上述した本発明の鋳型は、Ｚｎ−Ｃｕ合金を鋳造するの
に特に好適に用いられる。
せることを目的として、皮膜の膜厚を１０μｍ以上にし
たり、或いはフラックス中に溶け込んだ金属溶湯中のＺ
ｎとの反応を抑制し化学的に安定な皮膜を形成させるこ
とを目的として、皮膜中の成分組成を、鋳型における母
材と皮膜の界面から皮膜最表面に向かうにつれて、Ｍｏ
またはＶの濃度を段階的に上昇させるか、または連続的
に上昇させることは本発明の好ましい実施態様である。
上述した本発明の鋳型は、Ｚｎ−Ｃｕ合金を鋳造するの
に特に好適に用いられる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明者らは、フラックスが鋳型
に付着する原因について調査したところ、黄銅溶湯中よ
りＺｎがフラックス中に溶け込み、更に鋳型中のＣｕと
反応して付着を生じることが分かった。従って、鋳型表
面に、フラックス中に溶け込んだＺｎと反応し難い（即
ち、化学的に安定な）皮膜を形成させれば、この様な付
着現象を防止することができるではないかという観点に
基づいて検討を重ねた結果、本発明を完成したのであ
る。
に付着する原因について調査したところ、黄銅溶湯中よ
りＺｎがフラックス中に溶け込み、更に鋳型中のＣｕと
反応して付着を生じることが分かった。従って、鋳型表
面に、フラックス中に溶け込んだＺｎと反応し難い（即
ち、化学的に安定な）皮膜を形成させれば、この様な付
着現象を防止することができるではないかという観点に
基づいて検討を重ねた結果、本発明を完成したのであ
る。
【０００８】即ち、本発明の連続鋳造用鋳型は、上述し
た様にＣｕまたはＣｕ合金製鋳型における金属溶湯との
接触部表面に、下記（ａ）および（ｂ）の要件を満足す
る皮膜を有する点に特徴を有するものである。 （ａ）該皮膜は、Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共に、
残部がＣｕであるか、またはその熱膨張率がＭｏ若しく
はＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金からなり、
（ｂ）該皮膜表面部は、Ｍｏ及び／又はＶを６０ａｔ％
以上含有する。
た様にＣｕまたはＣｕ合金製鋳型における金属溶湯との
接触部表面に、下記（ａ）および（ｂ）の要件を満足す
る皮膜を有する点に特徴を有するものである。 （ａ）該皮膜は、Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共に、
残部がＣｕであるか、またはその熱膨張率がＭｏ若しく
はＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金からなり、
（ｂ）該皮膜表面部は、Ｍｏ及び／又はＶを６０ａｔ％
以上含有する。
【０００９】以下、本発明を特徴付ける皮膜の要件につ
いて詳細に説明する。まず、本発明鋳型の皮膜は、
（ａ）Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共に、残部がＣｕ
であるか、またはその熱膨張率がＭｏ若しくはＶに比べ
てＣｕに近い金属またはその合金からなる点に第１の特
徴を有する。
いて詳細に説明する。まず、本発明鋳型の皮膜は、
（ａ）Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共に、残部がＣｕ
であるか、またはその熱膨張率がＭｏ若しくはＶに比べ
てＣｕに近い金属またはその合金からなる点に第１の特
徴を有する。
【００１０】本発明において、皮膜中にＭｏ及び／又は
Ｖを含有させるのは、鋳型中のＣｕと、フラックス中に
溶け込んだ溶湯中のＺｎとの反応を最小限に抑えるため
である。即ち、本発明者らの研究したところによれば、
鋳造温度である６００〜８００℃付近で、フラックス中
に溶け込んだＺｎが鋳型のＣｕ中へ拡散しようとして表
面のＣｕと容易に反応することにより融点が急激に低下
する結果、付着を生じてしまう。これに対して本発明鋳
型の皮膜中に添加されるＭｏやＶは高融点金属であり、
上記鋳造温度領域ではＺｎとほとんど反応せず安定であ
る。従って、これらの金属を含有する皮膜は、フラック
ス中に溶け込んだＺｎに対して極めて高い化学的安定性
を発揮し、結果的に鋳型へのフラックスの付着を防止す
ることができる様になるのである。
Ｖを含有させるのは、鋳型中のＣｕと、フラックス中に
溶け込んだ溶湯中のＺｎとの反応を最小限に抑えるため
である。即ち、本発明者らの研究したところによれば、
鋳造温度である６００〜８００℃付近で、フラックス中
に溶け込んだＺｎが鋳型のＣｕ中へ拡散しようとして表
面のＣｕと容易に反応することにより融点が急激に低下
する結果、付着を生じてしまう。これに対して本発明鋳
型の皮膜中に添加されるＭｏやＶは高融点金属であり、
上記鋳造温度領域ではＺｎとほとんど反応せず安定であ
る。従って、これらの金属を含有する皮膜は、フラック
ス中に溶け込んだＺｎに対して極めて高い化学的安定性
を発揮し、結果的に鋳型へのフラックスの付着を防止す
ることができる様になるのである。
【００１１】次に、上記皮膜中、ＭｏおよびＶ以外の残
部を、Ｃｕにするか、またはその熱膨張率がＭｏ若しく
はＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金とするの
は、皮膜とＣｕ製鋳型の間に高い密着性を付与するため
である。上述した様に、ＭｏやＶはＺｎに対して、化学
的には極めて安定であるが、下記の表１に示す如くＣｕ
に比べて熱膨張率が大きいため、鋳造時の温度上昇に伴
って皮膜中に熱応力が発生し、皮膜が剥離してしまう恐
れがある。そこで、皮膜中にＣｕを添加するか、または
ＭｏやＶに比べて熱膨張率がＣｕに近い金属またはその
合金を皮膜中に添加することにより、皮膜全体の熱膨張
率が鋳型のそれに近いものとなり、熱応力の発生に起因
する皮膜の剥離を効率よく防止することができるのであ
る。尚、皮膜中に添加し得るＣｕ以外の金属または合金
の例としては、その熱膨張率がＭｏやＶに比べて小さく
且つＣｕに近いものであれば特に限定されないが、実操
業上の観点から言えば、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｎｉ等の純金属、
及びそれらの合金、またはＣｏＮｉＣｒＡｌＹ等の耐熱
性合金等が望ましい。表１にこれら金属および合金の熱
膨張率をまとめて示す。
部を、Ｃｕにするか、またはその熱膨張率がＭｏ若しく
はＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金とするの
は、皮膜とＣｕ製鋳型の間に高い密着性を付与するため
である。上述した様に、ＭｏやＶはＺｎに対して、化学
的には極めて安定であるが、下記の表１に示す如くＣｕ
に比べて熱膨張率が大きいため、鋳造時の温度上昇に伴
って皮膜中に熱応力が発生し、皮膜が剥離してしまう恐
れがある。そこで、皮膜中にＣｕを添加するか、または
ＭｏやＶに比べて熱膨張率がＣｕに近い金属またはその
合金を皮膜中に添加することにより、皮膜全体の熱膨張
率が鋳型のそれに近いものとなり、熱応力の発生に起因
する皮膜の剥離を効率よく防止することができるのであ
る。尚、皮膜中に添加し得るＣｕ以外の金属または合金
の例としては、その熱膨張率がＭｏやＶに比べて小さく
且つＣｕに近いものであれば特に限定されないが、実操
業上の観点から言えば、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｎｉ等の純金属、
及びそれらの合金、またはＣｏＮｉＣｒＡｌＹ等の耐熱
性合金等が望ましい。表１にこれら金属および合金の熱
膨張率をまとめて示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】尚、表１に示す金属または合金は、いずれ
もその熱膨張率がＭｏやＶに比べて小さく且つＣｕに比
べて若干大きいものであるが、これに限定される訳では
ない。従って、その熱膨張率がＣｕよりも小さい金属ま
たは合金であって、且つその熱膨張率とＣｕとの差（絶
対値）が、ＭｏやＶとＣｕとの熱膨張率の差（絶対値）
に比べて小さいものも本発明の範囲内に包含される。更
に、本発明では、（ｂ）皮膜表面部（尚、本発明におけ
る表面部とは、皮膜最表面から約１μｍまでの深さにお
ける膜厚部分を意味するものである）におけるＭｏ及び
／又はＶを６０ａｔ％以上とする点に第２の特徴を有す
る。
もその熱膨張率がＭｏやＶに比べて小さく且つＣｕに比
べて若干大きいものであるが、これに限定される訳では
ない。従って、その熱膨張率がＣｕよりも小さい金属ま
たは合金であって、且つその熱膨張率とＣｕとの差（絶
対値）が、ＭｏやＶとＣｕとの熱膨張率の差（絶対値）
に比べて小さいものも本発明の範囲内に包含される。更
に、本発明では、（ｂ）皮膜表面部（尚、本発明におけ
る表面部とは、皮膜最表面から約１μｍまでの深さにお
ける膜厚部分を意味するものである）におけるＭｏ及び
／又はＶを６０ａｔ％以上とする点に第２の特徴を有す
る。
【００１４】ここで、皮膜表面部のＭｏ及び／又はＶの
総濃度を６０ａｔ％以上とするのは、Ｚｎに対して高度
の化学的安定性を付与するためである。好ましい下限値
は８０ａｔ％である。上述した様に、本発明鋳型の皮膜
は、Ｍｏ及び／又はＶの他、残部成分としてＣｕまたは
その熱膨張率がＭｏ若しくはＶに比べてＣｕに近い金属
またはその合金を含むものである。そして、表１に示し
た様に、ＭｏやＶの熱膨張率はＣｕに比べて非常に大き
いので、皮膜中にＭｏやＶ以外の残部成分の割合を増加
させれば皮膜全体の熱膨張率はＣｕに近づき、結果的に
熱応力の発生を抑えることができる。しかしながら、上
記残部成分中に含まれる金属が合金はＺｎと反応し易
く、これらの割合を増加することは、逆に、Ｚｎに対す
る皮膜の安定性を著しく低下させるという不具合を招い
てしまう。そこで、本発明者らがこの矛盾する現象を回
避すべく研究をすすめた結果、金属溶湯と接触する皮膜
表面部におけるＭｏ及び／又はＶの合計濃度を６０ａｔ
％以上に特定することにより、実操業レベルにおいても
Ｚｎに対して優れた化学的安定性を付与し得ると共に、
皮膜全体としては熱応力の発生を抑えることができ、該
熱応力に起因する皮膜の剥離を有効に防止できることが
分かった。
総濃度を６０ａｔ％以上とするのは、Ｚｎに対して高度
の化学的安定性を付与するためである。好ましい下限値
は８０ａｔ％である。上述した様に、本発明鋳型の皮膜
は、Ｍｏ及び／又はＶの他、残部成分としてＣｕまたは
その熱膨張率がＭｏ若しくはＶに比べてＣｕに近い金属
またはその合金を含むものである。そして、表１に示し
た様に、ＭｏやＶの熱膨張率はＣｕに比べて非常に大き
いので、皮膜中にＭｏやＶ以外の残部成分の割合を増加
させれば皮膜全体の熱膨張率はＣｕに近づき、結果的に
熱応力の発生を抑えることができる。しかしながら、上
記残部成分中に含まれる金属が合金はＺｎと反応し易
く、これらの割合を増加することは、逆に、Ｚｎに対す
る皮膜の安定性を著しく低下させるという不具合を招い
てしまう。そこで、本発明者らがこの矛盾する現象を回
避すべく研究をすすめた結果、金属溶湯と接触する皮膜
表面部におけるＭｏ及び／又はＶの合計濃度を６０ａｔ
％以上に特定することにより、実操業レベルにおいても
Ｚｎに対して優れた化学的安定性を付与し得ると共に、
皮膜全体としては熱応力の発生を抑えることができ、該
熱応力に起因する皮膜の剥離を有効に防止できることが
分かった。
【００１５】この様に本発明では皮膜表面部におけるＭ
ｏ及び／又はＶの総濃度を特定するところに特徴がある
のであって、皮膜全体の濃度を規定するものではない
が、皮膜全体のＭｏ及び／又はＶの好ましい濃度として
は１０ａｔ％であり、より好ましくは２０ａｔ％であ
る。
ｏ及び／又はＶの総濃度を特定するところに特徴がある
のであって、皮膜全体の濃度を規定するものではない
が、皮膜全体のＭｏ及び／又はＶの好ましい濃度として
は１０ａｔ％であり、より好ましくは２０ａｔ％であ
る。
【００１６】以上が、本発明の鋳造用鋳型を特徴付ける
皮膜の基本要件に関する説明であるが、更に皮膜の密着
性や化学的安定性を高めることを目的として、以下の様
な要件を具備することが推奨される。
皮膜の基本要件に関する説明であるが、更に皮膜の密着
性や化学的安定性を高めることを目的として、以下の様
な要件を具備することが推奨される。
【００１７】皮膜の膜厚を１０μｍ以上とする。膜厚
をこの様に規定したのは、黄銅の凝固殻と皮膜との間で
摩耗が生じて皮膜が少しずつ減少していくのを防止する
ためである。実操業上の観点からみて好ましいのは５０
μｍ以上であり、この程度の厚みにすれば、通常の鋳型
寿命レベルにおいて連続鋳造中に皮膜が摩耗して消失す
ることはないと考えられる。尚、膜厚の上限は特に制限
されないが、コストや生産性等を考慮すると、１０００
μｍ程度にすることが望ましい。
をこの様に規定したのは、黄銅の凝固殻と皮膜との間で
摩耗が生じて皮膜が少しずつ減少していくのを防止する
ためである。実操業上の観点からみて好ましいのは５０
μｍ以上であり、この程度の厚みにすれば、通常の鋳型
寿命レベルにおいて連続鋳造中に皮膜が摩耗して消失す
ることはないと考えられる。尚、膜厚の上限は特に制限
されないが、コストや生産性等を考慮すると、１０００
μｍ程度にすることが望ましい。
【００１８】皮膜成分の分布形態（濃度分布）を、鋳
型における母材と皮膜の界面から皮膜最表面に向かうに
つれて、ＭｏまたはＶの濃度を段階的に上昇させるか、
または連続的に上昇させる。
型における母材と皮膜の界面から皮膜最表面に向かうに
つれて、ＭｏまたはＶの濃度を段階的に上昇させるか、
または連続的に上昇させる。
【００１９】この様に、皮膜最表面に向かうにつれてＭ
ｏやＶの濃度を高くする（即ち、ＭｏやＶの濃度勾配
は、皮膜最表面に向かうにつれて大きくなる）ことによ
って、Ｚｎに対して高い化学的安定性を一層有効に発揮
させることができる。この様な構成にすることは、即
ち、ＭｏやＶ以外の残部成分（即ち、熱膨張率がＣｕに
近いもの）の濃度を母材に近い界面側に向かうにつれて
高くすることと同義であり、その結果、母材と皮膜界面
での熱応力を緩和することができるという効果も得られ
るのである。即ち、上述した構成に特定することによっ
て、皮膜中に発生する熱応力を緩和しつつ且つＺｎに対
して高い化学的安定性を備えるという所期の目的を一層
有効に発揮させることができるのである。尚、ＭｏやＶ
の濃度は、段階的に上昇させても良いし、連続的に上昇
させても良い。
ｏやＶの濃度を高くする（即ち、ＭｏやＶの濃度勾配
は、皮膜最表面に向かうにつれて大きくなる）ことによ
って、Ｚｎに対して高い化学的安定性を一層有効に発揮
させることができる。この様な構成にすることは、即
ち、ＭｏやＶ以外の残部成分（即ち、熱膨張率がＣｕに
近いもの）の濃度を母材に近い界面側に向かうにつれて
高くすることと同義であり、その結果、母材と皮膜界面
での熱応力を緩和することができるという効果も得られ
るのである。即ち、上述した構成に特定することによっ
て、皮膜中に発生する熱応力を緩和しつつ且つＺｎに対
して高い化学的安定性を備えるという所期の目的を一層
有効に発揮させることができるのである。尚、ＭｏやＶ
の濃度は、段階的に上昇させても良いし、連続的に上昇
させても良い。
【００２０】即ち、ＭｏやＶの濃度を段階的に上昇させ
てやれば、皮膜中に発生する熱応力を皮膜の中間部分で
緩和することができることが分かる。そして、結果的に
皮膜表面部のＭｏ濃度が高くなるために、Ｚｎに対して
一層安定な皮膜が形成される様になるのである。また、
皮膜中のＭｏやＶの濃度を滑らかに連続的に上昇させて
やれば皮膜の熱膨張率は連続的に変化するので、皮膜中
に発生する熱応力は、上記の段階的上昇方法に比べて一
層効果的に緩和される様になる。
てやれば、皮膜中に発生する熱応力を皮膜の中間部分で
緩和することができることが分かる。そして、結果的に
皮膜表面部のＭｏ濃度が高くなるために、Ｚｎに対して
一層安定な皮膜が形成される様になるのである。また、
皮膜中のＭｏやＶの濃度を滑らかに連続的に上昇させて
やれば皮膜の熱膨張率は連続的に変化するので、皮膜中
に発生する熱応力は、上記の段階的上昇方法に比べて一
層効果的に緩和される様になる。
【００２１】この様に皮膜中のＭｏやＶの濃度を制御す
る方法としては、例えば後記する溶射法を用いる場合、
その溶射プロセスにおいて、Ｍｏ粉末やＶ粉末と、Ｃｕ
あるいはＭｏやＶよりもその熱膨張率がＣｕに近い金属
または合金の粉末の供給割合を段階的または連続的に変
化させる方法が挙げられる。
る方法としては、例えば後記する溶射法を用いる場合、
その溶射プロセスにおいて、Ｍｏ粉末やＶ粉末と、Ｃｕ
あるいはＭｏやＶよりもその熱膨張率がＣｕに近い金属
または合金の粉末の供給割合を段階的または連続的に変
化させる方法が挙げられる。
【００２２】尚、上述した皮膜を形成させる方法として
は特に限定されず、溶射法、スパッタリング法、イオン
プレーティング法、ＣＶＤ法、めっき法等、種々の方法
を適用することができる。そのなかでも溶射法は、皮膜
と母材の密着強度が高く且つ皮膜を高速に形成すること
ができるという観点から最も推奨される方法である。
は特に限定されず、溶射法、スパッタリング法、イオン
プレーティング法、ＣＶＤ法、めっき法等、種々の方法
を適用することができる。そのなかでも溶射法は、皮膜
と母材の密着強度が高く且つ皮膜を高速に形成すること
ができるという観点から最も推奨される方法である。
【００２３】以下実施例に基づいて本発明を詳述する。
ただし、下記実施例は本発明を制限するものではなく、
前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは
全て本発明の技術範囲に包含される。
ただし、下記実施例は本発明を制限するものではなく、
前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは
全て本発明の技術範囲に包含される。
【００２４】
【実施例】脱酸銅を母材とし、表２に示す皮膜成分を有
する供試材を作製した。尚、皮膜の形成方法は表２に併
記する通りである。
する供試材を作製した。尚、皮膜の形成方法は表２に併
記する通りである。
【００２５】
【表２】
【００２６】この様にして作製した供試材を用いて、下
記項目を評価した。 ［耐熱衝撃性］各供試材に、５００℃と水冷の熱衝撃を
繰り返し負荷し、供試材の皮膜中に亀裂また剥離が生じ
たサイクル数を測定することによって評価した。 ［耐溶融Ｚｎ性］５００℃の純Ｚｎ溶湯中に各供試材を
１時間浸漬した後における、皮膜の減肉の割合を測定す
ることにより評価した。これらの結果を表２に併記す
る。
記項目を評価した。 ［耐熱衝撃性］各供試材に、５００℃と水冷の熱衝撃を
繰り返し負荷し、供試材の皮膜中に亀裂また剥離が生じ
たサイクル数を測定することによって評価した。 ［耐溶融Ｚｎ性］５００℃の純Ｚｎ溶湯中に各供試材を
１時間浸漬した後における、皮膜の減肉の割合を測定す
ることにより評価した。これらの結果を表２に併記す
る。
【００２７】表２に示す様に、本発明の要件を満足する
供試材はいずれも、比較材に比べて耐熱衝撃性および耐
溶融Ｚｎ性の双方に優れていた。本発明材のなかでも、
皮膜を溶射法によって形成すると共に、皮膜最表面のＭ
ｏまたはＶの濃度を１００ａｔ％にしたものは、上記諸
特性に最も優れていることが分かった。
供試材はいずれも、比較材に比べて耐熱衝撃性および耐
溶融Ｚｎ性の双方に優れていた。本発明材のなかでも、
皮膜を溶射法によって形成すると共に、皮膜最表面のＭ
ｏまたはＶの濃度を１００ａｔ％にしたものは、上記諸
特性に最も優れていることが分かった。
【００２８】
【発明の効果】本発明は上記の様に構成されており、フ
ラックスの鋳型への付着が少なく（即ち高度の耐溶融Ｚ
ｎ性を有する）、従って生産性を阻害することがなく、
且つ耐摩耗性も良好な鋳造用鋳型を提供することができ
る。
ラックスの鋳型への付着が少なく（即ち高度の耐溶融Ｚ
ｎ性を有する）、従って生産性を阻害することがなく、
且つ耐摩耗性も良好な鋳造用鋳型を提供することができ
る。
Claims (5)
- 【請求項１】 ＣｕまたはＣｕ合金製鋳型における金属
溶湯との接触部表面に、下記（ａ）および（ｂ）の要件
を満足する皮膜を有することを特徴とする連続鋳造用鋳
型。 （ａ）該皮膜は、Ｍｏ及び／又はＶを含有すると共に、
残部がＣｕであるか、またはその熱膨張率がＭｏ若しく
はＶに比べてＣｕに近い金属またはその合金からなり、 （ｂ）該皮膜表面部は、Ｍｏ及び／又はＶを６０ａｔ％
以上含有する。 - 【請求項２】 前記熱膨張率がＭｏ若しくはＶに比べて
Ｃｕに近い金属またはその合金が、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｎｉま
たはその合金である請求項１に記載の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項３】 前記皮膜が１０μｍ以上の膜厚を有する
ものである請求項１または２に記載の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項４】 鋳型における母材と皮膜の界面から皮膜
最表面に向かうにつれて、ＭｏまたはＶの濃度が段階的
に上昇するか、または連続的に上昇するものである請求
項１〜３のいずれかに記載の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項５】 Ｚｎ−Ｃｕ合金の鋳造に用いられる請求
項１〜４のいずれかに記載の連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20721495A JPH0952152A (ja) | 1995-08-14 | 1995-08-14 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20721495A JPH0952152A (ja) | 1995-08-14 | 1995-08-14 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0952152A true JPH0952152A (ja) | 1997-02-25 |
Family
ID=16536137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20721495A Withdrawn JPH0952152A (ja) | 1995-08-14 | 1995-08-14 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0952152A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008049081A1 (en) * | 2006-10-18 | 2008-04-24 | Inframat Corporation | Casting molds coated for surface enhancement and methods of making them |
-
1995
- 1995-08-14 JP JP20721495A patent/JPH0952152A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008049081A1 (en) * | 2006-10-18 | 2008-04-24 | Inframat Corporation | Casting molds coated for surface enhancement and methods of making them |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4718369B2 (ja) | はんだ合金 | |
| US4778540A (en) | Method for surface treatment and treating material therefor | |
| JPH0952152A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| SE464116B (sv) | Saett vid smaeltning och gjutning av beta-titanlegeringar | |
| JPS6036638A (ja) | 銅合金 | |
| JP6721851B1 (ja) | はんだ合金、鋳造物、形成物およびはんだ継手 | |
| JPS6046340A (ja) | リ−ドフレ−ム用銅合金 | |
| JPS6219264B2 (ja) | ||
| US2408342A (en) | Alloy | |
| JP3544110B2 (ja) | エレクトロスラグ再溶解用スラグおよび該スラグを用いた高清浄度材の製造法 | |
| JP3013461B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JP2640305B2 (ja) | 溶融めっき用絞りダイス | |
| JPS6059999B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型の製造法 | |
| JPS62130128A (ja) | ワイヤカツト放電加工用電極線 | |
| JP2884908B2 (ja) | ＡｌまたはＡｌ合金鋳造用銅合金金型 | |
| JPS60238432A (ja) | 連続鋳造鋳型用Ｃｕ合金 | |
| JPS58174566A (ja) | 鋳造金属上の表面処理方法 | |
| JPH0275447A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JP2867783B2 (ja) | ＡｌまたはＡｌ合金鋳造用銅合金金型 | |
| JPS62127443A (ja) | 通電ロ−ル用Ｎｉ基鋳造合金 | |
| JPH07292410A (ja) | 溶鋼への希土類元素の添加方法および添加材 | |
| JP2002226992A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JPS6396231A (ja) | 高強度、高導電性リ−ドフレ−ム材料 | |
| JPS619941A (ja) | 鋳造用金型 | |
| JPS6034614B2 (ja) | エレクトロスラグ再溶解法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |