JPH09140149A - 並列運転インバ−タシステム装置の故障検出回路 - Google Patents
並列運転インバ−タシステム装置の故障検出回路Info
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- JPH09140149A JPH09140149A JP7315903A JP31590395A JPH09140149A JP H09140149 A JPH09140149 A JP H09140149A JP 7315903 A JP7315903 A JP 7315903A JP 31590395 A JP31590395 A JP 31590395A JP H09140149 A JPH09140149 A JP H09140149A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】出力母線の電圧とインバ−タシステムの出力電
圧および横流を検出し、並列運転しているインバ−タシ
ステムの運転状態を判定する並列運転インバ−タシステ
ム装置の故障検出回路を提供するものである。 【解決手段】各インバ−タシステムの差電流を検出する
手段と、差電流を検出する手段出力と出力電圧より無効
電力または瞬時有効電力を検出する手段と、無効電力ま
たは瞬時有効電力を検出する手段出力と出力母線電圧か
ら各インバ−タシステムの運転状態を判定する手段とを
具備して構成したものである。
圧および横流を検出し、並列運転しているインバ−タシ
ステムの運転状態を判定する並列運転インバ−タシステ
ム装置の故障検出回路を提供するものである。 【解決手段】各インバ−タシステムの差電流を検出する
手段と、差電流を検出する手段出力と出力電圧より無効
電力または瞬時有効電力を検出する手段と、無効電力ま
たは瞬時有効電力を検出する手段出力と出力母線電圧か
ら各インバ−タシステムの運転状態を判定する手段とを
具備して構成したものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無停電電源装置な
ど並列接続されるインバ−タシステムにより共通な負荷
装置に給電する並列運転インバ−タシステム装置の故障
検出回路に、関するものである。
ど並列接続されるインバ−タシステムにより共通な負荷
装置に給電する並列運転インバ−タシステム装置の故障
検出回路に、関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図５は従来技術の説明のため示し、１
ａ，１ｂ，１ｃはインバ−タシステム、２は３台インバ
−タシステム並設例の出力母線に接続された共通な負荷
装置、３ａ，３ｂ，３ｃは電流検出器、30は差電流検出
器、31ａ，31ｂ，31ｃは整流器、32ａ，32ｂ，32ｃはダ
ミ−抵抗、33ａ，33ｂ，33ｃは検出用抵抗である。すな
わち、インバ−タシステム１ａ，１ｂ，１ｃの出力電流
をそれぞれ電流検出器３ａ，３ｂ，３ｃで得て差電流検
出器30に入力し、差電流検出器30にてそれぞれの出力電
流と本来流すべき出力電流との差電流（以下横流と称す
る）Ｉba，Ｉbb，Ｉbcを検出する。また、差電流検出器
30出力の横流をそれぞれ整流器31ａ，31ｂ，31ｃに入力
し、その出力にダミ−抵抗32ａ，32ｂ，32ｃを接続し、
さらに検出用抵抗33ａ，33ｂ，33ｃを通して共通に接続
したものである。
ａ，１ｂ，１ｃはインバ−タシステム、２は３台インバ
−タシステム並設例の出力母線に接続された共通な負荷
装置、３ａ，３ｂ，３ｃは電流検出器、30は差電流検出
器、31ａ，31ｂ，31ｃは整流器、32ａ，32ｂ，32ｃはダ
ミ−抵抗、33ａ，33ｂ，33ｃは検出用抵抗である。すな
わち、インバ−タシステム１ａ，１ｂ，１ｃの出力電流
をそれぞれ電流検出器３ａ，３ｂ，３ｃで得て差電流検
出器30に入力し、差電流検出器30にてそれぞれの出力電
流と本来流すべき出力電流との差電流（以下横流と称す
る）Ｉba，Ｉbb，Ｉbcを検出する。また、差電流検出器
30出力の横流をそれぞれ整流器31ａ，31ｂ，31ｃに入力
し、その出力にダミ−抵抗32ａ，32ｂ，32ｃを接続し、
さらに検出用抵抗33ａ，33ｂ，33ｃを通して共通に接続
したものである。
【０００３】いま、３台の並列運転しているインバ−タ
システムのうち、インバ−タシステム１ａが故障し、残
りのインバ−タシステム１ｂ，１ｃが正常に運転してい
るとすると、横流Ｉbb，Ｉbcは同じになって、横流Ｉba
は横流Ｉbbと逆位相で大きさが倍の電流となり、また、
検出用抵抗33ａの抵抗両端電圧Ｖraは正の電圧値となっ
て、抵抗両端電圧Ｖrb，Ｖrcは負の電圧値となる。した
がって、検出用抵抗の抵抗両端電圧が正の電圧値になる
インバ−タシステムを、故障したインバ−タシステムと
して検出すればよい。
システムのうち、インバ−タシステム１ａが故障し、残
りのインバ−タシステム１ｂ，１ｃが正常に運転してい
るとすると、横流Ｉbb，Ｉbcは同じになって、横流Ｉba
は横流Ｉbbと逆位相で大きさが倍の電流となり、また、
検出用抵抗33ａの抵抗両端電圧Ｖraは正の電圧値となっ
て、抵抗両端電圧Ｖrb，Ｖrcは負の電圧値となる。した
がって、検出用抵抗の抵抗両端電圧が正の電圧値になる
インバ−タシステムを、故障したインバ−タシステムと
して検出すればよい。
【０００４】ここで、かかる並列運転インバ−タシステ
ム装置に用いられる個々のインバ−タシステムを、図６
により説明する。図６はインバ−タシステムの制御方法
を説明するため示したもので、４ａは電圧検出器であ
る。インバ−タシステム１ａにおいては、11ａはインバ
−タ、12ａはフイルタリアクトル、13ａはフイルタコン
デンサ、14ａは電流検出器、 111ａ， 113ａ， 116ａは
演算器、 112ａ， 114ａは制御増幅器、 115ａは三角波
発生器、 117ａはコンパレ−タである。図６において
は、瞬時電圧設定値Ｖ＊と出力電圧Ｖａとの偏差を演算
器 111ａで演算し、その出力を制御増幅器 112ａに入力
し、さらに制御増幅器 112ａ出力と出力電流Ｉiaとの偏
差を演算器 113ａで演算し、その出力を制御増幅器 114
ａに与える。また、制御増幅器 114ａ出力と三角波発生
器 115ａ出力との偏差を演算器 116ａで演算し、その出
力をコンパレ−タ 117ａ入力してゲ−ト信号Ｓｇを得、
インバ−タ11ａを制御するものとなる。
ム装置に用いられる個々のインバ−タシステムを、図６
により説明する。図６はインバ−タシステムの制御方法
を説明するため示したもので、４ａは電圧検出器であ
る。インバ−タシステム１ａにおいては、11ａはインバ
−タ、12ａはフイルタリアクトル、13ａはフイルタコン
デンサ、14ａは電流検出器、 111ａ， 113ａ， 116ａは
演算器、 112ａ， 114ａは制御増幅器、 115ａは三角波
発生器、 117ａはコンパレ−タである。図６において
は、瞬時電圧設定値Ｖ＊と出力電圧Ｖａとの偏差を演算
器 111ａで演算し、その出力を制御増幅器 112ａに入力
し、さらに制御増幅器 112ａ出力と出力電流Ｉiaとの偏
差を演算器 113ａで演算し、その出力を制御増幅器 114
ａに与える。また、制御増幅器 114ａ出力と三角波発生
器 115ａ出力との偏差を演算器 116ａで演算し、その出
力をコンパレ−タ 117ａ入力してゲ−ト信号Ｓｇを得、
インバ−タ11ａを制御するものとなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この種
の従来技術においては、例えば２台のインバ−タシステ
ムの並列運転にて故障したインバ−タシステムの横流と
正常なインバ−タシステムの横流は、大きさが同じで位
相が反転しているだけであり、検出用抵抗の両端電圧が
０となってしまい、故障したインバ−タシステムの検出
ができない、という不具合を有していた。
の従来技術においては、例えば２台のインバ−タシステ
ムの並列運転にて故障したインバ−タシステムの横流と
正常なインバ−タシステムの横流は、大きさが同じで位
相が反転しているだけであり、検出用抵抗の両端電圧が
０となってしまい、故障したインバ−タシステムの検出
ができない、という不具合を有していた。
【０００６】しかして本発明の目的とするところは、無
効電力または瞬時有効電力と出力母線電圧からインバ−
タシステムの故障状態を判別する格別な並列運転インバ
−タシステム装置の故障検出回路を提供する、ことにあ
る。
効電力または瞬時有効電力と出力母線電圧からインバ−
タシステムの故障状態を判別する格別な並列運転インバ
−タシステム装置の故障検出回路を提供する、ことにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上述したような
点に鑑みなされたものであって、つぎの如くに構成した
ものである。すなわち、第一に、インバ−タシステムの
出力電流および出力電圧をそれぞれ検出する電流検出器
および第１の電圧検出器と、出力母線の電圧を検出する
第２の電圧検出器と、第２の電圧検出器出力から周波数
を検出する周波数検出器と、電流検出器出力と本来流す
べき出力電流との差を得る差電流検出手段と、差電流検
出回路出力と第１の電圧検出器出力から無効電力を演算
する無効電力演算手段と、無効電力演算手段出力が正の
値および周波数検出器出力が周波数設定値より小さいと
きにまたは無効電力演算手段出力が負の値および周波数
検出器出力が周波数設定値より大きいときには故障状態
と判別する第１の判定手段とを具備して構成したもので
ある。第二に、インバ−タシステムの出力電流および出
力電圧をそれぞれ検出する電流検出器および第１の電圧
検出器と、出力母線の電圧を検出する第２の電圧検出器
と、電流検出器出力と本来流すべき出力電流との差を得
る差電流検出手段と、差電流検出回路出力と第１の電圧
検出器出力から瞬時有効電力を演算する瞬時有効電力演
算手段と、瞬時有効電力演算手段出力が正の値および第
２の電圧検出器出力が瞬時電圧設定値より大きいときに
または瞬時有効電力演算手段出力が負の値および第２の
電圧検出器出力が瞬時電圧設定値より小さいときには故
障状態と判別する第２の判定手段とを具備して構成した
ものである。
点に鑑みなされたものであって、つぎの如くに構成した
ものである。すなわち、第一に、インバ−タシステムの
出力電流および出力電圧をそれぞれ検出する電流検出器
および第１の電圧検出器と、出力母線の電圧を検出する
第２の電圧検出器と、第２の電圧検出器出力から周波数
を検出する周波数検出器と、電流検出器出力と本来流す
べき出力電流との差を得る差電流検出手段と、差電流検
出回路出力と第１の電圧検出器出力から無効電力を演算
する無効電力演算手段と、無効電力演算手段出力が正の
値および周波数検出器出力が周波数設定値より小さいと
きにまたは無効電力演算手段出力が負の値および周波数
検出器出力が周波数設定値より大きいときには故障状態
と判別する第１の判定手段とを具備して構成したもので
ある。第二に、インバ−タシステムの出力電流および出
力電圧をそれぞれ検出する電流検出器および第１の電圧
検出器と、出力母線の電圧を検出する第２の電圧検出器
と、電流検出器出力と本来流すべき出力電流との差を得
る差電流検出手段と、差電流検出回路出力と第１の電圧
検出器出力から瞬時有効電力を演算する瞬時有効電力演
算手段と、瞬時有効電力演算手段出力が正の値および第
２の電圧検出器出力が瞬時電圧設定値より大きいときに
または瞬時有効電力演算手段出力が負の値および第２の
電圧検出器出力が瞬時電圧設定値より小さいときには故
障状態と判別する第２の判定手段とを具備して構成した
ものである。
【０００８】かかる解決手段により、つぎの如き作用効
果を奏し得る。いま、図６におけるインバ−タシステム
の制御にて、例えば無負荷であって、出力電圧Ｖａの周
波数Ｆａが何らかの影響でその周波数設定値Ｆ＊より大
きくなったとすると、このとき制御増幅器 112ａの遅れ
があまり大きくなければ、制御増幅器 112ａ出力は瞬時
電圧設定値Ｖ＊の位相のほぼ90度遅れた位相になる。ま
た、制御増幅器 112ａ出力は出力電流指令となるので、
制御増幅器 114ａのゲインが十分に大きければ出力電流
Ｉiaとほぼ同じ値となり、出力電流Ｉiaは瞬時電圧設定
値Ｖ＊よりほぼ90度遅れた位相となる。ここで出力電流
Ｉiaは、フイルタコンデンサ13ａに流れるコンデンサ電
流Ｉca成分と横流となる差電流Ｉba成分とに分解できる
が、制御増幅器 112ａのゲインが大きければＩiaはＩca
よりもかなり大きくなり、その結果、差電流Ｉbaの位相
は出力電流Ｉiaの位相とほぼ同じとなる。つまり、周波
数設定値と出力電圧の周波数との間に偏差があるときに
は、Ｉbaの位相は、Ｖ＊の位相とほぼ90度ずれた位相と
なる。
果を奏し得る。いま、図６におけるインバ−タシステム
の制御にて、例えば無負荷であって、出力電圧Ｖａの周
波数Ｆａが何らかの影響でその周波数設定値Ｆ＊より大
きくなったとすると、このとき制御増幅器 112ａの遅れ
があまり大きくなければ、制御増幅器 112ａ出力は瞬時
電圧設定値Ｖ＊の位相のほぼ90度遅れた位相になる。ま
た、制御増幅器 112ａ出力は出力電流指令となるので、
制御増幅器 114ａのゲインが十分に大きければ出力電流
Ｉiaとほぼ同じ値となり、出力電流Ｉiaは瞬時電圧設定
値Ｖ＊よりほぼ90度遅れた位相となる。ここで出力電流
Ｉiaは、フイルタコンデンサ13ａに流れるコンデンサ電
流Ｉca成分と横流となる差電流Ｉba成分とに分解できる
が、制御増幅器 112ａのゲインが大きければＩiaはＩca
よりもかなり大きくなり、その結果、差電流Ｉbaの位相
は出力電流Ｉiaの位相とほぼ同じとなる。つまり、周波
数設定値と出力電圧の周波数との間に偏差があるときに
は、Ｉbaの位相は、Ｖ＊の位相とほぼ90度ずれた位相と
なる。
【０００９】さらには、インバ−タシステム１ａが故障
してインバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａの周波数Ｆ
ａが周波数設定値Ｆ＊よりも小さくなったとすると、こ
のとき、出力母線電圧Ｖｖの周波数Ｆｖは周波数設定値
Ｆａ＊よりも小さくなり、インバ−タシステム１ａのＩ
baはＶａよりも90度遅れた位相の電流となるので、これ
らＶａ，Ｉbaに基づく無効電力は正の値となる。そし
て、インバ−タシステム１ｂのＶｂとＩbbとの無効電力
は負の値となる。同様に、インバ−タシステム１ａが故
障してＦａがＦ＊よりも大きくなったときは、ＦｖはＦ
ａ＊よりも大きくなつてＩbaはＶａよりも90度進んだ位
相の電流となり、Ｖａ，Ｉbaによる無効電力は負の値と
なって、Ｖｂ，Ｉbbによる無効電力は正の値となる、こ
とは明らかである。
してインバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａの周波数Ｆ
ａが周波数設定値Ｆ＊よりも小さくなったとすると、こ
のとき、出力母線電圧Ｖｖの周波数Ｆｖは周波数設定値
Ｆａ＊よりも小さくなり、インバ−タシステム１ａのＩ
baはＶａよりも90度遅れた位相の電流となるので、これ
らＶａ，Ｉbaに基づく無効電力は正の値となる。そし
て、インバ−タシステム１ｂのＶｂとＩbbとの無効電力
は負の値となる。同様に、インバ−タシステム１ａが故
障してＦａがＦ＊よりも大きくなったときは、ＦｖはＦ
ａ＊よりも大きくなつてＩbaはＶａよりも90度進んだ位
相の電流となり、Ｖａ，Ｉbaによる無効電力は負の値と
なって、Ｖｂ，Ｉbbによる無効電力は正の値となる、こ
とは明らかである。
【００１０】つぎに、例えば無負荷であって、Ｖａが何
らかの影響で急変しＶ＊よりも小さくなったとすると、
このとき制御増幅器 112ａの遅れがあまり大きくなけれ
ば、制御増幅器 112ａ出力はＶ＊の位相とほぼ同じ位相
になる。また、制御増幅器 112ａ出力は出力電流指令と
なるので、制御増幅器 114ａのゲインが十分に大きけれ
ば出力電流Ｉiaとほぼ同じ値となり、ＩiaはＶ＊とほぼ
同じ位相となる。そして、制御増幅器 112ａのゲインが
大きければＩiaはＩcaよりもかなり大きくなり、その結
果、Ｉbaの位相はＩiaの位相とほぼ同じとなる。つま
り、瞬時電圧設定値と出力電圧の大きさが違うときに
は、Ｉbaの位相は、Ｖ＊の位相とほぼ同じ位相となる。
らかの影響で急変しＶ＊よりも小さくなったとすると、
このとき制御増幅器 112ａの遅れがあまり大きくなけれ
ば、制御増幅器 112ａ出力はＶ＊の位相とほぼ同じ位相
になる。また、制御増幅器 112ａ出力は出力電流指令と
なるので、制御増幅器 114ａのゲインが十分に大きけれ
ば出力電流Ｉiaとほぼ同じ値となり、ＩiaはＶ＊とほぼ
同じ位相となる。そして、制御増幅器 112ａのゲインが
大きければＩiaはＩcaよりもかなり大きくなり、その結
果、Ｉbaの位相はＩiaの位相とほぼ同じとなる。つま
り、瞬時電圧設定値と出力電圧の大きさが違うときに
は、Ｉbaの位相は、Ｖ＊の位相とほぼ同じ位相となる。
【００１１】ここで、インバ−タシステム１ａが故障し
てインバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａが瞬時電圧設
定値Ｖ＊よりも大きくなったとすると、このとき、当然
出力母線電圧Ｖｖは瞬時電圧設定値Ｖ＊よりも大きくな
り、ＩbaはＶａと同位相の電流となるので、これらＶ
ａ，Ｉbaに基づく瞬時有効電力は正の値となる。そし
て、ＶｂとＩbbとの瞬時有効電力は負の値となる。同様
に、インバ−タシステム１ａが故障してＶａがＶ＊より
も小さくなったときは、ＶｖはＶ＊より小さくなり、Ｉ
baはＶａと逆位相の電流となるので、Ｖａ，Ｉbaによる
瞬時有効電力は負の値となり、また、Ｖｂ，Ｉbbによる
瞬時有効電力は正の値となる。
てインバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａが瞬時電圧設
定値Ｖ＊よりも大きくなったとすると、このとき、当然
出力母線電圧Ｖｖは瞬時電圧設定値Ｖ＊よりも大きくな
り、ＩbaはＶａと同位相の電流となるので、これらＶ
ａ，Ｉbaに基づく瞬時有効電力は正の値となる。そし
て、ＶｂとＩbbとの瞬時有効電力は負の値となる。同様
に、インバ−タシステム１ａが故障してＶａがＶ＊より
も小さくなったときは、ＶｖはＶ＊より小さくなり、Ｉ
baはＶａと逆位相の電流となるので、Ｖａ，Ｉbaによる
瞬時有効電力は負の値となり、また、Ｖｂ，Ｉbbによる
瞬時有効電力は正の値となる。
【００１２】かくの如くに場合分けをすることができる
ものとなって、出力母線の電圧とインバ−タシステムの
出力電圧および横流を検出することにより、並列運転し
ているインバ−タシステムの運転状態を格別に判定でき
る。
ものとなって、出力母線の電圧とインバ−タシステムの
出力電圧および横流を検出することにより、並列運転し
ているインバ−タシステムの運転状態を格別に判定でき
る。
【００１３】
【発明の実施の形態】具体的には、第一には、特に差電
流検出回路の各出力と各インバ−タシステムの出力電圧
からそれぞれ無効電力を得、さらにその無効電力値と出
力母線電圧の周波数から各インバ−タシステムの故障状
態を判別する如くに、構成したものである。第二には、
特に差電流検出回路の各出力と各インバ−タシステムの
出力電圧からそれぞれ瞬時有効電力を得、さらにその瞬
時有効電力と出力母線電圧から各インバ−タシステムの
故障状態を判別する如くに、構成したものである。さら
に、本発明を実施例図面を参照して、詳細説明する。
流検出回路の各出力と各インバ−タシステムの出力電圧
からそれぞれ無効電力を得、さらにその無効電力値と出
力母線電圧の周波数から各インバ−タシステムの故障状
態を判別する如くに、構成したものである。第二には、
特に差電流検出回路の各出力と各インバ−タシステムの
出力電圧からそれぞれ瞬時有効電力を得、さらにその瞬
時有効電力と出力母線電圧から各インバ−タシステムの
故障状態を判別する如くに、構成したものである。さら
に、本発明を実施例図面を参照して、詳細説明する。
【００１４】
【実施例】図１は本発明の一実施例の要部構成を図５に
類して示し、４ａ，４ｂは電圧検出器、５ａ，５ｂは配
線インピ−ダンス、６は電圧検出器、７は周波数検出
器、８ａ，８ｂは無効電力演算器、９ａ，９ｂは判定器
である。かかる構成の動作は、つぎの如くである。
類して示し、４ａ，４ｂは電圧検出器、５ａ，５ｂは配
線インピ−ダンス、６は電圧検出器、７は周波数検出
器、８ａ，８ｂは無効電力演算器、９ａ，９ｂは判定器
である。かかる構成の動作は、つぎの如くである。
【００１５】いま、インバ−タシステム１ａが故障して
インバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａの周波数Ｆａが
周波数設定値Ｆ＊より小さくなったとする。電流検出器
３ａ，３ｂでインバ−タシステム１ａ，１ｂの出力電流
を検出し、差電流検出器30に与えられる。差電流検出器
30は、インバ−タシステム１ａ，１ｂ，の横流の差電流
Ｉba，Ｉbbを、出力する。このとき、差電流Ｉba，Ｉbb
は大きさが同じで位相が反転した電流であって、また差
電流Ｉbaは出力電圧Ｖａよりも90度遅れた位相となる。
無効電力演算器８ａは、差電流Ｉbaと電圧検出器４ａ出
力の出力電圧Ｖａとを入力し、無効電力Ｑａを出力す
る。このとき、無効電力Ｑａは正の値となる。同様に無
効電力演算器８ｂは、差電流Ｉbbと電圧検出器４ｂ出力
の出力電圧Ｖｂより、負の値の無効電力Ｑｂを出力す
る。
インバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａの周波数Ｆａが
周波数設定値Ｆ＊より小さくなったとする。電流検出器
３ａ，３ｂでインバ−タシステム１ａ，１ｂの出力電流
を検出し、差電流検出器30に与えられる。差電流検出器
30は、インバ−タシステム１ａ，１ｂ，の横流の差電流
Ｉba，Ｉbbを、出力する。このとき、差電流Ｉba，Ｉbb
は大きさが同じで位相が反転した電流であって、また差
電流Ｉbaは出力電圧Ｖａよりも90度遅れた位相となる。
無効電力演算器８ａは、差電流Ｉbaと電圧検出器４ａ出
力の出力電圧Ｖａとを入力し、無効電力Ｑａを出力す
る。このとき、無効電力Ｑａは正の値となる。同様に無
効電力演算器８ｂは、差電流Ｉbbと電圧検出器４ｂ出力
の出力電圧Ｖｂより、負の値の無効電力Ｑｂを出力す
る。
【００１６】また、電圧検出器６で出力母線電圧Ｖｖを
検出し、さらに周波数検出器７により出力母線電圧Ｖｖ
の出力母線周波数Ｆｖを検出する。このとき、出力母線
周波数Ｆｖは周波数設定値Ｆ＊より小さな値となる。判
定器９ａは、無効電力Ｑａと出力母線周波数Ｆｖを入力
し、ここでは図２に示したような判定条件に従い、イン
バ−タシステム１ａの運転状態を判定できるものであ
る。すなわち、図２は図１の判定器の動作を示し、Ｆｖ
はＦ＊よりも小さくＱａが正の値なため、インバ−タシ
ステム１ａは故障状態と判別される。同様に、判定器９
ｂは無効電力Ｑｂと出力母線周波数Ｆｖを入力してイン
バ−タシステム１ｂの運転状態を判定し、したがって、
ＦｖはＦ＊よりも小さくＱａが負の値なため、インバ−
タシステム１ｂは正常状態と判別される。
検出し、さらに周波数検出器７により出力母線電圧Ｖｖ
の出力母線周波数Ｆｖを検出する。このとき、出力母線
周波数Ｆｖは周波数設定値Ｆ＊より小さな値となる。判
定器９ａは、無効電力Ｑａと出力母線周波数Ｆｖを入力
し、ここでは図２に示したような判定条件に従い、イン
バ−タシステム１ａの運転状態を判定できるものであ
る。すなわち、図２は図１の判定器の動作を示し、Ｆｖ
はＦ＊よりも小さくＱａが正の値なため、インバ−タシ
ステム１ａは故障状態と判別される。同様に、判定器９
ｂは無効電力Ｑｂと出力母線周波数Ｆｖを入力してイン
バ−タシステム１ｂの運転状態を判定し、したがって、
ＦｖはＦ＊よりも小さくＱａが負の値なため、インバ−
タシステム１ｂは正常状態と判別される。
【００１７】図３および図４は本発明の他の実施例の要
部構成等を図１および図２に類して示したものであっ
て、８ａ’，８ｂ’は瞬時有効電力演算器、９ａ’，９
ｂ’は判定器である。いま、インバ−タシステム１ａが
故障してインバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａが瞬時
電圧設定値Ｖ＊より大きくなったとする。このとき、電
流検出器３ａ，３ｂ出力より差電流を得る差電流検出器
30の出力の差電流Ｉba，Ｉbbは、大きさが同じで位相が
反転した電流であって、差電流Ｉbaは出力電圧Ｖａと同
じ位相となる。瞬時有効電力演算器８ａ’は差電流Ｉba
と出力電圧Ｖａとを入力し、正の値の瞬時有効電力Ｐａ
を出力する。同様に、瞬時有効電力演算器８ｂ’は差電
流Ｉbbと出力電圧Ｖｂより負の値の瞬時有効電力Ｐｂを
出力する。
部構成等を図１および図２に類して示したものであっ
て、８ａ’，８ｂ’は瞬時有効電力演算器、９ａ’，９
ｂ’は判定器である。いま、インバ−タシステム１ａが
故障してインバ−タシステム１ａの出力電圧Ｖａが瞬時
電圧設定値Ｖ＊より大きくなったとする。このとき、電
流検出器３ａ，３ｂ出力より差電流を得る差電流検出器
30の出力の差電流Ｉba，Ｉbbは、大きさが同じで位相が
反転した電流であって、差電流Ｉbaは出力電圧Ｖａと同
じ位相となる。瞬時有効電力演算器８ａ’は差電流Ｉba
と出力電圧Ｖａとを入力し、正の値の瞬時有効電力Ｐａ
を出力する。同様に、瞬時有効電力演算器８ｂ’は差電
流Ｉbbと出力電圧Ｖｂより負の値の瞬時有効電力Ｐｂを
出力する。
【００１８】また、電圧検出器６の検出による出力母線
電圧Ｖｖは、瞬時電圧設定値Ｖ＊より大きな値となる。
判定器９ａ’は、瞬時有効電力Ｐａと出力母線電圧Ｖｖ
を入力し、ここでは図４に示したような判定条件に従
い、ＶｖはＶ＊より大きな値でＰａが正の値なため、イ
ンバ−タシステム１ａを故障状態と判別する。同様に、
判定器９ｂ’は瞬時有効電力Ｐｂと出力母線電圧Ｖｖを
入力し、ＶｖはＶ＊より大きな値でＰｂが負の値なた
め、インバ−タシステム１ｂを正常状態と判定する。
電圧Ｖｖは、瞬時電圧設定値Ｖ＊より大きな値となる。
判定器９ａ’は、瞬時有効電力Ｐａと出力母線電圧Ｖｖ
を入力し、ここでは図４に示したような判定条件に従
い、ＶｖはＶ＊より大きな値でＰａが正の値なため、イ
ンバ−タシステム１ａを故障状態と判別する。同様に、
判定器９ｂ’は瞬時有効電力Ｐｂと出力母線電圧Ｖｖを
入力し、ＶｖはＶ＊より大きな値でＰｂが負の値なた
め、インバ−タシステム１ｂを正常状態と判定する。
【００１９】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、出
力母線の電圧とインバ−タシステムの出力電圧および横
流を検出することにより、並列運転しているインバ−タ
システムの故障状態を検出し得る簡便な構成の装置を、
提供できる。
力母線の電圧とインバ−タシステムの出力電圧および横
流を検出することにより、並列運転しているインバ−タ
システムの故障状態を検出し得る簡便な構成の装置を、
提供できる。
【図１】図１は本発明の一実施例を示す回路構成図であ
る。
る。
【図２】図２は図１の判定器の動作を示す説明図であ
る。
る。
【図３】図３は本発明の他の実施例を示す回路構成図で
ある。
ある。
【図４】図４は図３の判定器の動作を示す説明図であ
る。
る。
【図５】図５は従来技術の説明のため示した回路構成図
である。
である。
【図６】図６はインバ−タシステム制御方法の説明のた
め示した系統図である。
め示した系統図である。
１ インバ−タシステム 11ａ インバ−タ 12ａ フイルタリアクトル 13ａ フイルタコンデンサ 14ａ 電流検出器 112ａ 制御増幅器 114ａ 制御増幅器 115ａ 三角波発生器 117ａ コンパレ−タ ２ 負荷装置 ３ 電流検出器 30 差電流検出器 31 整流器 32 ダミ−抵抗 33 検出用抵抗 ４ 電圧検出器 ５ 配線インピ−ダンス ６ 電圧検出器 ７ 周波数検出器 ８ 無効電力演算器 ８’ 瞬時有効電力演算器 ９ 判定器 ９’ 判定器 Ｉba 差電流 Ｖｖ 出力母線電圧 Ｖ＊ 瞬時電圧設定値 Ｖａ 出力電圧 Ｓｇ ゲ−ト信号 Ｑａ 無効電力 Ｐａ 瞬時有効電力
Claims (2)
- 【請求項１】 並列接続されるインバ−タシステムによ
り共通な負荷装置に電力を供給する並列運転インバ−タ
システム装置において、前記インバ−タシステムの出力
電流および出力電圧をそれぞれ検出する電流検出器およ
び第１の電圧検出器と、出力母線の電圧を検出する第２
の電圧検出器と、該第２の電圧検出器出力から周波数を
検出する周波数検出器と、前記電流検出器出力と本来流
すべき出力電流との差を得る差電流検出手段と、前記差
電流検出回路出力と第１の電圧検出器出力から無効電力
を演算する無効電力演算手段と、前記無効電力演算手段
出力が正の値および周波数検出器出力が周波数設定値よ
り小さいときにまたは無効電力演算手段出力が負の値お
よび周波数検出器出力が周波数設定値より大きいときに
は故障状態と判定する第１の判定手段とを具備して構成
したことを特徴とする並列運転インバ−タシステム装置
の故障検出回路。 - 【請求項２】 並列接続されるインバ−タシステムによ
り共通な負荷装置に電力を供給する並列運転インバ−タ
システム装置において、前記インバ−タシステムの出力
電流および出力電圧をそれぞれ検出する電流検出器およ
び第１の電圧検出器と、出力母線の電圧を検出する第２
の電圧検出器と、前記電流検出器出力と本来流すべき出
力電流との差を得る差電流検出手段と、前記差電流検出
回路出力と第１の電圧検出器出力から瞬時有効電力を演
算する瞬時有効電力演算手段と、前記瞬時有効電力演算
手段出力が正の値および第２の電圧検出器出力が瞬時電
圧設定値より大きいときにまたは瞬時有効電力演算手段
出力が負の値および第２の電圧検出器出力が瞬時電圧設
定値より小さいときには故障状態と判定する第２の判定
手段とを具備して構成したことを特徴とする並列運転イ
ンバ−タシステム装置の故障検出回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7315903A JPH09140149A (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 並列運転インバ−タシステム装置の故障検出回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7315903A JPH09140149A (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 並列運転インバ−タシステム装置の故障検出回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09140149A true JPH09140149A (ja) | 1997-05-27 |
Family
ID=18071000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7315903A Pending JPH09140149A (ja) | 1995-11-09 | 1995-11-09 | 並列運転インバ−タシステム装置の故障検出回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09140149A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007151230A (ja) * | 2005-11-24 | 2007-06-14 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | インバータ装置及びインバータシステム |
-
1995
- 1995-11-09 JP JP7315903A patent/JPH09140149A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007151230A (ja) * | 2005-11-24 | 2007-06-14 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | インバータ装置及びインバータシステム |
| JP4575876B2 (ja) * | 2005-11-24 | 2010-11-04 | 新電元工業株式会社 | インバータ装置及びインバータシステム |
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