JPH0821327A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 エンジンの極低速回転域における必要なフィ
ード圧を確保可能な分配型燃料噴射ポンプを提供し、併
せて、エンジン始動開始時などの極低速回転域の燃料噴
射時期の進角不足を解消する分配型燃料噴射ポンプを提
供する。 【構成】 ピストン８３がピストンバルブ８５に当接し
ている場合、ピストン８３とピストンバルブ８５の凸部
８５ｃとの隙間が４０μｍ〜６０μｍであることから、
ピストン８３がピストンバルブ８５に当接するエンジン
の極低速回転域においてロータ後端室８８に流入する燃
料の流入量を減少させ必要なフィード圧を確保し、タイ
マ部のタイマ進角不足を補う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関用の分配型燃
料噴射ポンプに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の分配型燃料噴射ポンプは、シリン
ダ内をロータが摺接しながら回転し、ロータに形成され
る分配ポートがシリンダの分配通路に連通したときプラ
ンジャによる加圧燃料が分配ポートから分配通路を経由
してデリバリバルブよりディーゼル機関に供給されるよ
うになっている。このような分配型燃料噴射ポンプとし
ては、インナカム式分配型燃料噴射ポンプ等があること
が知られている。

【０００３】従来のインナカム式分配型燃料噴射ポンプ
においては、低圧燃料による分配ロータとシリンダ間の
積極的な潤滑は行わない構成となっていることから、分
配ロータの回転による摩擦熱等によって分配ロータの後
端に形成される空間部が乾き切ってしまいシリンダとロ
ータの間の摺接部で分配ロータとシリンダが焼付いてし
まうという問題がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】そこで、この問題を解
決する分配型燃料噴射ポンプとして、出願人は、先の出
願である特願平６−５０４４２号明細書において、分配
ロータの外壁とシリンダの内壁との摺接による温度上昇
を防止するために分配ロータの燃料分配部近傍にフィー
ドポンプからの燃料を導く油路を形成することによりこ
の油路を通過する燃料によって分配ロータとシリンダと
の焼付きを防止するようにしているものを提案してい
る。この分配型燃料噴射ポンプは、フィードポンプから
圧送された燃料を分配ロータ後端部に形成されたオリフ
ィスを介して分配ロータに潤滑油として供給する。

【０００５】しかしながら、これらの分配型燃料噴射ポ
ンプによると、エンジンの回転域に関係なく常にフィー
ドポンプから供給される燃料を分配ロータに潤滑油とし
て用いることから、エンジン始動時等、短時間であれば
分配ロータとシリンダとが焼付くことがない極低速域例
えば１０〜３０ｒｐｍにおいても分配ロータに燃料を供
給している。このため、フィードポンプ効率が低くなる
極低速域においては、分配ロータに潤滑油として用いる
燃料を供給している分さらにフィード圧が低下し、この
フィード圧により制御されるタイマ部による燃料噴射時
期特性が進角不足になるという問題がある。また、この
タイマ特性の劣化により、極低速域において必要とする
タイマ進角が充分に得られないことから、排気ガスに白
煙を生ずるという問題がある。

【０００６】本発明は、このような問題を解決するため
になされたもので、エンジンの極低速回転域における必
要なフィード圧を確保可能な分配型燃料噴射ポンプを提
供することを目的とする。併せて、本発明は、エンジン
始動開始時などの極低速回転域の燃料噴射時期の進角不
足を解消する分配型燃料噴射ポンプを提供することを目
的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明の請求項１記載の分配型燃料噴射ポンプは、往
復運動可能なプランジャと回転運動可能なロータにより
燃料の圧送および分配を行う分配型燃料噴射ポンプであ
って、内燃機関と同期して回転駆動される送油ポンプ
と、前記送油ポンプの吐出室に連通する吸入通路および
内燃機関の各気筒に連通する複数の分配通路を有するシ
リンダと、前記シリンダ内を回転運動可能かつ前記吸入
通路及び前記複数の分配通路を開閉可能なロータと、前
記吸入通路に連通し前記ポンプ室の圧力に応じて容積が
変化する可変容積室を有するアキュームレータと、前記
シリンダの内壁と前記ロータの一端面とともに固定容積
室を区画形成し、一端が前記固定容積室に一端が連通
し、他端が前記可変容積室に連通する連通路を有するプ
レートと、極低速回転時に、前記連通路、または前記吸
入通路と前記可変容積室とを接続する通路を規制する規
制手段とを備えたことを特徴とする。

【０００８】また、本発明の請求項２記載の分配型燃料
噴射ポンプは、請求項１記載の分配型燃料噴射ポンプに
おいて、前記アキュムレータは、前記可変容積室の一部
を区画形成し前記可変容積室の容積を変化するピストン
と、前記可変容積室の容積を減少する方向に前記ピスト
ンを付勢する付勢手段と、前記ピストン及び前記付勢手
段を収容するアキュムレータハウジングとを有すること
を特徴とする。

【０００９】また、本発明の請求項３記載の分配型燃料
噴射ポンプは、請求項２記載の分配型燃料噴射ポンプに
おいて、前記規制手段は、前記可変容積室の容積最小位
置にあるピストンの端面と前記プレートが近接すること
により前記連通路の端部を閉塞する手段であることを特
徴とする。また、本発明の請求項４記載の分配型燃料噴
射ポンプは、請求項２記載の分配型燃料噴射ポンプにお
いて、前記規制手段は、前記プレートと前記ピストン端
面との間に微小隙間を有することを特徴とする。

【００１０】

【作用および発明の効果】本発明の分配型燃料噴射ポン
プによると、極低速回転時において、固定容積室と可変
容積室とを連通する連通路の端部をアキュムレータのピ
ストンの端面が閉塞することから、固定容積室の圧力と
可変容積室の圧力との圧力差を確保できる効果がある。

【００１１】また、本発明の分配型燃料噴射ポンプによ
ると、エンジン始動時、可変容積室から連通路を経由し
て固定容積室に流入する燃料量を抑制することから、噴
射ポンプ回転数の上昇に伴い増大する吸入通路の圧力を
確保することができる。このため、吸入通路に連通する
送油ポンプの吐出室の圧力により制御されるタイマ部の
燃料噴射時期特性を向上させ、タイマ進角の不足を補う
効果がある。

【００１２】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による分配型燃料噴
射ポンプを図１〜図７に示す。図２に示すように、図示
しないエンジンにより駆動される噴射ポンプ１０のドラ
イブシャフト１はベアリング２およびドライブシャフト
ジャーナル軸受２ａを介してポンプハウジング３に回転
可能に支持されている。ベーン式フィードポンプ４はド
ライブシャフト１と一体に回転し、図示しない燃料タン
クから燃料を吸入して加圧し、フィードポンプフィード
圧室４ａを介し外部配管２００を通して吸入ギャラリ１
４に燃料を送出している。またこの加圧された燃料は直
径０．５ｍｍのオリフィス７ａによる絞りを有するシャ
フト潤滑通路７を通してドライブシャフトジャーナル軸
受２ａに潤滑油として用いられる燃料を送出している。
吸入ギャラリ１４は、ポンプハウジング３に固定された
分配ヘッド５の内壁に環状に形成されている。ベーン式
フィードポンプ４の燃料吐出側と燃料吸入側とは、吐出
圧力が調節されるように図示しない圧力調整弁を介して
接統されている。

【００１３】分配ヘッド５の内壁にシリンダ６が固定さ
れ、このシリンダ６の内壁に分配ロータ１３が回転可能
に支持されている。分配ロータ１３はドライブシャフト
１と軸方向に連結され、ドライブシャフト１と一体に回
転する。シリンダ６には吸入ギャラリ１４に連通する複
数の吸入通路１５、エンジンの各気筒に燃料を供給する
ための複数の分配通路１６および複数のスピル通路１７
が形成されており、各分配通路１６は分配ヘッド５に設
けた分配通路１８を介してエンジンの各気筒に燃料を供
給するためのデリバリバルブ１９に連通されている。

【００１４】分配ロータ１３には互いに直交する一対の
摺動孔１３ａが形成され、各摺動孔１３ａを形成する分
配ロータ１３の内壁にそれぞれ一対のプランジャ２０が
油密状態で摺動可能に支持されており、各プランジャ２
０の内端面と各摺動孔１３ａを形成する内壁により燃料
加圧室としてのプランジャ室２１が画成されている。各
プランジャ２０の外側端部にはシュー２２が配設され、
各シュー２２にローラ２３が回転自在に保持されてい
る。ローラ２３の外側には内周面に複数のカム山を有す
るカム面の形成されたインナーカムリング２４が配置さ
れており、分配ロータ１３の回転に基づいてローラ２３
がインナーカムリング２４内周面のカム面に摺動するこ
とにより、ローラ２３はカム面に沿ってインナーカムリ
ング２４の半径方向に往復動し、この往復動がシュー２
２を介して前記プランジャ２０に伝達される。そしてプ
ランジャ２０が分配ロータ１３の半径方向外側に移動す
る行程が吸入行程であり、半径方向内側に移動する行程
が分配行程となる。

【００１５】また、分配ロータ１３にはプランジャ室２
１に連通する吸入ポート２５、分配ポート２６およびス
ピルポート２７が形成されており、分配ロータ１３の回
転に基づきそれぞれ各吸入通路１５、各分配通路１６お
よび各スピル通路１７に連通するようになっている。タ
イマ部４０はローラ２３に接するインナーカムリング２
４を回動させることによりエンジンクランク角度に対す
る噴射開始位置を調節する。すなわちインナーカムリン
グ２４に連動するタイマピストンピン４１を駆動するタ
イマピストン４２がタイマシリンダ４３に摺動可能に収
納されており、フィードポンプフィード圧室４ａの圧力
がタイマ部油圧供給通路４７を介してこのタイマピスト
ン４２の一端側のタイマ高圧室４４に導かれ、他端側の
タイマ低圧室４５にタイマピストン４２を遅角側（高圧
室側）に付勢するリターンスプリング４６が介装されて
いる。これにより、燃料噴射時期を調節するタイマピス
トン４２の位置は、タイマ高圧室４４の圧力とタイマ低
圧室４５の圧力およびリターンスプリング４６の付勢力
とのバランスにより決定される。フィードポンプフィー
ド圧室４ａの圧力が増加するとタイマピストン４２が図
２で右方向に移動し、燃料噴射時期を進角するようにな
っている。

【００１６】スピル弁３０はスピル通路１７の先端に配
設され、バルブボディ５１と弁体５３と弁体５３を開方
向に付勢する圧縮コイルスプリング５２と励磁コイル等
からなる励磁部５４とからなる。スピル弁３０は、燃料
の分配行程時においてスピル通路１７と吸入ギャラリ１
４との連通または遮断を行なって加圧された燃料を溢流
させ、噴射量を制御するようになっている。励磁部５４
に励磁電流が供給されると弁体５３が圧縮コイルスプリ
ング５２の付勢力に抗して図１で下方に下がり弁を閉じ
る。励磁部５４に励磁電流が供給されず弁が開いたとき
の燃料の経路は、溢流通路１７、環状ギャラリ５６、ギ
ャラリ５７、溢流通路５８、吸入ギャラリ１４である。
このため、スピル弁３０を経て溢流した燃料は溢流通路
５８を経て吸入ギャラリ１４に再吸入可能になってい
る。ギャラリ５７に連通する通路６０は、オーバーフロ
ーバルブ６３内の通路に接続されている。

【００１７】図１および図２に示すように、アキュムレ
ータ７０は、ハウジング８０と、このハウジング８０の
内部に固定されるストッパ８１と、圧縮コイルスプリン
グ８２と、この圧縮コイルスプリング８２により付勢さ
れるピストン８３と、このピストン８３の外周部にピス
トン８３と精密嵌合しピストン８３と摺動自在な相対関
係にあるシリンダ８４と、ピストン８３の端面側に設け
られるピストンバルブ８５とからなる。ハウジング８０
内のスプリング収容室８６には、ほぼ大気圧のリーク燃
料が充満している。

【００１８】ピストン８３は、図１で示す状態ではもっ
ともピストンバルブ８５に近づいている状態であり、可
変容積室８７の容積は最小である。図５に示すように、
この状態からフィード圧と等圧である可変容積室８７の
圧力が増加すると、０．５ＭPa以上になったときピスト
ン８３が圧縮コイルスプリング８２の付勢力に抗してピ
ストンバルブ８５から離れる方向へ次第に移動し、ある
圧力値に達した時点でピストン８３がストッパ８１で止
まり、それ以上ピストン８３はピストンバルブ８５から
離れる方向には移動しない。その位置にあるとき可変容
積室８７の容積は最大である。この可変容積室８７は燃
料通路７３、７４、７５により吸入ギャラリ１４に連通
している。

【００１９】ピストンバルブ８５は、シリンダ６とシリ
ンダ８４との間に挟持され、分配ヘッド５に固定されて
いる。このピストンバルブ８５の中央部にはピストン８
３に近づくにつれて先細りになる円錐台形状を有する凸
部８５ｃが形成されている。この凸部８５ｃの円錐台形
状によりピストン８３に近づくにつれて先細りになるた
め、ピストン８３に対向する凸部８５ｃの上端面８５ｄ
の面積を極力小さくでき、その反対にピストン８３の受
圧面積を大きくとることができる。したがって、可変容
積室８７の圧力変化に対応してピストン８３を俊敏に移
動させることができる。

【００２０】図３に示すように、この周縁上端部８５ｂ
の高さが凸部８５ｃの高さより高いことから、ピストン
８３が周縁上端部８５ｂに当接したとき、ピストン８３
の端面とピストンバルブ８５の凸部８５ｃの上端面８５
ｄとの間に隙間ｄ1 が形成される。この隙間ｄ1 の間隔
は４０μｍ〜６０μｍである。フィード圧の脈動によっ
てピストン８３がシリンダ８４軸方向に左右に移動した
場合、この隙間ｄ1 によりピストン８３が凸部８５ｃを
連打することを防止している。ピストンバルブ８５の凸
部８５ｃの中央部にはドライブシャフト１の軸方向に貫
通する連通路８９が形成され、この連通路８９にはオリ
フィス８９ａによる絞りが形成されている。オリフィス
８９ａは、可変容積室８７と後述のロータ後端室８８と
を連通する連通路８９の内壁に形成され、可変容積室８
７からロータ後端室８８に流入する燃料の流入量を制御
している。このオリフィス８９ａの直径は、前記先の出
願である特願平６−５０４４２号明細書に記載のものと
同様、０．５ｍｍ程度であるが、この先の出願のものと
比較して大きくしても良い。周縁上端部８５ｂにピスト
ン８３が当接するとき、可変容積室８７と連通路８９と
の間に形成される隙間ｄ1 の間隔を例えば４０μｍ〜６
０μｍに設定する。また、可変容積室８７への燃料の流
入量を増大させる場合、図４に示すように、周縁上端部
８５ｂからピストン８３を離隔させ、可変容積室８７と
連通路８９との間に形成される隙間の間隔は例えばｄ2
になる。

【００２１】図１および図２に示すように、分配ロータ
１３の後端に形成されるロータ後端室８８は、シリンダ
６の内壁、分配ロータ１３の後端１３ｂ、ピストンバル
ブ８５の端面８５ａにより区画形成されている。このロ
ータ後端室８８と可変容積室８７が連通路８９により連
通している。また、このロータ後端室８８は戻し通路９
５、戻し通路９６、ギャラリ９２、低圧側通路９３を介
して低圧のポンプ室９４に連通している。

【００２２】戻し通路９５はシリンダ６の後端部側壁を
斜め上方に貫通するように形成され、戻し通路９６に連
通している。戻し通路９６はピストンバルブ８５を斜め
上方に貫通するように形成されている。ギャラリ９２
は、戻し通路９６に連通するもので、分配ヘッド５の内
壁に環状に形成されている。低圧側通路９３は、分配ヘ
ッド５の内部に形成されるもので、その一端がギャラリ
９２に連通し、他端はポンプ室９４に連通している。

【００２３】次に、エンジンの極低速回転域における作
動について説明する。エンジンの始動時、図示しないク
ランクシャフトに同期して回転するドライブシャフト１
の回転が０回転から次第に上昇し始める。このエンジン
の極低速回転域にあるとき、吸入ギャラリ１４と連通し
ている可変容積室８７の圧力も増加するが、この増加し
た圧力は圧縮コイルスプリング８２の付勢力に抗する強
さに満たないため、アキュムレータ７０のピストン８３
は周縁上端部８５ｂに当接したまま移動しない。このた
め、可変容積室８７に流入した燃料は、ピストン８３と
ピストンバルブ８５との間に形成される隙間ｄ1 から僅
かに流れ出る程度であることから、可変容積室８７の圧
力が減少することを抑制する。このとき、タイマ部４０
は、フィードポンプフィード圧室４ａに連通した可変容
積室８７の圧力が増加することから、タイマ部油圧供給
通路４７を介してフィードポンプフィード圧室４ａに連
通するタイマ高圧室４４の圧力が増加する。この圧力が
リターンスプリング４６の付勢力に抗してタイマピスト
ン４２をリターンスプリング４６を圧縮する方向に移動
させ燃料噴射時期を進角させる。このようにしてエンジ
ンの極低速回転域においても燃料噴射時期を進化させる
ことで進角不足を解消し、エンジン排気ガス中の白煙等
の発生量を低減することができる。

【００２４】次に、第１実施例の燃料噴射終了から次の
燃料噴射終了までの燃料噴射行程の１サイクルについて
説明する。 (1) 駆動軸１の回転に伴い分配ロータ１３が回転し、イ
ンナーカムリング２４のカム山とローラ２３とが係合す
ると、各プランジャ２０が分配ロータ１３の半径方向内
側に移動することによりプランジャ室２１の容積が減少
するのでプランジャ室２１の圧力が増大する。ここで、
吸入ポート２５と吸入通路１５とが遮断される一方、分
配ロータ１３の分配ポート２６がいずれかの分配通路１
６に連通するとともに、プランジャ室２１で加圧された
燃料が一定圧以上になると、分配ポート２６、分配通路
１６、分配通路１８を経てデリバリバルブ１９からエン
ジンの各気筒に高圧燃料が供給される。このとき、吸入
ポート１５と吸入通路２５とは遮断されているため、ベ
ーン式フィードポンプ４により加圧された燃料が外部配
管２００を通して吸入ギャラリ１４に送出されるととも
に、燃料噴射終了時にスピル弁３０から溢流通路５８を
介して吸入ギャラリ１４に燃料が還流されるため、吸入
ギャラリ１４の圧力は急激に増加しようとする。このと
き、吸入ギャラリ１４と連通している可変容積室８７の
圧力も増加するので、アキュムレータ７０のピストン８
３は圧縮コイルスプリング８２の付勢力に抗して図１の
右方向に移動し、可変容積室８７の容積が増加する。こ
のため、吸入ギャラリ１４の容積は可変容積室８７の容
積を合わせた容積となり、次噴射に備えて十分量の燃料
を充填しておける。そして、急激に増加しようとした吸
入ギャラリ１４の圧力は増加率および増加量が小さくな
る。

【００２５】(2) インナーカムリング２４のカム山とロ
ーラ２３とが係合していない状態では、各プランジャ２
０が分配ロータ１３の半径方向外側に移動することによ
りプランジャ室２１の容積が増大するのでプランジャ室
２１の圧力が低下する。ここで、分配ロータ１３の吸入
ポート２５がいずれかの吸入通路１５に連通すると、次
噴射に備えて吸入ギャラリ１４に充填されていた燃料が
プランジャ室２１内に吸入される。すると、吸入ギャラ
リ１４の圧力が低下しようとする。このとき、吸入ギャ
ラリ１４と連通している可変容積室８７の圧力も下降す
るので、アキュムレータ７０のピストン８３は、圧縮コ
イルスプリング８２の付勢力により図１の左方向に移動
し、可変容積室８７の容積が減少する。このため、下降
しようとした吸入ギャラリ１４の圧力は、下降率および
下降量が小さくなるので吸入ギャラリ１４の燃料がプラ
ンジャ室２１に十分量充填され続ける。

【００２６】前記燃料噴射工程の１サイクル中、吸入ギ
ャリ１４と容積可変室８７とは燃料通路７３、７４、７
５を介して常に連通しており吸入ギャリ１４から容積可
変室８７に燃料を供給可能である。ベーン式フィードポ
ンプ４から吸入ギャリ１４を経て可変容積室８７に供給
される燃料の圧力は、アキュムレータキャップ８５に形
成された連通路８９を通過する際に減圧され、分配ロー
タ１３のロータ後端室８８では低圧となる。ロータ後端
室８８に供給された燃料は分配ロータ１３の端部外壁と
シリンダ６の内壁との間に浸透し、分配ロータ１３の端
部外壁とシリンダ６の内壁とを潤滑するとともに、シリ
ンダ６の内壁と摺接することにより高温になっている分
配ロータ１３を冷却する。

【００２７】また、ロータ後端室８８に導入された燃料
は、戻り通路９５、９６、ギャラリ９２、低圧側通路９
３を経てポンプ室９４に還流される。ここで、第１実施
例の効果を明確にするため、本発明者が行った従来例と
の比較実験により得た特性図を図６および図７に示す。
図６に示される特性図は、フィードポンプの回転数に対
するフィード圧を表したものである。ここで先の出願で
ある特願平６−５０４４２号明細書の記載を比較例と
し、第１実施例の分配型燃料噴射ポンプによるものと対
比した。それぞれフィードポンプの回転数に対するフィ
ード圧特性を示している。第１実施例の分配型燃料噴射
ポンプは比較例と比較して、フィードポンプの回転数が
１５０ｒｐｍ以下においてほぼ２倍のフィード圧を得ら
れ改善していることが確認されている。

【００２８】図７に示される特性図は、フィードポンプ
の回転数に対するタイマ部のタイマ進角値を表したもの
である。前記比較例の分配型燃料噴射ポンプのよるもの
と第１実施例の分配型燃料噴射ポンプによるものとの対
比で、それぞれフィードポンプの回転数に対するタイマ
部のタイマ進角値特性を示している。フィードポンプの
回転数が１５０ｒｐｍ以下において前述のフィード圧が
ほぼ２倍の改善されたことに伴い、第１実施例の分配型
燃料噴射ポンプは、従来の分配型燃料噴射ポンプのフィ
ードポンプの回転数よりほぼ５０ｒｐｍ低い回転数で、
従来のものと同等のタイマ進角値を得られ、矢印１０６
方向に改善していることが確認されている。

【００２９】第１実施例によると、極低速回転域におい
てピストン８３がピストンバルブ８５に最も近づいた場
合、ピストン８３とピストンバルブ８５の凸部８５ｃと
の間には僅かな隙間ｄ1 が設けられていることから、ピ
ストン８３が凸部８５ｃに当接することがなく、フィー
ド圧の脈動によってピストン８３が凸部８５ｃを連打す
ることがない。したがって、ピストンバルブ８５の凸部
８５ｃに形成されている連通路８９の開口部の変形を防
止し信頼性を確保できる効果がある。また、ピストン８
３とピストンバルブ８５の凸部８５ｃとの間に設けられ
る隙間ｄ1 の間隔は、４０μｍ〜６０μｍであることか
ら、凸部８５ｃに形成されている連通路８９の圧力と凸
部８５ｃの周囲を環状に囲む可変容積室８７の圧力との
圧力差を確保できる効果がある。またこの連通路８９と
可変容積室８７との圧力差が確保できることにより、可
変容積室８７に充填されている燃料がロータ後端室８８
に流入することを抑制する効果がある。さらに極低速回
転域において、可変容積室８７の圧力の減少を抑制する
ことから、フィードポンプ効率が低下する極低速回転域
のフィード圧の減少を抑制することができる効果があ
る。また極低速回転域のフィード圧の減少を抑制するこ
とから、フィード圧により制御されるタイマ部４０のタ
イマ特性を向上させ、タイマ進角の不足を補う効果があ
る。

【００３０】また、第１実施例によると、低速回転域に
おいてエンジンの回転数が上昇するとともにフィード圧
が増加し、ピストン８３がピストンバルブ８５から離隔
することから、可変容積室８７に充填される燃料量が増
加しこれによりフィード圧の脈動を防止する効果があ
り、また吸入ギャラリ１４に吸入される燃料の充填不足
を解消する効果がある。

【００３１】第１実施例では、ベーン式フィードポンプ
４をドライブシャフト１に設けたが、本発明では噴射ポ
ンプの搭載スペースに合わせて分配ロータ側に設けるこ
とも可能である。 （第２実施例）本発明の第２実施例による分配型燃料噴
射ポンプを図８に示す。第１実施例と実質的に同一の構
成部分には同一の符号を付す。

【００３２】第２実施例による分配型燃料噴射ポンプ
は、ピストンバルブ１１１に形成された通路１１２と可
変容積室８７との圧力差をピストン１１３に設けた円錐
台形状の凸部１１３ａにより確保する点が第１実施例と
異なる。アキュムレータ７０に収容されるピストン１１
３のピストンバルブ１１１側の端面中央部には、ピスト
ンバルブ１１１に近づくにつれて先細りになる円錐台形
状を有する凸部１１３ａが形成されている。

【００３３】シリンダ６とシリンダ８４との間に挟持さ
れているピストンバルブ１１１の中央部には、一方の端
面から他方に端面へシリンダ８４の軸方向に貫通する通
路１１２が形成され、この通路１１２には直径０．５ｍ
ｍ程度のオリフィス１１２ａが形成されている。また、
ピストンバルブ１１１の周縁部には、ピストン１１３が
ピストンバルブ１１１に最も近づいたとき、通路１１２
の開口面１１２ｂと凸部１１３ａの端部との間に４０μ
ｍ〜６０μｍの隙間ｄ3 が形成されるのに必要なシリン
ダ８４の軸方向の高さを有するピストン当接部１１１ｃ
が形成されている。

【００３４】このピストンバルブ１１１とピストン１１
３との構成から第１実施例と同様、第２実施例による
と、ピストン１１３がピストンバルブ１１１に当接して
いる場合、凸部１１３ａと開口面１１２ｂとの隙間ｄ3
が４０μｍ〜６０μｍであることから、ピストン１１３
がピストンバルブ１１１に当接するエンジンの極低速回
転域においてロータ後端室８８に流入する燃料の流入量
を減少させ、タイマ進角の不足を補う効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プの主要部分を示す縦断面図である。

【図２】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プを示す縦断面図である。

【図３】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プのピストン当接部８５ｃへのピストン８３の当接を示
す模式的縦断面図である。

【図４】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プのピストン当接部８５ｃからのピストン８３の離隔を
示す模式的縦断面図である。

【図５】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プのフィード圧に対するピストン８３の移動量を示す特
性図である。

【図６】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プのフィードポンプの回転数に対するフィード圧を示す
特性図である。

【図７】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プのフィードポンプの回転数に対するタイマ進角度を示
す特性図である。

【図８】本発明の第２実施例による分配型燃料噴射ポン
プのピストン当接部１１１ｃへのピストン１１３の当接
を示す模式的縦断面図である。

【符号の説明】

４ ベーン式フィードポンプ（送油ポンプ） ４ａ フィードポンプフィード圧室（吐出室） ６ シリンダ １０ 噴射ポンプ（分配型燃料噴射ポンプ） １３ 分配ロータ（ロータ） １４ 吸入ギャラリ １５ 吸入通路 １６ 分配通路 ２０ プランジャ ７０ アキュムレータ ７３、７４、７５ 燃料通路（通路） ８２ 圧縮コイルスプリング（付勢手段） ８３、１１３ ピストン ８４ シリンダ（アキュムレータハウジング） ８５、１１１ ピストンバルブ（プレート） ８５ｄ 上端面（端部） ８７ 可変容積室 ８８ ロータ後端室（固定容積室） ８９ 連通路 ８９ａ オリフィス

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 往復運動可能なプランジャと回転運動可
   能なロータにより燃料の圧送および分配を行う分配型燃
   料噴射ポンプであって、 内燃機関と同期して回転駆動される送油ポンプと、 前記送油ポンプの吐出室に連通する吸入通路および内燃
   機関の各気筒に連通する複数の分配通路を有するシリン
   ダと、 前記シリンダ内を回転運動可能かつ前記吸入通路及び前
   記複数の分配通路を開閉可能なロータと、 前記吸入通路に連通し前記ポンプ室の圧力に応じて容積
   が変化する可変容積室を有するアキュムレータと、 前記シリンダの内壁と前記ロータの一端面とともに固定
   容積室を区画形成し、一端が前記固定容積室に一端が連
   通し、他端が前記可変容積室に連通する連通路を有する
   プレートと、 極低速回転時に、前記連通路、または前記吸入通路と前
   記可変容積室とを接続する通路を規制する規制手段とを
   備えたことを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
2. 【請求項２】 前記アキュムレータは、前記可変容積室
   の一部を区画形成し前記可変容積室の容積を変化するピ
   ストンと、前記可変容積室の容積を減少する方向に前記
   ピストンを付勢する付勢手段と、前記ピストン及び前記
   付勢手段を収容するアキュムレータハウジングとを有す
   ることを特徴とする請求項１記載の分配型燃料噴射ポン
   プ。
3. 【請求項３】 前記規制手段は、前記可変容積室の容積
   最小位置にあるピストンの端面と前記プレートが近接す
   ることにより前記連通路の端部を閉塞する手段であるこ
   とを特徴とする請求項２記載の分配型燃料噴射ポンプ。
4. 【請求項４】 前記規制手段は、前記プレートと前記ピ
   ストン端面との間に微小隙間を有することを特徴とする
   請求項２記載の分配型燃料噴射ポンプ。