JPH08117597A - 粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去用触媒と排ガス処理方法 - Google Patents
粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去用触媒と排ガス処理方法Info
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- JPH08117597A JPH08117597A JP6257966A JP25796694A JPH08117597A JP H08117597 A JPH08117597 A JP H08117597A JP 6257966 A JP6257966 A JP 6257966A JP 25796694 A JP25796694 A JP 25796694A JP H08117597 A JPH08117597 A JP H08117597A
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 脱硝活性を高めた触媒と該触媒を用いる排ガ
ス脱硝方法の提供。 【構成】 層間にＴｉＯ2ピラーを形成した粘土鉱物
（モンモリロナイト、バイデライト、ベントナイトなど
のスメクタイト系粘土鉱物）の細孔内にＶもしくはＣｕ
をＴｉＯ2と特定の組成比（モル比がＭ／Ｔｉ＝０．０
３〜０．１８、ＭはＶまたはＣｕ）で細孔内面に担持す
ることにより、高いＮＯｘ除去率を示す。
ス脱硝方法の提供。 【構成】 層間にＴｉＯ2ピラーを形成した粘土鉱物
（モンモリロナイト、バイデライト、ベントナイトなど
のスメクタイト系粘土鉱物）の細孔内にＶもしくはＣｕ
をＴｉＯ2と特定の組成比（モル比がＭ／Ｔｉ＝０．０
３〜０．１８、ＭはＶまたはＣｕ）で細孔内面に担持す
ることにより、高いＮＯｘ除去率を示す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は窒素酸化物除去用の触媒
と該触媒を用いる排ガス処理方法に関し、特に高活性な
触媒を得るため、活性成分が良好に分散した多孔質の触
媒に関する。
と該触媒を用いる排ガス処理方法に関し、特に高活性な
触媒を得るため、活性成分が良好に分散した多孔質の触
媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】スメクタイト系の粘土鉱物を用いて、そ
の膨潤性のある粘土層間に着目し、イオン交換反応を利
用して層間に多核金属イオンをインターカレートし、乾
燥・焼成により層間に無機酸化物の柱を築いて、耐熱性
のある多孔体を調製する技術は触媒や吸着材の分野では
ごく一般的に知られている。例えば、層間にＴｉＯ2ピ
ラーを形成したモンモリロナイト鉱物は、層間距離が数
Å〜十数Åで、比較的高温で焼成しても、高比表面積で
微細孔の多い構造が維持されていることが報告されてい
る（例えば、山中ら、Materials ChemistryAND Physic
s, 17(1987)87-101等）。
の膨潤性のある粘土層間に着目し、イオン交換反応を利
用して層間に多核金属イオンをインターカレートし、乾
燥・焼成により層間に無機酸化物の柱を築いて、耐熱性
のある多孔体を調製する技術は触媒や吸着材の分野では
ごく一般的に知られている。例えば、層間にＴｉＯ2ピ
ラーを形成したモンモリロナイト鉱物は、層間距離が数
Å〜十数Åで、比較的高温で焼成しても、高比表面積で
微細孔の多い構造が維持されていることが報告されてい
る（例えば、山中ら、Materials ChemistryAND Physic
s, 17(1987)87-101等）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ＴｉＯ2をインターカ
レートした粘土鉱物は、微細孔の多い高比表面積の構造
体であるものの、アンモニア接触還元による窒素酸化物
除去用の触媒として適用した場合、ＮＯｘをＮ2に還元
する作用は小さく、そのままでは実用的な触媒に成り得
ない。本発明の目的は従来技術の有するかかる問題点を
なくし、層間にＴｉＯ2をインターカレートした粘土鉱
物を担体とする脱硝活性を高めた触媒を得ることであ
る。また、本発明の目的は前記粘土鉱物を担体とする脱
硝活性を高めた触媒を用いて脱硝効率を高めた排ガス処
理をすることである。
レートした粘土鉱物は、微細孔の多い高比表面積の構造
体であるものの、アンモニア接触還元による窒素酸化物
除去用の触媒として適用した場合、ＮＯｘをＮ2に還元
する作用は小さく、そのままでは実用的な触媒に成り得
ない。本発明の目的は従来技術の有するかかる問題点を
なくし、層間にＴｉＯ2をインターカレートした粘土鉱
物を担体とする脱硝活性を高めた触媒を得ることであ
る。また、本発明の目的は前記粘土鉱物を担体とする脱
硝活性を高めた触媒を用いて脱硝効率を高めた排ガス処
理をすることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は次の
構成によって達成される。すなわち、窒素酸化物を含む
排ガスを、アンモニアの存在下で還元処理する触媒にお
いて、層状の粘土鉱物の層間に酸化チタンを含み、該粘
土鉱物と該酸化チタンで形成される細孔内面にバナジウ
ムもしくは銅が担持されている粘土鉱物を用いた窒素酸
化物除去用触媒である。本発明の粘土鉱物を用いた窒素
酸化物除去用触媒は触媒中のバナジウムもしくは銅と酸
化チタンのモル比が Ｍ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８ （Ｍはバナジウムもしくは銅）の範囲であることが望ま
しい。
構成によって達成される。すなわち、窒素酸化物を含む
排ガスを、アンモニアの存在下で還元処理する触媒にお
いて、層状の粘土鉱物の層間に酸化チタンを含み、該粘
土鉱物と該酸化チタンで形成される細孔内面にバナジウ
ムもしくは銅が担持されている粘土鉱物を用いた窒素酸
化物除去用触媒である。本発明の粘土鉱物を用いた窒素
酸化物除去用触媒は触媒中のバナジウムもしくは銅と酸
化チタンのモル比が Ｍ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８ （Ｍはバナジウムもしくは銅）の範囲であることが望ま
しい。
【０００５】また、本発明は前記粘土鉱物を用いた窒素
酸化物除去用触媒を用いて窒素酸化物を含む排ガスを処
理する排ガス処理方法である。本発明者らは、層間にＴ
ｉＯ2ピラーを形成した粘土鉱物について、窒素酸化物
の除去率の向上を目的として、活性成分の種類や組成の
検討を行ったところ、バナジウムもしくは銅をＴｉＯ2
と特定の組成比で細孔内面に担持することにより、高い
ＮＯｘ除去率を示すことを見い出した。具体的には、モ
ンモリロナイト、バイデライト、ベントナイトなどのス
メクタイト系粘土鉱物の層間に、Ｔｉ（ＯＣ4Ｈ9）4や
Ｔｉ（ＯＣ3Ｈ7）4などを出発原料とした多核Ｔｉイオ
ンをインターカレートして、該層間にＴｉＯ2ピラーを
築き、ＴｉＯ2ピラーと粘土層の間に形成される細孔内
面にバナジウムもしくは銅を担持し、かつＴｉＯ2との
モル比をＭ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８（ＭはＶまたは
Ｃｕ）の範囲とすることにより、上記目的を達成するこ
とができる。
酸化物除去用触媒を用いて窒素酸化物を含む排ガスを処
理する排ガス処理方法である。本発明者らは、層間にＴ
ｉＯ2ピラーを形成した粘土鉱物について、窒素酸化物
の除去率の向上を目的として、活性成分の種類や組成の
検討を行ったところ、バナジウムもしくは銅をＴｉＯ2
と特定の組成比で細孔内面に担持することにより、高い
ＮＯｘ除去率を示すことを見い出した。具体的には、モ
ンモリロナイト、バイデライト、ベントナイトなどのス
メクタイト系粘土鉱物の層間に、Ｔｉ（ＯＣ4Ｈ9）4や
Ｔｉ（ＯＣ3Ｈ7）4などを出発原料とした多核Ｔｉイオ
ンをインターカレートして、該層間にＴｉＯ2ピラーを
築き、ＴｉＯ2ピラーと粘土層の間に形成される細孔内
面にバナジウムもしくは銅を担持し、かつＴｉＯ2との
モル比をＭ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８（ＭはＶまたは
Ｃｕ）の範囲とすることにより、上記目的を達成するこ
とができる。
【０００６】
【作用】ＴｉＯ2はバナジウムもしくは銅を担持するこ
とにより、高いＮＯｘの除去性能を示す。さらに、本発
明では粘土層とＴｉＯ2ピラーの間に形成された細孔の
内面にバナジウムもしくは銅が担持されているため、反
応ガスの拡散が容易となり、極めてＮＯｘの除去率の高
い触媒と成り得る。しかも、ＴｉＯ2は耐熱性・耐酸性
に優れた粘土の層間に挟まれているためシンタリングし
にくく、バナジウムや銅を高分散した状態で維持するこ
とが可能である。本発明では、特にＴｉＯ2とバナジウ
ムもしくは銅の比が重要であり、バナジウムや銅のＴｉ
Ｏ2に対する比が高くなりすぎるとＴｉＯ2がシンタリン
グしたり、細孔が閉塞され、その結果ＮＯｘの除去率が
低下する。また、バナジウムや銅の比が少ないと十分な
活性が発現せず、実用にならない。このようにスメクタ
イト系粘土鉱物の層間にＴｉＯ2をインタカーレート
し、その層間内の細孔内面にバナジウムもしくは銅をＴ
ｉＯ2と一定の比率で担持することにより、ＮＯｘの除
去率の高い触媒を得ることが可能になる。
とにより、高いＮＯｘの除去性能を示す。さらに、本発
明では粘土層とＴｉＯ2ピラーの間に形成された細孔の
内面にバナジウムもしくは銅が担持されているため、反
応ガスの拡散が容易となり、極めてＮＯｘの除去率の高
い触媒と成り得る。しかも、ＴｉＯ2は耐熱性・耐酸性
に優れた粘土の層間に挟まれているためシンタリングし
にくく、バナジウムや銅を高分散した状態で維持するこ
とが可能である。本発明では、特にＴｉＯ2とバナジウ
ムもしくは銅の比が重要であり、バナジウムや銅のＴｉ
Ｏ2に対する比が高くなりすぎるとＴｉＯ2がシンタリン
グしたり、細孔が閉塞され、その結果ＮＯｘの除去率が
低下する。また、バナジウムや銅の比が少ないと十分な
活性が発現せず、実用にならない。このようにスメクタ
イト系粘土鉱物の層間にＴｉＯ2をインタカーレート
し、その層間内の細孔内面にバナジウムもしくは銅をＴ
ｉＯ2と一定の比率で担持することにより、ＮＯｘの除
去率の高い触媒を得ることが可能になる。
【０００７】
【実施例】本発明の一実施例を説明する。 実施例１ テトラブチルチタネート（Ｔｉ（ＯＣ4Ｈ9）4）１ｋｇ
を濃度１．５（ｍｏｌ／ｋｇ）の塩酸１０ｋｇに加えて
４０分間混合撹拌した後、Ｎａ2Ｏ２．３２ｗｔ％を含
むモンモリロナイト１ｗｔ％水溶液１０ｋｇと混ぜ、６
０℃で１．５時間加温しながら撹拌した。得られた混合
液を１８００ｒｐｍで３分間遠心分離を行い、上澄みを
廃棄した。底に残った沈澱物にイオン交換水を加えて撹
拌した後、上記と同様にして１８００ｒｐｍで３分間遠
心分離を行い、その後上澄みを捨てた。イオン交換水を
加えて同様に遠心分離する操作を計５回行った。得られ
た沈澱物を室温において乾燥後、５５０℃で２時間焼成
して、本実施例の触媒担体を得た。該担体中にはＮａが
０．０４ｗｔ％、ＴｉＯ2が５５．４ｗｔ％含まれてい
た。次に得られた前記触媒担体をＶ／Ｔｉ（モル比）＝
０．０５６となるように硫酸バナジル（ＶＯＳＯ4）水
溶液に加え、混合しながら１５０℃で蒸発乾固を行った
後、５５０℃で２時間焼成して本実施例の触媒を調製し
た。 実施例２ 実施例１で得られた触媒担体をＶ／Ｔｉ（モル比）＝
０．０９５となるように硫酸バナジル（ＶＯＳＯ4）水
溶液に加え、混合しながら１５０℃で蒸発乾固を行った
後、５５０℃で２時間焼成して本実施例の触媒を調製し
た。 実施例３ 実施例１で得られた触媒担体をＶ／Ｔｉ（モル比）＝
０．１４７となるように硫酸バナジル（ＶＯＳＯ4）水
溶液に加え、混合しながら１５０℃で蒸発乾固を行った
後、５５０℃で２時間焼成して本実施例の触媒を調製し
た。
を濃度１．５（ｍｏｌ／ｋｇ）の塩酸１０ｋｇに加えて
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０℃で１．５時間加温しながら撹拌した。得られた混合
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廃棄した。底に残った沈澱物にイオン交換水を加えて撹
拌した後、上記と同様にして１８００ｒｐｍで３分間遠
心分離を行い、その後上澄みを捨てた。イオン交換水を
加えて同様に遠心分離する操作を計５回行った。得られ
た沈澱物を室温において乾燥後、５５０℃で２時間焼成
して、本実施例の触媒担体を得た。該担体中にはＮａが
０．０４ｗｔ％、ＴｉＯ2が５５．４ｗｔ％含まれてい
た。次に得られた前記触媒担体をＶ／Ｔｉ（モル比）＝
０．０５６となるように硫酸バナジル（ＶＯＳＯ4）水
溶液に加え、混合しながら１５０℃で蒸発乾固を行った
後、５５０℃で２時間焼成して本実施例の触媒を調製し
た。 実施例２ 実施例１で得られた触媒担体をＶ／Ｔｉ（モル比）＝
０．０９５となるように硫酸バナジル（ＶＯＳＯ4）水
溶液に加え、混合しながら１５０℃で蒸発乾固を行った
後、５５０℃で２時間焼成して本実施例の触媒を調製し
た。 実施例３ 実施例１で得られた触媒担体をＶ／Ｔｉ（モル比）＝
０．１４７となるように硫酸バナジル（ＶＯＳＯ4）水
溶液に加え、混合しながら１５０℃で蒸発乾固を行った
後、５５０℃で２時間焼成して本実施例の触媒を調製し
た。
【０００８】比較例１ 予め５５０℃で２時間焼成したＴｉＯ2からなる担体に
Ｖ／Ｔｉ（モル比）＝０．０３１、０．０５３、０．０
８１、０．１１１のバナジウムを、実施例１と同様にし
て担持して本比較例１の触媒を調製した。 比較例２ 実施例１で使用したモンモリロナイトを、実施例１と同
様の条件で塩酸処理した後、５５０℃で２時間焼成した
担体に（Ｖ／（Ｖ＋担体））×１００＝３．２ｗｔ％の
条件でバナジウムを担持して、ＴｉＯ2を全く含まない
触媒を調製した。 比較例３ 実施例１において、バナジウムを担持しない触媒を比較
例３とした。 比較例４ バナジウムの担持量をＶ／Ｔｉ（モル比）＝０．０２０
としたこと以外は実施例１と同様にして、比較例４を調
製した。 比較例５ バナジウムの担持量をＶ／Ｔｉ（モル比）＝０．２０１
としたこと以外は実施例１と同様にして、比較例５を調
製した。
Ｖ／Ｔｉ（モル比）＝０．０３１、０．０５３、０．０
８１、０．１１１のバナジウムを、実施例１と同様にし
て担持して本比較例１の触媒を調製した。 比較例２ 実施例１で使用したモンモリロナイトを、実施例１と同
様の条件で塩酸処理した後、５５０℃で２時間焼成した
担体に（Ｖ／（Ｖ＋担体））×１００＝３．２ｗｔ％の
条件でバナジウムを担持して、ＴｉＯ2を全く含まない
触媒を調製した。 比較例３ 実施例１において、バナジウムを担持しない触媒を比較
例３とした。 比較例４ バナジウムの担持量をＶ／Ｔｉ（モル比）＝０．０２０
としたこと以外は実施例１と同様にして、比較例４を調
製した。 比較例５ バナジウムの担持量をＶ／Ｔｉ（モル比）＝０．２０１
としたこと以外は実施例１と同様にして、比較例５を調
製した。
【０００９】図１に得られた触媒の比表面積およびＮＯ
ｘ除去率（以下、活性と称す）を示す。活性は、ＮＨ3
／ＮＯ＝１．２、反応温度３５０℃の条件で測定を行
い、下式に従って求めた。なお、数値は５５０℃で２時
間焼成したＴｉＯ2にＶ／Ｔｉ＝０．０５３となるよう
にバナジウムを担持した比較例１の触媒の値を基準と
し、それぞれの触媒活性を、基準に対する比で表したも
のである。 活性＝（反応器の入口ＮＯ量−反応器の出口ＮＯ量）／
反応器の入口ＮＯ量 得られた触媒について、Ｖ／Ｔｉ比と比表面積および活
性の関係を図１にまとめた。この図１より、単に層間に
ＴｉＯ2ピラーをインターカレートした粘土鉱物のみで
は、比表面積は高いが活性は極めて低いことが分かる。
バナジウムの添加量が増えるにつれて活性が向上し、Ｖ
／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８の範囲で、基準となる比較
例１の触媒よりも活性が優れている。Ｖ／Ｔｉ＝０．０
３以下のとき（比較例４）は、バナジウムの担持量が少
なすぎるため、十分な活性が発現しなかったものと思わ
れる。また、Ｖ／Ｔｉ＝０．１８を超えると（比較例
５）比表面積が急激に低下し、活性の低下も著しくなる
が、これはＴｉＯ2のシンタリングに伴いバナジウムが
粗大粒子化したか、もしくは細孔の閉塞が起こったため
と考えられる。
ｘ除去率（以下、活性と称す）を示す。活性は、ＮＨ3
／ＮＯ＝１．２、反応温度３５０℃の条件で測定を行
い、下式に従って求めた。なお、数値は５５０℃で２時
間焼成したＴｉＯ2にＶ／Ｔｉ＝０．０５３となるよう
にバナジウムを担持した比較例１の触媒の値を基準と
し、それぞれの触媒活性を、基準に対する比で表したも
のである。 活性＝（反応器の入口ＮＯ量−反応器の出口ＮＯ量）／
反応器の入口ＮＯ量 得られた触媒について、Ｖ／Ｔｉ比と比表面積および活
性の関係を図１にまとめた。この図１より、単に層間に
ＴｉＯ2ピラーをインターカレートした粘土鉱物のみで
は、比表面積は高いが活性は極めて低いことが分かる。
バナジウムの添加量が増えるにつれて活性が向上し、Ｖ
／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８の範囲で、基準となる比較
例１の触媒よりも活性が優れている。Ｖ／Ｔｉ＝０．０
３以下のとき（比較例４）は、バナジウムの担持量が少
なすぎるため、十分な活性が発現しなかったものと思わ
れる。また、Ｖ／Ｔｉ＝０．１８を超えると（比較例
５）比表面積が急激に低下し、活性の低下も著しくなる
が、これはＴｉＯ2のシンタリングに伴いバナジウムが
粗大粒子化したか、もしくは細孔の閉塞が起こったため
と考えられる。
【００１０】このように、ＴｉＯ2をインターカレート
した粘土鉱物にバナジウムを担持することにより、活性
の高い触媒を得ることは可能であるが、バナジウムの担
持状態が活性に極めて強く影響を及ぼすため、少なくと
もバナジウムの担持量は、上記の範囲にするのが望まし
い。上記の触媒ではＴｉＯ2をインターカレートした
後、一度焼成して構造の安定化を図っているが、別段乾
燥体にバナジウムを担持しても性能に問題はなく、本発
明に制限を加えるものではない。
した粘土鉱物にバナジウムを担持することにより、活性
の高い触媒を得ることは可能であるが、バナジウムの担
持状態が活性に極めて強く影響を及ぼすため、少なくと
もバナジウムの担持量は、上記の範囲にするのが望まし
い。上記の触媒ではＴｉＯ2をインターカレートした
後、一度焼成して構造の安定化を図っているが、別段乾
燥体にバナジウムを担持しても性能に問題はなく、本発
明に制限を加えるものではない。
【００１１】実施例４ 実施例１のＴｉＯ2をインターカレートした担体を硝酸
銅（Ｃｕ（ＮＯ3）2／３Ｈ2Ｏ）水溶液に加えてＣｕ／
Ｔｉ（モル比）＝０．０９５（Ｃｕ＋担体）×１００＝
４ｗｔ％）としたこと以外は、実施例１と同様にして実
施例２の触媒を得た。実施例２の触媒は銅の還元色を示
す黄緑色であった。 比較例６ 比較例２で塩酸処理したモンモリロナイトを担体とし、
硝酸銅（Ｃｕ（ＮＯ3）2／３Ｈ2Ｏ）水溶液に加えてＣ
ｕ／（Ｃｕ＋担体）×１００＝４ｗｔ％としたこと以外
は、比較例２と同様にして比較例６の触媒を得た。得ら
れた触媒は、酸化銅の生成を示す黒色であった。活性成
分に銅を用いた触媒の性能を表１に示す。この結果よ
り、層間にＴｉＯ2ピラーを含む粘土鉱物に、銅を担持
してもバナジウムと同様に活性の高い触媒が得られるこ
とが分かる。
銅（Ｃｕ（ＮＯ3）2／３Ｈ2Ｏ）水溶液に加えてＣｕ／
Ｔｉ（モル比）＝０．０９５（Ｃｕ＋担体）×１００＝
４ｗｔ％）としたこと以外は、実施例１と同様にして実
施例２の触媒を得た。実施例２の触媒は銅の還元色を示
す黄緑色であった。 比較例６ 比較例２で塩酸処理したモンモリロナイトを担体とし、
硝酸銅（Ｃｕ（ＮＯ3）2／３Ｈ2Ｏ）水溶液に加えてＣ
ｕ／（Ｃｕ＋担体）×１００＝４ｗｔ％としたこと以外
は、比較例２と同様にして比較例６の触媒を得た。得ら
れた触媒は、酸化銅の生成を示す黒色であった。活性成
分に銅を用いた触媒の性能を表１に示す。この結果よ
り、層間にＴｉＯ2ピラーを含む粘土鉱物に、銅を担持
してもバナジウムと同様に活性の高い触媒が得られるこ
とが分かる。
【００１２】
【表１】 以上の結果より、層間にＴｉＯ2をインターカレートし
たスメクタイト系粘土鉱物を用い、バナジウムもしくは
銅をＴｉＯ2のモル比がＭ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８
（ＭはＶまたはＣｕ）の範囲で担持することにより、比
較的簡単にＮＯｘ除去活性の高い触媒が得られることが
分かる。なお、バナジウムと銅を同時に担持しても、Ｔ
ｉＯ2との比率がＭ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８（Ｍは
ＶまたはＣｕ）の範囲内であれば、上記実施例と同様の
活性を得ることが可能である。
たスメクタイト系粘土鉱物を用い、バナジウムもしくは
銅をＴｉＯ2のモル比がＭ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８
（ＭはＶまたはＣｕ）の範囲で担持することにより、比
較的簡単にＮＯｘ除去活性の高い触媒が得られることが
分かる。なお、バナジウムと銅を同時に担持しても、Ｔ
ｉＯ2との比率がＭ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８（Ｍは
ＶまたはＣｕ）の範囲内であれば、上記実施例と同様の
活性を得ることが可能である。
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば、比較的簡単にＮＯｘ除
去活性の高い触媒が得られ、窒素酸化物含有排ガスの脱
硝ができる。
去活性の高い触媒が得られ、窒素酸化物含有排ガスの脱
硝ができる。
【図１】 本発明の実施例と比較例のＶ／Ｔｉ比と触媒
性能の関係をまとめた図である。
性能の関係をまとめた図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 窒素酸化物を含む排ガスを、アンモニア
の存在下で還元処理する触媒において、層状の粘土鉱物
の層間に酸化チタンを含み、該粘土鉱物と該酸化チタン
で形成される細孔内面にバナジウムもしくは銅が担持さ
れていることを特徴とする粘土鉱物を用いた窒素酸化物
除去用触媒。 - 【請求項２】 触媒中のバナジウムもしくは銅と酸化チ
タンのモル比が Ｍ／Ｔｉ＝０．０３〜０．１８ （Ｍはバナジウムもしくは銅）の範囲であることを特徴
とする請求項１記載の粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去
用触媒。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の粘土鉱物を用い
た窒素酸化物除去用触媒を用いて窒素酸化物を含む排ガ
スを処理することを特徴とする排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25796694A JP3783875B2 (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去用触媒と排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25796694A JP3783875B2 (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去用触媒と排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08117597A true JPH08117597A (ja) | 1996-05-14 |
| JP3783875B2 JP3783875B2 (ja) | 2006-06-07 |
Family
ID=17313694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25796694A Expired - Fee Related JP3783875B2 (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去用触媒と排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3783875B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10015696A1 (de) * | 2000-03-27 | 2001-10-25 | Hyun Dai Heavy Ind Co Ltd | Katalysator für die Entfernung von Stickoxiden auf Basis von Titansäulen gestütztem Ton, der mit Vanadium imprägniert ist |
| KR100415434B1 (ko) * | 1998-09-25 | 2004-03-24 | 현대중공업 주식회사 | 질소산화물제거를위한타이타니아가필러링된벤토나이트에담지된바나디아촉매 |
| WO2004030817A3 (de) * | 2002-09-30 | 2004-07-01 | Iko Minerals Gmbh | Verfahren zur herstellung von katalytisch wirkende schichtsilikaten |
| JP2017508605A (ja) * | 2014-01-23 | 2017-03-30 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニーＪｏｈｎｓｏｎ Ｍａｔｔｈｅｙ Ｐｕｂｌｉｃ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | 触媒コンバーター |
| CN114534713A (zh) * | 2021-04-19 | 2022-05-27 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种添加含钒矿石制备活性炭的方法 |
| CN114733510A (zh) * | 2022-04-11 | 2022-07-12 | 苏州西热节能环保技术有限公司 | 一种高强度船用scr催化剂及其制备方法和应用 |
-
1994
- 1994-10-24 JP JP25796694A patent/JP3783875B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415434B1 (ko) * | 1998-09-25 | 2004-03-24 | 현대중공업 주식회사 | 질소산화물제거를위한타이타니아가필러링된벤토나이트에담지된바나디아촉매 |
| DE10015696A1 (de) * | 2000-03-27 | 2001-10-25 | Hyun Dai Heavy Ind Co Ltd | Katalysator für die Entfernung von Stickoxiden auf Basis von Titansäulen gestütztem Ton, der mit Vanadium imprägniert ist |
| DE10015696B4 (de) * | 2000-03-27 | 2005-12-22 | Hyundai Heavy Industries Co. Ltd. | Katalysatormasse für die Entfernung von Stickoxiden auf Basis von mit Titansäulen gestütztem Ton |
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| CN100364667C (zh) * | 2002-09-30 | 2008-01-30 | Iko矿物有限公司 | 具有催化活性的层状硅酸盐的制备方法 |
| US7476639B2 (en) | 2002-09-30 | 2009-01-13 | Iko Minerals Gmbh | Method for the production of catalytically active layer silicates |
| JP2017508605A (ja) * | 2014-01-23 | 2017-03-30 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニーＪｏｈｎｓｏｎ Ｍａｔｔｈｅｙ Ｐｕｂｌｉｃ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | 触媒コンバーター |
| US10300461B2 (en) | 2014-01-23 | 2019-05-28 | Johnson Matthey Public Limited Company | Catalytic converter |
| US11291975B2 (en) | 2014-01-23 | 2022-04-05 | Johnson Matthey Public Limited Company | Catalytic converter |
| CN114534713A (zh) * | 2021-04-19 | 2022-05-27 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种添加含钒矿石制备活性炭的方法 |
| CN114534713B (zh) * | 2021-04-19 | 2024-02-13 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种添加含钒矿石制备活性炭的方法 |
| CN114733510A (zh) * | 2022-04-11 | 2022-07-12 | 苏州西热节能环保技术有限公司 | 一种高强度船用scr催化剂及其制备方法和应用 |
| CN114733510B (zh) * | 2022-04-11 | 2024-04-05 | 苏州西热节能环保技术有限公司 | 一种高强度船用scr催化剂及其制备方法和应用 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3783875B2 (ja) | 2006-06-07 |
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