JPH0768601B2 - 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 - Google Patents
高強度熱間圧延鋼板及びその製造法Info
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- JPH0768601B2 JPH0768601B2 JP16539992A JP16539992A JPH0768601B2 JP H0768601 B2 JPH0768601 B2 JP H0768601B2 JP 16539992 A JP16539992 A JP 16539992A JP 16539992 A JP16539992 A JP 16539992A JP H0768601 B2 JPH0768601 B2 JP H0768601B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工性の優れた高強度熱
間圧延鋼板とその製造法に関する。
間圧延鋼板とその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、各種構造物を軽量化するために、
特に引張強度を高めた高強度熱間圧延鋼板を使用するこ
とが要求されてきており、そのための研究開発が種々検
討されている。例えば、特開昭５７−１０１６４９号公
報に示されているように、Ｎｂを０．０１〜０．０８％
（以下、特記しない限り重量％を表わす）及びＴｉを
０．０１〜０．０８％含む鋼についてフェライト及びベ
イナイトの面積比率を適当に制御することにより、引張
強度が５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、７０ｋｇｆ／ｍｍ2 未
満で加工性のよい高強度熱間圧延鋼板を得ることができ
るとされている。
特に引張強度を高めた高強度熱間圧延鋼板を使用するこ
とが要求されてきており、そのための研究開発が種々検
討されている。例えば、特開昭５７−１０１６４９号公
報に示されているように、Ｎｂを０．０１〜０．０８％
（以下、特記しない限り重量％を表わす）及びＴｉを
０．０１〜０．０８％含む鋼についてフェライト及びベ
イナイトの面積比率を適当に制御することにより、引張
強度が５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、７０ｋｇｆ／ｍｍ2 未
満で加工性のよい高強度熱間圧延鋼板を得ることができ
るとされている。
【０００３】しかし、最近になって、更に引張強度の高
い、すなわち７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度をも
ち、しかも延性及びその他の加工性の良好な高強度熱間
圧延鋼板の開発が望まれるようになり、従来の高強度熱
間圧延鋼板では対応できなくなった。例えば、前述のＮ
ｂ：０．０１〜０．０８％及びＴｉ：０．０１〜０．０
８％を含む鋼の場合、Ｎｂ、Ｔｉがその範囲内ではベイ
ナイト面積率の制御が困難となるため、高強度化につれ
て延性その他の加工性が大きく劣化してしまうという欠
点がある。
い、すなわち７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度をも
ち、しかも延性及びその他の加工性の良好な高強度熱間
圧延鋼板の開発が望まれるようになり、従来の高強度熱
間圧延鋼板では対応できなくなった。例えば、前述のＮ
ｂ：０．０１〜０．０８％及びＴｉ：０．０１〜０．０
８％を含む鋼の場合、Ｎｂ、Ｔｉがその範囲内ではベイ
ナイト面積率の制御が困難となるため、高強度化につれ
て延性その他の加工性が大きく劣化してしまうという欠
点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の欠点を解消し、優れた加工性を保持しながら７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度を有する熱間圧延鋼板を提
供し、またかかる熱間圧延鋼板を容易に製造し得る方法
を提供することを目的とするものである。
術の欠点を解消し、優れた加工性を保持しながら７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強度を有する熱間圧延鋼板を提
供し、またかかる熱間圧延鋼板を容易に製造し得る方法
を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者らは、先に例示したＮｂ、Ｔｉ含有鋼から
なる高強度熱間圧延鋼板の製造について高強度化に伴い
加工性の劣化をもたらす原因究明に努め、新たな方策に
ついて種々検討した結果、特にＮｂ及びＴｉの添加量を
更に厳密に規制すると共に、得られる組織をポリゴナル
フェライト＋ベイナイトの二相型とし、かつその両相の
面積比率を適切に制御することにより、加工性の優れた
引張強度７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度熱間圧延鋼板
を得ることができることを見い出し、またそのための適
切な製造条件を見い出した。
め、本発明者らは、先に例示したＮｂ、Ｔｉ含有鋼から
なる高強度熱間圧延鋼板の製造について高強度化に伴い
加工性の劣化をもたらす原因究明に努め、新たな方策に
ついて種々検討した結果、特にＮｂ及びＴｉの添加量を
更に厳密に規制すると共に、得られる組織をポリゴナル
フェライト＋ベイナイトの二相型とし、かつその両相の
面積比率を適切に制御することにより、加工性の優れた
引張強度７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強度熱間圧延鋼板
を得ることができることを見い出し、またそのための適
切な製造条件を見い出した。
【０００６】すなわち、一般に上記のような鋼において
Ｎｂを析出強化のために添加していくと延性が急激に劣
化するが、この挙動を詳細に調査したところ、図１に示
すように、Ｎｂ：０．０２〜０．０４％の範囲で最も良
好なＴ．Ｓ．×Ｅｌ．バランス（但し、Ｔ．Ｓ．：引張
強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）、Ｅｌ：伸び（％））を有する
ことを見い出した。これはＮｂ＜０．０２％ではＮｂの
添加効果を十分引き出すことができないために強度が低
くなり、逆にＮｂ＞０．０４％では、ベイナイト量を面
積率で６０％以下に制御することが困難となったため、
延性が劣化したことによるものと考えられる。
Ｎｂを析出強化のために添加していくと延性が急激に劣
化するが、この挙動を詳細に調査したところ、図１に示
すように、Ｎｂ：０．０２〜０．０４％の範囲で最も良
好なＴ．Ｓ．×Ｅｌ．バランス（但し、Ｔ．Ｓ．：引張
強さ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）、Ｅｌ：伸び（％））を有する
ことを見い出した。これはＮｂ＜０．０２％ではＮｂの
添加効果を十分引き出すことができないために強度が低
くなり、逆にＮｂ＞０．０４％では、ベイナイト量を面
積率で６０％以下に制御することが困難となったため、
延性が劣化したことによるものと考えられる。
【０００７】そこで、Ｎｂ添加量を０．０２〜０．０４
％の範囲で規制し、強度不足分を延性の劣化の少ないＴ
ｉで補償することにより、Ｅｌ．及び伸びフランジ性等
の加工性の優れた引張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高
強度熱間圧延鋼板を得る技術を確立したものであり、い
わば、本発明鋼はベイナイトによる組織強化とＮｂ及び
Ｔｉによる析出強化による複合強化鋼であって、特に、
ＮｂおよびＴｉの添加量を適当に厳しく調整することに
よって優れた加工性を保持しながら７０ｋｇｆ／ｍｍ2
以上の高強度を得ることに成功したものである。勿論、
併せて、かかる高強度熱間圧延鋼板を得るうえで他の成
分及びその範囲並びに製造条件等についても詳細に検討
し、規制すべき要件を見い出した。
％の範囲で規制し、強度不足分を延性の劣化の少ないＴ
ｉで補償することにより、Ｅｌ．及び伸びフランジ性等
の加工性の優れた引張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高
強度熱間圧延鋼板を得る技術を確立したものであり、い
わば、本発明鋼はベイナイトによる組織強化とＮｂ及び
Ｔｉによる析出強化による複合強化鋼であって、特に、
ＮｂおよびＴｉの添加量を適当に厳しく調整することに
よって優れた加工性を保持しながら７０ｋｇｆ／ｍｍ2
以上の高強度を得ることに成功したものである。勿論、
併せて、かかる高強度熱間圧延鋼板を得るうえで他の成
分及びその範囲並びに製造条件等についても詳細に検討
し、規制すべき要件を見い出した。
【０００８】すなわち、本発明の要旨とすることろは、
Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、
Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：
０．０３％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎｂ：
０．０２〜０．０４％、Ｔｉ：０．１〜０．１５％、
Ｎ：０．０１％以下を含み、更にＣａ：０．０００５〜
０．０１％及びＲＥＭ：０．００５〜０．１％からなる
群から選ばれた少なくとも１種を含み、残部が鉄及び不
可避的不純物からなり、面積率で４０〜９５％のポリゴ
ナルフェライトと５〜６０％のベイナイトとの混合組織
を有すると共に、引張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、
（引張強さ）×（伸び）≧１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％
以上を示す加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板である。
Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、
Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：
０．０３％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎｂ：
０．０２〜０．０４％、Ｔｉ：０．１〜０．１５％、
Ｎ：０．０１％以下を含み、更にＣａ：０．０００５〜
０．０１％及びＲＥＭ：０．００５〜０．１％からなる
群から選ばれた少なくとも１種を含み、残部が鉄及び不
可避的不純物からなり、面積率で４０〜９５％のポリゴ
ナルフェライトと５〜６０％のベイナイトとの混合組織
を有すると共に、引張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、
（引張強さ）×（伸び）≧１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％
以上を示す加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板である。
【０００９】また、その製造法は、上記化学成分を有す
る鋼を１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧
延を行った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取るとこ
ろに要旨を有する。
る鋼を１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧
延を行った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取るとこ
ろに要旨を有する。
【００１０】なお、本発明にいうベイナイト組織とは、
いわゆるベイナイト相のほか、アシキュラーフェライト
と称せられる組織など、金属組織学的にベイナイトと明
確な区別がなく、ベイナイトと実質的に同じ組織とみな
し得る組織の総称である。以下に本発明を更に詳細に説
明する。
いわゆるベイナイト相のほか、アシキュラーフェライト
と称せられる組織など、金属組織学的にベイナイトと明
確な区別がなく、ベイナイトと実質的に同じ組織とみな
し得る組織の総称である。以下に本発明を更に詳細に説
明する。
【００１１】
【作用】まず、本発明による鋼の化学成分の限定理由に
ついて以下に説明する。Ｃは、鋼の強化及び焼き入れ性
を高めるために添加され、この効果を有効に発揮させる
ために、少なくとも０．０５％を添加することが必要で
ある。しかし、過多に添加すると延性及び伸びフランジ
性が劣化するので、添加量の上限を０．２％とする。
ついて以下に説明する。Ｃは、鋼の強化及び焼き入れ性
を高めるために添加され、この効果を有効に発揮させる
ために、少なくとも０．０５％を添加することが必要で
ある。しかし、過多に添加すると延性及び伸びフランジ
性が劣化するので、添加量の上限を０．２％とする。
【００１２】Ｓｉは、ポリゴナルフェライトの生成を促
し、本発明による混合組織を得るために有効な元素であ
り、更に、強度及び延性を高めるのに好適な元素であ
る。このため、０．０１％以上の添加を必要とする。但
し、過多に添加すればスケール疵により表面性状を劣化
させるので、本発明においては、Ｓｉの添加量は０．０
１％以上、０．５％以下とする。
し、本発明による混合組織を得るために有効な元素であ
り、更に、強度及び延性を高めるのに好適な元素であ
る。このため、０．０１％以上の添加を必要とする。但
し、過多に添加すればスケール疵により表面性状を劣化
させるので、本発明においては、Ｓｉの添加量は０．０
１％以上、０．５％以下とする。
【００１３】Ｍｎは、低Ｃ化による強度低下の補償、及
び鋼の焼き入れ性を高め未変態のオーステナイトをベイ
ナイトに変態させるのに必要であり、少なくとも０．８
％の添加を必要とする。しかし、１．８％を超えて多量
に添加することは、帯状組織を生成させ、圧延直角方向
の延性を劣化させる。したがって、本発明においては、
Ｍｎは０．８〜１．８％の範囲で添加される。
び鋼の焼き入れ性を高め未変態のオーステナイトをベイ
ナイトに変態させるのに必要であり、少なくとも０．８
％の添加を必要とする。しかし、１．８％を超えて多量
に添加することは、帯状組織を生成させ、圧延直角方向
の延性を劣化させる。したがって、本発明においては、
Ｍｎは０．８〜１．８％の範囲で添加される。
【００１４】Ｐは、これを０．０３％を超えて多量に含
有させると、絞り加工後の遷移温度を上昇させるので、
０．０３％以下の範囲とする。Ｓは、これを０．０１％
を超えて多量に含有させると伸びフランジ性を劣化させ
るので、０．０１％以下の範囲とする。Ａｌは、鋼の溶
製時の脱酸剤として添加され、その範囲は、０．０１〜
０．０８％である。
有させると、絞り加工後の遷移温度を上昇させるので、
０．０３％以下の範囲とする。Ｓは、これを０．０１％
を超えて多量に含有させると伸びフランジ性を劣化させ
るので、０．０１％以下の範囲とする。Ａｌは、鋼の溶
製時の脱酸剤として添加され、その範囲は、０．０１〜
０．０８％である。
【００１５】Ｎｂは、熱間圧延後の変態挙動に影響を与
え、ベイナイト組織を生成させるのに有効である。更
に、析出強化の作用も有し、鋼を高強度化するのに有効
である。このため、０．０２％以上の添加を必要とす
る。しかし、過多に添加すると延性が急激に劣化するの
で、添加量の上限を０．０４％とする。Ｎｂをこの範囲
（０．０２〜０．０４％）に規制するとＴ．Ｓ．×Ｅ
ｌ．バランスが最も良好となり、後述のＴｉ添加効果を
十分に発揮させることができ、Ｎｂ及びＴｉの相乗効果
をもたらす。
え、ベイナイト組織を生成させるのに有効である。更
に、析出強化の作用も有し、鋼を高強度化するのに有効
である。このため、０．０２％以上の添加を必要とす
る。しかし、過多に添加すると延性が急激に劣化するの
で、添加量の上限を０．０４％とする。Ｎｂをこの範囲
（０．０２〜０．０４％）に規制するとＴ．Ｓ．×Ｅ
ｌ．バランスが最も良好となり、後述のＴｉ添加効果を
十分に発揮させることができ、Ｎｂ及びＴｉの相乗効果
をもたらす。
【００１６】Ｔｉは、析出強化の作用を有し、鋼を高強
度化するのに有効であり、所要の強度を得るためには、
Ｎｂ０．０２〜０．０４％のもとで、０．１％以上の添
加が必要である。しかし、過多に添加すると、延性が劣
化すると共に上記効果が飽和して経済的にも不利である
ので、添加量の上限は０．１５％とする。Ｎは、多量に
含有させると、加工性が劣化するため、０．０１％以下
とする。
度化するのに有効であり、所要の強度を得るためには、
Ｎｂ０．０２〜０．０４％のもとで、０．１％以上の添
加が必要である。しかし、過多に添加すると、延性が劣
化すると共に上記効果が飽和して経済的にも不利である
ので、添加量の上限は０．１５％とする。Ｎは、多量に
含有させると、加工性が劣化するため、０．０１％以下
とする。
【００１７】更に、本発明においては、Ｃａ及びＲＥＭ
（希土類元素）よりなる群から選ばれた少なくとも１種
の元素を添加する。これらの元素は、硫化物の形態を制
御し、介在物を無害化して、成形性を高める効果があ
る。このような効果を有効に発揮させるには、Ｃａにつ
いては少なくとも０．０００５％、ＲＥＭについては少
なくとも０．００５％を添加することが必要である。添
加量の上限は、通常、Ｃａについては０．０１％、ＲＥ
Ｍについては０．１％である。
（希土類元素）よりなる群から選ばれた少なくとも１種
の元素を添加する。これらの元素は、硫化物の形態を制
御し、介在物を無害化して、成形性を高める効果があ
る。このような効果を有効に発揮させるには、Ｃａにつ
いては少なくとも０．０００５％、ＲＥＭについては少
なくとも０．００５％を添加することが必要である。添
加量の上限は、通常、Ｃａについては０．０１％、ＲＥ
Ｍについては０．１％である。
【００１８】次に、上記化学成分を有する鋼を製造する
に当っては、Ｎｂ及びＴｉの溶体化のために１２００℃
以上の温度に加熱し、通常の方法に従って熱間圧延した
後、必要とするベイナイト面積率（５〜６０％）を得る
ために５７５℃以下の温度まで冷却して巻き取る必要が
ある。
に当っては、Ｎｂ及びＴｉの溶体化のために１２００℃
以上の温度に加熱し、通常の方法に従って熱間圧延した
後、必要とするベイナイト面積率（５〜６０％）を得る
ために５７５℃以下の温度まで冷却して巻き取る必要が
ある。
【００１９】なお、１３００℃より高い温度に加熱する
と加熱炉における燃料コストが増大し、耐火物の負荷が
大きくなるほか、結晶粒が粗大化し強度が低下する問題
があるので好ましくない。また、巻取温度が４００℃以
下では伸びが低下し特にＴ．Ｓ．×Ｅｌ．バランスが劣
るので好ましくない。
と加熱炉における燃料コストが増大し、耐火物の負荷が
大きくなるほか、結晶粒が粗大化し強度が低下する問題
があるので好ましくない。また、巻取温度が４００℃以
下では伸びが低下し特にＴ．Ｓ．×Ｅｌ．バランスが劣
るので好ましくない。
【００２０】また、本発明において、ポリゴナルフェラ
イト＋ベイナイトの二相混合組織におけるベイナイト面
積率を５〜６０％に規制するのは、Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．バ
ランスを最も良好な状態（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．≧１７０
０）に保ち、所要の高強度（Ｔ．Ｓ．≧７０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ）と優れた加工性（延性、伸びフランジ性等々）を
確保するためである。次に本発明の実施例を示す。
イト＋ベイナイトの二相混合組織におけるベイナイト面
積率を５〜６０％に規制するのは、Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．バ
ランスを最も良好な状態（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．≧１７０
０）に保ち、所要の高強度（Ｔ．Ｓ．≧７０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ）と優れた加工性（延性、伸びフランジ性等々）を
確保するためである。次に本発明の実施例を示す。
【００２１】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼を溶製し、表
２及び表３に示す熱延条件で熱間圧延して巻き取り、熱
間圧延鋼板を製造した。なお、表１において供試鋼No.
１、４及び７は本発明鋼であり、他の供試鋼はいずれも
本発明の化学成分範囲外のものであって、No. ２及び３
はＮｂ量が、No. ５及び６はＴｉ量がそれぞれ本発明範
囲外であるが、全供試鋼ともＮ量は０．０１％以下であ
る。また、表２に示した熱延条件は本発明の範囲内の条
件であるが、表３に示した熱延条件は本発明範囲外の条
件である。
２及び表３に示す熱延条件で熱間圧延して巻き取り、熱
間圧延鋼板を製造した。なお、表１において供試鋼No.
１、４及び７は本発明鋼であり、他の供試鋼はいずれも
本発明の化学成分範囲外のものであって、No. ２及び３
はＮｂ量が、No. ５及び６はＴｉ量がそれぞれ本発明範
囲外であるが、全供試鋼ともＮ量は０．０１％以下であ
る。また、表２に示した熱延条件は本発明の範囲内の条
件であるが、表３に示した熱延条件は本発明範囲外の条
件である。
【００２２】得られた各熱間圧延鋼板について、ベイナ
イト面積率を調べると共に引張特性及び孔拡げ率λを求
め、また強度−伸びバランス（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．）を求
めた。これらを表２及び表３に併記する。
イト面積率を調べると共に引張特性及び孔拡げ率λを求
め、また強度−伸びバランス（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．）を求
めた。これらを表２及び表３に併記する。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】表２から明らかなように、本発明範囲内の
熱延条件で得られた本発明鋼（試験例No. １、４、７）
は、本発明範囲内のベイナイト面積率を有し、かつ、強
度−伸びバランス（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．）が１７００以上
と優れているのに対して、比較鋼（試験例No. ２、３、
５、６）では本発明範囲内の熱延条件であっても、いず
れも強度−伸びバランス（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．）が１６０
０前後以下の低いレベルにとどまっている。
熱延条件で得られた本発明鋼（試験例No. １、４、７）
は、本発明範囲内のベイナイト面積率を有し、かつ、強
度−伸びバランス（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．）が１７００以上
と優れているのに対して、比較鋼（試験例No. ２、３、
５、６）では本発明範囲内の熱延条件であっても、いず
れも強度−伸びバランス（Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．）が１６０
０前後以下の低いレベルにとどまっている。
【００２７】また、孔拡げ性についても、本発明鋼の方
が比較鋼に比べて優れている。このことは、単にベイナ
イトによってだけでは伸びフランジ性が改善されず、Ｔ
ｉ、Ｎｂ量によって影響を受けることがわかる。供試鋼
No. ２、５は、Ｎｂ、Ｔｉの適性範囲の下限をきってい
ることから引張強度Ｔ．Ｓ．が７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下
となっている。
が比較鋼に比べて優れている。このことは、単にベイナ
イトによってだけでは伸びフランジ性が改善されず、Ｔ
ｉ、Ｎｂ量によって影響を受けることがわかる。供試鋼
No. ２、５は、Ｎｂ、Ｔｉの適性範囲の下限をきってい
ることから引張強度Ｔ．Ｓ．が７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下
となっている。
【００２８】また、表３から明らかなように、加熱温度
が本発明範囲の下限をきった低温加熱をすると、試験例
No. １１〜１２からわかるように、本発明鋼であって
も、Ｔ．Ｓ．は７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下と低い。これ
は、Ｎｂ、Ｔｉの溶体化が十分なされたかったものと考
えられる。
が本発明範囲の下限をきった低温加熱をすると、試験例
No. １１〜１２からわかるように、本発明鋼であって
も、Ｔ．Ｓ．は７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下と低い。これ
は、Ｎｂ、Ｔｉの溶体化が十分なされたかったものと考
えられる。
【００２９】巻取温度が本発明範囲の上限を超えると、
試験例No. １３〜１４からわかるように、ベイナイト率
が０％、すなわちフェライト＋パーライト組織となるこ
とから、Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．バランスは良いが伸びフラン
ジ性が劣化している。
試験例No. １３〜１４からわかるように、ベイナイト率
が０％、すなわちフェライト＋パーライト組織となるこ
とから、Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．バランスは良いが伸びフラン
ジ性が劣化している。
【００３０】一方、巻取温度が過度に低くかつ急冷した
ためベイナイト面積率が本発明範囲より大きくなると、
試験例No. １５〜１６が示すように、より強度は上昇す
るが、Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．バランスが劣化し、かつ、伸び
フランジ性も低いレベルとなっている。
ためベイナイト面積率が本発明範囲より大きくなると、
試験例No. １５〜１６が示すように、より強度は上昇す
るが、Ｔ．Ｓ．×Ｅｌ．バランスが劣化し、かつ、伸び
フランジ性も低いレベルとなっている。
【００３１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
に係るＮｂ、Ｔｉを複合添加したポリゴナルフェライト
＋ベイナイト二相鋼は、強度−延性バランスがＴ．Ｓ．
×Ｅｌ．≧１７００と優れており、したがって、優れた
加工性を維持しながら７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強
度を有するので、通常の冷間加工のみならず高加工を伴
うプレス用途にも十分適用できる。また、低炭素当量で
あることから、スポット溶接、フラッシュパット溶接、
アーク溶接などの各種溶接性も優れており、工業的に優
れた鋼板である。更に、このように優れた特性を有する
高強度熱間圧延鋼板を容易に製造できるので、高強度で
加工性が良好な熱間圧延鋼板の要請に十分応えることが
できる。
に係るＮｂ、Ｔｉを複合添加したポリゴナルフェライト
＋ベイナイト二相鋼は、強度−延性バランスがＴ．Ｓ．
×Ｅｌ．≧１７００と優れており、したがって、優れた
加工性を維持しながら７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の引張強
度を有するので、通常の冷間加工のみならず高加工を伴
うプレス用途にも十分適用できる。また、低炭素当量で
あることから、スポット溶接、フラッシュパット溶接、
アーク溶接などの各種溶接性も優れており、工業的に優
れた鋼板である。更に、このように優れた特性を有する
高強度熱間圧延鋼板を容易に製造できるので、高強度で
加工性が良好な熱間圧延鋼板の要請に十分応えることが
できる。
【図１】Ｎｂ添加量がＴ．Ｓ．×Ｅｌ．バランスに及ぼ
す影響を示したグラフである。
す影響を示したグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．８％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａｌ：０．
０１〜０．０８％、Ｎｂ：０．０２〜０．０４％、Ｔ
ｉ：０．１〜０．１５％、Ｎ：０．０１％以下を含み、
更にＣａ：０．０００５〜０．０１％及びＲＥＭ：０．
００５〜０．１％からなる群から選ばれた少なくとも１
種を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、面積
率で４０〜９５％のポリゴナルフェライトと５〜６０％
のベイナイトとの混合組織を有すると共に、引張強さ７
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、（引張強さ）×（伸び）≧１７
００ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％以上を示すものであることを特
徴とする加工性の優れた高強度熱間圧延鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜１．８％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａｌ：０．
０１〜０．０８％、Ｎｂ：０．０２〜０．０４％、Ｔ
ｉ：０．１〜０．１５％、Ｎ：０．０１％以下を含み、
更にＣａ：０．０００５〜０．０１％及びＲＥＭ：０．
００５〜０．１％からなる群から選ばれた少なくとも１
種を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼を、
１２００℃以上１３００℃以下に加熱して熱間圧延を行
った後、５７５℃以下４００℃超で巻き取ることによ
り、面積率で４０〜９５％のポリゴナルフェライトと５
〜６０％のベイナイトとの混合組織を有すると共に、引
張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、（引張強さ）×（伸
び）≧１７００ｋｇｆ／ｍｍ2 ・％以上を示す鋼板を製
造することを特徴とする加工性の優れた高強度熱間圧延
鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16539992A JPH0768601B2 (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16539992A JPH0768601B2 (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29854285A Division JPS62202048A (ja) | 1985-11-26 | 1985-12-29 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06172920A JPH06172920A (ja) | 1994-06-21 |
| JPH0768601B2 true JPH0768601B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=15811674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16539992A Expired - Fee Related JPH0768601B2 (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | 高強度熱間圧延鋼板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0768601B2 (ja) |
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-
1992
- 1992-06-01 JP JP16539992A patent/JPH0768601B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06172920A (ja) | 1994-06-21 |
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