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JPH0754841A - ベアリング摩擦消滅方式 - Google Patents

ベアリング摩擦消滅方式

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Publication number
JPH0754841A
JPH0754841A JP4097893A JP9789392A JPH0754841A JP H0754841 A JPH0754841 A JP H0754841A JP 4097893 A JP4097893 A JP 4097893A JP 9789392 A JP9789392 A JP 9789392A JP H0754841 A JPH0754841 A JP H0754841A
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JP
Japan
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curvature
diameter
bearing
contact
ball
Prior art date
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Application number
JP4097893A
Other languages
English (en)
Inventor
Sanchez Felix Sanchez
フェリックス・サンチェス・サンチェス
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Individual
Original Assignee
Individual
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 摩擦零を達成して、ベアリングの効率を増大
させる。 【構成】 内側レースと内側レースのベアリングの接点
の直径比が外側レースと外側レースのベアリングの接点
の直径が同等になるよう、ベアリングとそのレース間の
接点を接線と置き換え、その結果摩擦零を達成する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ベアリング摩擦消滅方
式に関する。
【０００２】
【従来技術】従来、ベアリングの機能は、摩擦を除去し
ベアリングを取付ける機械や装置を最適の状態で作動さ
せ転がす役を努める。しかし、工業技術の現在の状態で
は、事実はボールベアリングが転がらない。逆に、回転
定数が等しくないため、ベアリングは３０−５０％の範
囲で擦れる。これは回転レースや作動レースの直径や外
周および内周の差により摩擦が発生することによる。ベ
アリングによりこれらの摩擦は５０％にもなり、高温に
なり多量のエネルギーを消費する。従って摩擦はまた連
続的に摩耗を起し、ベアリングの寿命を徐々に短くして
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような点
に鑑みて創案されたもので、軸のベアリングを除き、ボ
ールベアリング、ころ軸受、テーパーベアリング、スト
レートベアリング、球ベアリングおよびいわゆるバレル
ベアリングにおいて従来から発生している摩擦の影響を
相殺する新しい方式を提供することを目的としている。
また、本発明の目的は、ベアリングとレース間の接点を
接触ラインに変更することにより、ベアリングの効率を
増大させることにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、ベアリング摩
擦消滅方式において、レース内にあるボール、テーパー
または球ローラーの従来の接点を、内側レースと外側レ
ースを等距離にし摩擦を零にする位置にした接点と置き
換えたことを特徴とするものである。また、ベアリング
の性能を増大させるため内側レースと外側レースとロー
ラーまたはボール間の接点を、接線と置き換え摩擦零を
達成したことを特徴とする。また、球状または半球状ベ
アリング直径の接点を分離あるいは近接させるため接触
弧の半径を増減したことを特徴とする。さらに、本発明
はテーパーローラーベアリング直径の接点を分離あるい
は近接させるためレースの傾斜角度を増減したことを特
徴とするものである。
【０００５】
【作用】図１から10に示すように、接点の曲率直径を選
定し回転点を組合せることにより、摩擦ゼロを達成でき
る。図５、図６、図７に示す球状または半球状のベアリ
ングの曲率直径の接点の分離あるいは近接させるには、
図５の対の曲率直径１と１′の接点の弧の半径の増減、
図６の接点の曲率直径２と２′の増減、また図７の対の
接点の曲率直径１と１′の増減が必要である。
【０００６】テーパーローラーベアリングの曲率直径の
接点の分離あるいは近接させるには、図８のレースの曲
率直径１と１′の傾斜角度の増減、同様に図９のレース
の曲率直径１と１′の傾斜角度の増減が必要である。ま
た、図10の２重テーパローラーベアリングにおいては対
の曲率直径１と１′の接点のレースの角度を増減させる
ことが必要である。どちらかの接点の摩擦を５％にすれ
ば、接線が形成され、非常に満足な結果が達成される。
【０００７】回転速度が遅いベアリングの場合、摩擦を
５０％減少させることにより、軸受角または進み角を低
くでき、結果としてベアリングは高い強度が得られる。
前記の接点は問題が常に生じ、接点が２点であることに
よりベアリングが破壊する。接点を接線にすることによ
り、従来のボールベアリングが一般に２点であったのが
３または４本になる。ボールの２接点を1.5mm の３，４
倍の長さの３，４本の接線にすれば、4.5mmの接線にな
る。この変換により、極端に高い効率が得られる。ボー
ルはローラーであるかのように回転し、前記の顕著な効
果のほかに、ベアリングは非常に滑らかに動き、厄介な
問題であったノイズをほとんど消滅できる。
【０００８】
【実施例】以下図面を用いて本発明の実施例について説
明する。図１に国際ベアリングシリーズ6210と同様な特
性（寸法）を有する剛性ボールベアリング6200を示す。
同図には番号１と文字ＡとＢの太線で曲率直径を示す。
文字Ａは接点の曲率直径、文字Ｂは緩衝寸法である。イ
ンナーレースでのボールの接点の曲率直径（曲率直径
１）は82.80mm である。同接点でのボールの直径は12.7
0mm である。両直径の比は6.520 である。図下部に二つ
の曲率直径２と２′と文字ＡとＢを示す。アウターレー
スでのボール接点の曲率直径（曲率直径２と２′）は6
0.80mm である。ボールの接点の曲率直径は9.326mm で
ある。両直径の比は6.520 である。直径の測定で見い出
した寸法に接点の曲率直径を設定すると、摩擦ゼロを達
成できることは充分に明らかである。
【０００９】一例としてボールベアリング6210などによ
り発生する摩擦を下記に示す。 接点のレースの曲率 82.80 直径の概略値 曲率直径比＝6.520 ボールの直径 12.70 接点のアウターレースの 57.40 曲率直径の概略値 曲率直径比＝4.520 ボールの接点の曲率直径 12.70 -------- 2.000 曲率直径比の差2.00は44％の摩擦である。 標準的なベアリングで発生する44％の摩擦を考量し、ど
ちらかの接点の摩擦を５％にでき、接点ではなく接線に
し、非常に満足な結果が得られる。
【００１０】図２に示す実施例の特性は図１のそれと異
なっており、大中形に適した可変ベアリングで、その寿
命は摩耗を補正することにより延ばせる。この実施例に
は４つのボール接点がある。ボールは接点がなくなるた
めローラーであるかのように作動しベアリングを破壊の
原因になる連続的な摩耗を起す非常に多くのストレスに
耐えることができる。いわゆる接点は、著しくベアリン
グの効率を改善する接線になって、極めて高い荷重に耐
えるためその寿命は数倍に延びる。摩擦が除去される
と、摩耗はとくに少なくなり非常に満足な結果が得られ
る。接線とボールの接線の形状と曲率直径に関しては、
多くの形がある。たとえば、凹形、凸形、ピラミッド
形、これらの変形したものがあり、適用事例に応じ適宜
選択する。
【００１１】図２の下部に４本の接線を示す。ボールの
特性は幾何学的に説明できる。インナーレースでのボー
ル接点の曲率直径２と２′は82.50mm である。同じアウ
ターレース点でのボールの曲率直径は12.30mm である。
両直径の比は6.708 である。アウターレースでのボール
接点の曲率直径は60.80mm である。同じアウターレース
でのボールの曲率直径１と１′は60.80mm 、同じアウタ
ーレースでのボールの曲率直径は9.064mm である。両直
径の比は6.708 であるため、摩擦をゼロにできる。
【００１２】図３は放射軸ベアリングを示す。これは摩
擦を除去し同時に高効率を上げるために図１と２に示し
たベアリングと同様に設計する。放射軸であることが違
い、異なる接点角を持っている。内部のレースの内側中
心点で曲率直径１は79.80mm である。同じ接点でボール
の曲率直径は12.70mm である。直径比は6.284 である。
アウターレースでのボールの接点の曲率直径２のＡは5
7.40mm であり、同じ接点でボールの曲率直径は9.135mm
である。直径比は6.284 であって、これらの接点位置
で摩擦はゼロになる。アウターレースでのボールの接点
の曲率直径２′は66.42mm である。前述の範囲とこの接
点でボールは曲率直径10.57 である。曲率直径比は前の
ものと同じ比と同じ目的で全体で6.284 である。ベアリ
ングの接点は（ボール、テーパローラー、球、バレルに
かかわらず）適用に応じ長い接線になるよう両方向に延
ばすことができる。
【００１３】図４は図３のそれと同様の放射軸ベアリン
グを示す。これは範囲２と２′のインナーレースの２つ
の接点または接線を持ち、その接点角は図３のベアリン
グよりさらに等しくないが、摩擦をゼロにするための欠
点もない。ベアリングは４接点を持たせてより滑らかに
なりさらに効率的になる。インナーレースでのボールの
接点の内側の曲率直径２は81.20mm であり、その接点で
のボールの曲率直径は12.3mmである。直径比は6.602 で
ある。そのアウターレースでのボールの接点または接線
の曲率直径１′は逆方向である。直径は67mmである。ボ
ールは、前記のすべての接触と同様にレースの接点で1
0.15mm の曲率直径を持っている。直径比は6.601 であ
り、この比は逆のものと等しい。
【００１４】インナーレースでのボールの接点の曲率直
径２′は76.30mm である。同じ点のインナーレース接点
でのボールの曲率直径２′は11.555mmである。直径比は
6.603 である。アウターレースでのボール接点１の曲率
直径は57.5mmである。アウターレース接点の同じ点でボ
ールの曲率直径１は8.71mmである。直径比は6.602であ
る。摩擦ゼロはこれらの接点の位置で４点で保証され
る。
【００１５】図５は大中形用の可変球ベアリングを示
し、その調整は極めて簡単に行える。前記のすべてのベ
アリング接点と同様に摩擦ゼロになるよう選定する。た
だし、低摩擦係数にかかわらず優れた結果を得ることが
本質的であるから、接点は、繰り返し述べるように、接
点が接線になることを忘れるべきではない。このベアリ
ングでは４点が等距離であるため２接点のみの説明をす
る。内側ベアリングのローラーの接点の曲率直径２と
２′は84mmである。内側接点での球面部でのローラーの
外径２と２′は14mmであるため、直径比は６である。ア
ウターレースでのローラーの接点の曲率直径１と１′は
100mm である。このため直径比は４接点で同じ６であ
る。前記のベアリングと同様に零摩擦が達成される。
【００１６】この種の球ベアリングでは前記のすべての
ベアリングよりも接線はより長く摩擦は極めて低いパー
セントである。接点角が等しくないにもかかわらず、図
６に示す放射軸バレルベアリングは極めて長い接線を有
し、摩擦も少ない。このため非常に堅牢にできる。ま
た、これは可変形ベアリングでもある。すべてのベアリ
ングは本質的に零摩擦から出発するべきであるが、これ
と共に特に接線が長くなるときは接点で完全な釣り合い
を維持することが非常に重要である。
【００１７】インナーレースでのローラーの接点の曲率
直径１のＡは82mmである。この同じ接点でローラーの外
径は12mmである。両方の曲率直径の比は6.750 である。
ローラーの曲率直径が8.638mm であるとき、同じ点のア
ウターレースでのローラーの接点の曲率直径２′は58.3
0mm である。このようにして、該直径の比は6.750 であ
る。アウターレースでのローラーの接点の曲率直径２は
66.15mm である。ローラーの外側接点の曲率直径２′で
は9.8mm である。当然、直径比は同じ6.750 である。摩
擦はそのため除去される。
【００１８】図７に可変２重ローラー列を有する揺動球
ベアリングを示す。これは大形ベアリングに特に適す
る。接点または接線は、接点角は等しくないが直径比は
同じになるよう位置にし、下記に説明するように完全な
均衡が得られる。内側ローラーレースの接点の曲率直径
２は80.667mmである。同じ接点でローラーの曲率直径２
のＡは12mmである。直径比は6.723 である。アウターレ
ースでのローラーの接点の曲率直径１′のＡは56.667mm
である。同一点で半球状ローラーの曲率直径は8.43mmで
ある。直径比は6.722 である。最後に、アウターレース
でのローラーの接点の曲率直径１のＡは63.417mmであ
る。アウターレースでのローラーの接点の曲率直径１と
１′は9.434mm である。これらの６つの接点比は6.723
であり、摩擦はまったく生じない。
【００１９】図８に可変２重テーパーベアリングを示
す。このベアリングは、現在までのすべてのテーパーベ
アリングを支配する法則と規準一致しないため、とても
特別である。原則として、これは従来のテーパローラー
のヘッドの前の摩擦や軸の摩擦を持たない。ローラーの
摩擦に加えて、摩擦はかなりの熱を発生し、両方の摩擦
で回転を制限し、同時に多くのエネルギーを消費する。
本発明の新しい可変２重テーパローラーベアリング（図
８）では、ローラーとレースの間の接点の位置のため零
摩擦を達成するためそのようなことは起こらない。
【００２０】従来から言われているように、ローラーと
レース間の接点は、たとえある程度の摩擦を犠牲にして
も基本的な特性（重荷重と高抵抗）を失わないように増
大すべきである。通常の作動では該ベアリングは対にし
て使用すべきである。零摩擦を達成するレースでのロー
ラーの曲率直径を下記に述べる。インナーレースでのロ
ーラーの接点の曲率直径２と２′は81.25mm である。同
じ接点でテーパローラーの曲率直径２と２′は11.5mmで
ある。直径比は7.066 である。
【００２１】アウターレースでのローラーの接点の曲率
直径１と１′は61.25mm である。アウターレースでのロ
ーラーの接点の曲率直径１と１′は8.669mm である。直
径比は7.066 であって、零摩擦が達成される。この調整
可能なベアリング（図９）は図８のものと同様である。
そして唯一相違点はテーパーローラーがベアリングの内
部のアウターレースに収容されていることである。
【００２２】図９に示す全体図の一部として異なった接
点形状を有する箱がある。非常に種類が多いため、本発
明者らは最も共通のものを例示した。個々の適用では、
最も有益なものを採用すべきである。インナーレースで
のローラーの接点の曲率直径２と２′は87.334mmであ
る。レースでのテーパーローラーの外径２と２′は14.6
67mmである。直径比は5.955 である。アウターレースで
のローラーの接点の曲率直径１と１′は62.167mmであ
る。レースの接点でのテーパーローラーの外径１と１′
は10.44mm である。直径比は5.955 である。それぞれの
レースを有するローラーの接点の曲率直径１と１′およ
び２と２′は同等であるから、それらの直径の２つの寸
法のみは述べた。
【００２３】最後に、図10に対２重テーパベアリングを
示す。これはほとんど正確に図８と９におけるベアリン
グと同じものである。その主要な特徴は１つの一片で連
結されるテーパーローラーの特徴で、それはそれらに顕
著な安定性と顕著な強度を与える。結果として、それは
１つのベアリングを構成する。それらの主な用途は低回
転の場所に適している。前記のものと同様に、接点は摩
擦が零になるような位置とする。すべての接点が同等で
あるため、逆の位置にある２つの接点のみについて述べ
る。レースでの４つの内側接点のひとつの対曲率直径２
と２′は79.40mm である。２重テーパレースでのローラ
ーの接点の対曲率直径２と２′は12.40mm である。直径
比は6.404 である。レースでの４つの外側の接点のひと
つの対曲率直径１と１′は58mmである。レースでの２重
テーパローラーの接点の対曲率直径１と１′は9.06mmで
ある。直径比は6.402 である。これらのすべて結果を考
量して生じる摩擦は零になる。以上は本発明のベアリン
グ摩擦消滅方式を実施例で説明したが、本発明はこれに
限ることはなく、必要に応じ多様な変形ができることは
いうまでもない。
【００２４】各図の寸法をまとめると、以下の通りであ
る。 （図１） インナーレースの接点の曲率直径１のＡ＝ 8
2.80mm。ボールの接点の曲率直径１のＡ＝12.70mm 。曲
率直径比＝ 6.520。アウターレースの接点の曲率直径
２、２′＝60.80mm 。アウターレースの接点の曲率直径
２、２′＝9.326mm 。曲率直径比＝6.520 。
【００２５】（図２） インナーレースの接点の曲率直
径２、２′＝82.50mm 。ボールの接点の曲率直径２、
２′＝12.30mm 。曲率直径比＝6.708 。アウターレース
の接点の曲率直径１、１′＝60.80mm 。アウターレース
でのボールの接点の曲率直径１、１′＝9.064mm 。曲率
直径比＝6.708 。
【００２６】（図３） インナーレースの接点の曲率直
径１＝79.80mm 。インナーレースでのボールの接点の曲
率直径１＝12.70mm 。曲率直径比＝6.284 。アウターレ
ースの接点の曲率直径２＝57.40mm 。アウターレースで
のボールの接点の曲率直径２＝9.135mm 。曲率直径比＝
6.284 。アウターレースの接点の曲率直径２′＝66.42m
m 。アウターボールの接点の曲率直径２′＝10.57mm 。
曲率直径比＝6.284 。
【００２７】（図４） インナーベアリングの接点の曲
率直径２′＝76.30mm 。インナーレースでのボールの接
点の曲率直径２′＝11.555mm。インナーベアリングの接
点の曲率直径２＝81.20mm 。インナーレースでのボール
の接点の曲率直径２′＝12.30mm 。第一曲率直径比＝6.
603 。第二曲率直径比＝6.602 。アウターレースの接点
の曲率直径１＝67.00mm 。アウターボールの接点の曲率
直径１′＝10.15mm 。曲率直径比＝6.601 。アウターベ
アリングの接点の曲率直径１＝57.5mm。ボールベアリン
グの接点の曲率直径１＝8.71mm。曲率直径比＝6.602 。
【００２８】（図５） インナーレースの接点の曲率直
径２、２′＝84.00mm 。ローラーの接点の曲率直径２、
２′＝14.00mm 。アウターレースの接点の曲率直径１、
１′＝60.00mm 。アウターレースでのローラーの接点の
曲率直径１、１′＝10.00mm。第一曲率直径比＝６。第
二曲率直径比＝６。
【００２９】（図６） インナーレースの接点の曲率直
径１のＡ＝82.00mm 。インナーレースでのローラーの接
点の曲率直径１のＡ＝12.00mm 。曲率直径比＝6.750 。
アウターレースの接点の曲率直径２のＡ＝66.15mm 。ア
ウターレースでのローラーの接点の曲率直径２′のＡ＝
9.80mm。曲率直径比＝6.750 。アウターレースの接点の
曲率直径２′＝58.30mm 。アウターレースでのローラー
の接点の曲率直径２′＝8.638mm 。曲率直径比＝6.750
。
【００３０】（図７） 対インナーレースの接点の曲率
直径２＝80.667mm。インナーレースでのローラーの接点
の曲率直径２＝12.00mm 。対アウターレースの接点の曲
率直径１′＝56.667mm。アウターレースでのローラーの
接点の曲率直径１′＝8.43mm。第一曲率直径比＝6.723
。第二曲率直径比＝6.722 。アウターレースの接点の
曲率直径１＝63.417mm。アウターレースでのローラーの
接点の曲率直径１＝9.434mm 。曲率直径比＝6.723 。
【００３１】（図８） 対インナーレースの接点の曲率
直径２，２′＝81.25mm 。インナーレースでのローラー
の接点の曲率直径２，２′＝11.50mm 。曲率直径比＝=
7.066。アウターレースの接点の曲率直径１，１′＝61.
25mm 。アウターレースでのローラーの接点の曲率直径
１，１′＝8.669mm 。曲率直径比＝7.066 。
【００３２】（図９） インナーレースの接点の曲率直
径２、２′＝87.334mm。インナーレースでのローラーの
接点の曲率直径２、２′＝14.667mm。曲率直径比＝5.99
5 。アウターレースの接点の曲率直径１、１′＝62.167
mm。アウターレースでのローラーの接点の曲率直径１、
１′＝10.44mm 。曲率直径比＝5.955 。
【００３３】（図１０） インナーレースの対接点の曲
率直径２，２′＝79.40mm 。インナーレースでのローラ
ーの接点の曲率直径２，２′＝12.40mm 。曲率直径比＝
6.604 。アウターレースの接点の曲率直径１，１′＝58
mm。アウターレースでのローラーの接点の曲率直径１，
１′＝9.06mm。曲率直径比＝6.402 。
【００３４】
【発明の効果】本発明により、ベアリングとレース間の
接点を接触ラインに変更し、ベアリングの効率を増大さ
せることができる。これにより、ベアリング摩擦を零に
近くでき、ノイズと発熱を減少でき、摩擦を最小にする
ことによりベアリングの寿命を２倍か３倍にも延ばすこ
とができるなど、従来の方式と対比してかなりの利点が
得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】剛性ボールベアリング６２００の断面図であ
る。
【図２】（ａ）は本発明の１実施例の大中形に適した可
変ベアリングの断面図、（ｂ）はその４本の接線を示す
図である。
【図３】（ａ）は放射軸ベアリングの断面図、（ｂ）は
その適用した状態の断面図である。
【図４】図３と同様の放射軸ベアリングの断面図であ
る。
【図５】大中形用の可変球ベアリングの断面図である。
【図６】（ａ）は放射軸バレルベアリングの断面図、
（ｂ）はその適用した状態の断面図である。
【図７】大形ベアリングに特に適する可変２重ローラー
列を有する揺動球ベアリングの断面図である。
【図８】（ａ）は可変２重テーパーベアリングの断面
図、（ｂ）はその適用した状態の断面図である。
【図９】（ａ）はテーパーローラーがベアリング内部の
アウターレースに収容されている可変２重テーパーリン
グの断面図、（ｂ）はその適用した状態の断面図、
（ｃ）はその４本の接線を示す図である。
【図１０】対２重テーパーベアリングの断面図、（ｂ）
はその適用した状態の断面図である。
【符号の説明】
１，１′ 曲率直径 ２，２′ 曲率直径 Ａ 接点の曲率直径 Ｂ 緩衝寸法

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ベアリング摩擦消滅方式において、レー
    ス内にあるボール、テーパーまたは球ローラーの従来の
    接点を、内側レースと外側レースを等距離にし摩擦を零
    にする位置にした接点と置き換えたことを特徴とするベ
    アリング摩擦消滅方式。
  2. 【請求項２】 ベアリングの性能を増大させるため内側
    レースと外側レースとローラーまたはボール間の接点
    を、接線と置き換え摩擦零を達成したことを特徴とする
    請求項１に記載のベアリング摩擦消滅方式。
  3. 【請求項３】 球状または半球状ベアリング直径の接点
    を分離あるいは近接させるため接触弧の半径を増減した
    ことを特徴とする前項のいずれかに記載のベアリング摩
    擦消滅方式。
  4. 【請求項４】 テーパーローラーベアリング直径の接点
    を分離あるいは近接させるためレースの傾斜角度を増減
    したことを特徴とする前項のいずれかに記載のベアリン
    グ摩擦消滅方式。
JP4097893A 1991-06-05 1992-04-17 ベアリング摩擦消滅方式 Pending JPH0754841A (ja)

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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111911528A (zh) * 2020-07-28 2020-11-10 山东华工轴承有限公司 一种振动筛调心滚子轴承

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2699238B1 (fr) * 1992-12-15 1996-06-28 Mauxion Robert Roues ou roulements parfaits par contacts circulaires, sans aucun frottement.
EP0631061A1 (en) * 1993-06-23 1994-12-28 Felix Sanchez Sanchez Minimum friction cylindrical and/or tapered roller bearings
JPH07127643A (ja) * 1993-10-29 1995-05-16 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US5768060A (en) * 1996-10-02 1998-06-16 International Business Machines Corporation Low pofile radially and axially preloaded ball bearing for actuator pivot
WO2000075523A1 (en) * 1997-09-16 2000-12-14 Smolyaninov Vladislav Vladimir Ultrahigh-speed universal rolling bearing
DE19802454A1 (de) * 1998-01-23 1999-08-05 Erwin Kunz Ag Axial Kugellager Kugellager
JPH11344035A (ja) * 1998-03-31 1999-12-14 Nippon Seiko Kk 円筒ころ軸受
JP2000297860A (ja) 1999-02-12 2000-10-24 Nsk Ltd オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置
US6354745B1 (en) * 1999-09-16 2002-03-12 The Timken Company Fully self-aligning roller bearing
US6474872B2 (en) * 1999-10-16 2002-11-05 Nsk Ltd. Ball bearing
DE19955517A1 (de) * 1999-11-18 2001-05-23 Leybold Vakuum Gmbh Schnelllaufende Turbopumpe
WO2007007789A1 (ja) * 2005-07-13 2007-01-18 Ntn Corporation アンギュラコンタクト玉軸受及びロボットアームの関節装置
DE102006059186A1 (de) * 2006-12-15 2008-06-19 Schaeffler Kg Einstelllager
DE102007010355A1 (de) * 2007-03-03 2008-09-04 Schaeffler Kg Wälzkörperlager mit Mehrpunktlagerung der Wälzkörper
JP5320547B2 (ja) * 2007-05-15 2013-10-23 株式会社 空スペース 転がり装置
US20130336796A1 (en) * 2012-06-15 2013-12-19 Hamilton Sundstrand Corporation Modified taper roller edge
JP6268711B2 (ja) * 2013-01-30 2018-01-31 日本精工株式会社 多点接触玉軸受及びその製造方法
US9816551B2 (en) * 2013-11-05 2017-11-14 Turbonetics Holdings, Inc. Turbocharger dual ball bearing system
CN106567888A (zh) * 2015-10-12 2017-04-19 陈国玉 异径滚子暨四点接触球同步滚动轴承
CN109944873A (zh) * 2019-04-26 2019-06-28 西北工业大学 一种可双向承载的滚柱轴承
IT202100008999A1 (it) * 2021-04-12 2022-10-12 Skf Ab Gruppo mozzo ruota con piste di rotolamento ottimizzate
FR3126961B1 (fr) * 2021-09-13 2023-08-04 Safran Aircraft Engines Helice pour une turbomachine d’aeronef

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE276688C (ja) *
US96720A (en) * 1869-11-09 Improved anti-frictiom- box
US1510920A (en) * 1924-10-07 bronander
US1310423A (en) * 1919-07-22 Annular ball-bearing
DD6033A (ja) *
GB190601849A (en) * 1905-01-24 1900-01-01 Ney Jean Improvements in Ball Bearings
FR429657A (fr) * 1910-11-21 1911-09-28 Max Charissi Frein à billes
US1459974A (en) * 1921-11-04 1923-06-26 Jr Frank Archelaus Critz Roller bearing
US1930118A (en) * 1929-09-16 1933-10-10 James Legge Bearing construction
US2142477A (en) * 1930-04-14 1939-01-03 Gen Motors Corp Bearing
US1862641A (en) * 1930-08-01 1932-06-14 Timken Roller Bearing Co Roller bearing
US2232159A (en) * 1938-05-09 1941-02-18 Heald Machine Co Spindle mounting and bearing therefor
US2316449A (en) * 1941-05-31 1943-04-13 John W Parker Bearing
DE935039C (de) * 1952-09-12 1955-11-10 Franke & Heydrich G M B H Drahtkugellager
DE1065674B (ja) * 1955-06-08 1959-09-17
DE1955045A1 (de) * 1969-11-03 1971-05-27 Robert Weiss Waelzlager
FR2076601A5 (ja) * 1970-01-21 1971-10-15 Marchant Andre Charles
US3734584A (en) * 1971-05-17 1973-05-22 Secr Defence Brit Roller bearing
CA1241048A (fr) * 1984-11-20 1988-08-23 Richard R. Provost Roulement perfectionne
SU1401179A1 (ru) * 1986-12-27 1988-06-07 Всесоюзный Научно-Исследовательский Конструкторско-Технологический Институт Подшипниковой Промышленности Подшипник качени
SU1625336A3 (ru) * 1988-05-20 1991-01-30 Влад.В.Смол нинов и Вик.В. Смол нин ов Подшипник качени
DE3904456A1 (de) * 1989-02-15 1990-08-16 Werner Jacob Gelenklager
JPH03255216A (ja) * 1990-03-01 1991-11-14 Tsuyoshi Ito 転がり軸受

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111911528A (zh) * 2020-07-28 2020-11-10 山东华工轴承有限公司 一种振动筛调心滚子轴承

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Publication number Publication date
CN1031423C (zh) 1996-03-27
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ES2040617B1 (es) 1994-05-16
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ATE138727T1 (de) 1996-06-15
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DE69211056T2 (de) 1996-11-28
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