JPH07292125A

JPH07292125A - 高剛性制振材

Info

Publication number: JPH07292125A
Application number: JP8664594A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Mori; 啓之森; Atsushi Takusagawa; 篤田草川; Hiroki Ueda; 宏樹上田; Yoshio Inoue; 喜雄井上; Kazuko Nagura; 和子名倉; Tomoji Takahashi; 知二高橋
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1994-04-25
Filing date: 1994-04-25
Publication date: 1995-11-07

Abstract

(57)【要約】【目的】制振鋼板よりも軽量であるＦＲＰ素材におい
て、構造部材として利用できるレベルの高い剛性・強度
と、充分な制振特性を兼ね備えた高剛性制振材と提供す
ることを目的とする。【構成】エポキシ系マトリックス樹脂と、引張弾性率
が４００００kgf/mm² 以上の強化繊維を複合させた高剛
性制振材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、構造体の剛性を犠牲に
することなく、かつ優れた制振性を発揮し得る高剛性制
振材に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】建築物の階段や電化製品の外装材等に、
発生する振動や騒音の防止対策として制振材が用いられ
ており、このような制振材としては、鋼板の上、もしく
は２枚の鋼板の間に粘弾性物質である高分子材料を挟持
させた構造の制振鋼板が知られている。例えば特開昭62
−280032号には、ニトリル系ゴムと（メタ）アクリル酸
エステルを反応させた系の制振鋼板が記載されている。
またその他にも、ポリウレタン樹脂（特開昭47-19277号
公報）、ポリエステル樹脂（特開昭50-143880 号公
報）、ポリアミド樹脂（特開昭51-79146号公報）、エチ
レン／α−オレフィン系樹脂（特開昭55-84665号公
報）、エチレン／酢酸ビニル系樹脂（特開昭57-34949号
公報）、架橋タイプのポリオレフィン系樹脂（特開昭59
-152847 号公報）等を制振材に利用した例が多く開示さ
れている。

【０００３】ところが、これらの熱可塑性樹脂は常温で
の制振性を重視するあまりに耐熱性が悪く、自動車産業
や、建材、電化製品用途には必須の工程である構造物焼
付塗装（通常 180℃×30分〜 230℃×30分程）に耐えら
れないという問題があり、制振鋼板の用途が拡大するに
つれてますます厳しくなる要求特性には対応できていな
かった。

【０００４】このような観点から、焼付塗装にも耐えら
れる熱硬化型の制振材料の開発が行われ、本願出願人に
よってエポキシ系樹脂を利用した制振鋼板が既に出願さ
れている（特願平 4−281701号）。ここに示されるエポ
キシ樹脂と液状ゴムを利用した制振材料用樹脂組成物
は、無溶剤の無公害型で、幅広い温度で制振性を示す上
に焼付塗装にも耐え、しかも鋼板との密着性に優れたも
のであり、工業的に非常に有用な発明である。しかし上
記制振鋼板は鋼板間に樹脂層を設けるものであるため、
制振材の力学的特性には優れるが、反面非常に重いとい
うデメリットがあり、制振材の需要の増大、用途の拡大
に伴い、軽量化の要求も大きくなっていた。

【０００５】制振材の軽量化を達成するために採用し得
る手段としてはＦＲＰの利用が容易であり、事実ＦＲＰ
タイプの制振材も知られている。例えば、特公昭63−20
449号には変性ポリエチレングリコールとエポキシ樹脂
と補強繊維からなる振動減衰性複合材料が、また特公平
1-25702 号や、実開昭64−46221 号には高弾性率樹脂と
繊維の層と高振動減衰特性を有する樹脂と繊維の層を積
層した制振材が開示されている。これらの制振材は、制
振鋼板に比べて軽量化の達成には成功している。しか
し、制振材としての強度や剛性を制振鋼板並みにするに
は、マトリックス樹脂をかなり堅い高分子材料にしなけ
ればならず、逆にこのような堅い樹脂では制振性が劣っ
たものとなるため、高強度と制振性の両立が不充分であ
る。

【０００６】すなわち特公昭63−20449 号のものは、制
振材の引張強度が13000 kgf/mm² 程度と優れているが、
振動減衰係数は約０．４×１０^-2であり、損失係数ηに
換算すれば（２倍すれば良い）０．００８となり非常に
小さくなっている。これは制振材の強度を高めるために
制振性能を犠牲にした設計である。一方、特公平1-2570
2 号や実開昭64−46221 号では、剛性と制振性能を一素
材で達成することが難しいことから、各々の性能を別々
の層に持たせた設計の積層構造としている。しかし、層
間強度が弱いという問題や、積層工程のために生産性が
劣る、あるいは製造可能な製品形状に制約があるという
問題があった。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情に着目してなされたものであって、制振鋼板よりも軽
量であるＦＲＰ素材において、構造部材として利用でき
るレベルの高い剛性・強度と、充分な制振特性を兼ね備
えた高剛性制振材と提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明の高剛性制振材は、マトリックス樹脂
と、引張弾性率が４００００kgf/mm² 以上の強化繊維を
複合させたところに要旨を有する。上記マトリックス樹
脂が、エポキシ当量３００g/eq以上のエポキシ樹脂と、
酸無水物およびイミダゾールまたはその誘導体の反応硬
化物か、あるいはさらにカルボキシル基、アミノ基、ヒ
ドロキシル基およびエポキシ基よりなる群から選択され
る１種以上の官能基を末端に有する液状ジエン系エラス
トマーを加えた反応硬化物ことが、得られる制振材の性
能を高める上で好ましい。また上記強化繊維が炭素繊維
であること、複合後の損失係数ηが０．１以上で、かつ
動的等価弾性率が１００００kgf/mm² 以上であること
は、本発明の高剛性制振材の好ましい実施態様である。

【０００９】

【作用】本発明者等は、高剛性と制振性を兼ね備えたＦ
ＲＰ材料を見出すために、種々のマトリックス樹脂およ
び強化繊維について検討を重ねた。そして、引張強度４
００００kgf/mm² 以上の強化繊維の使用によって、上記
目的を達成し得ることを見出した。また、さらに特願平
4−281701号に示された制振鋼板用樹脂組成物がＦＲＰ
用マトリックス樹脂としても高い剛性を示し、特に高強
度炭素繊維との組合わせによって制振性にも強度にも優
れた複合材料が得られることを知見して、本発明に到達
し得たのである。以下本発明を詳細に説明する。

【００１０】本発明においてマトリックス樹脂として用
いられるものは、一般的にＦＲＰ用マトリックスとして
用いられているエポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂、ジアリルフタレー
ト樹脂、ウレタン樹脂、ビニルエステル樹脂等の熱硬化
性樹脂や、その他研究開発が進んでいるポリエーテルエ
ーテルケトン、ポリエーテルスルホン等の熱可塑性樹脂
が利用可能である。なかでも、剛性、制振性はもとよ
り、好ましい強化繊維である炭素繊維との密着性が優れ
ているエポキシ系樹脂の利用が推奨される。

【００１１】エポキシ樹脂としては、ビスフェノール
型、ノボラック型、グリシジルエステル型、グリシジル
アミン型、環状脂肪族型、線状脂肪族型、脂環式、複素
環式、ハロゲン化型、ウレタン変性型等いずれも単独ま
たは混合して使用することができる。このとき、エポキ
シ当量は３００g/eq以上のものを使用することが好まし
い。エポキシ当量が小さいと、硬化剤を調整しても、反
応点間の分子量が小さくなり３次元硬化物の物性が堅く
て脆い方向に進むため、制振性に悪影響が出る。より好
ましいエポキシ等量は３８０g/eq以上である。

【００１２】エポキシ当量が３００g/eq以上のエポキシ
樹脂としては、油化シェルエポキシ社製「ＥＰＯＮ１０
０１」、「ＥＰＯＮ１００４」、「ＥＰＯＮ１００
７」、「エピコート８７１」、チバガイギー社製「ＧＹ
６０７１」、「ＧＹ６０８４」、RHONE-POULENC 社製
「ヘロキシＷＣ−８４」、「ヘロキシＷＣ−８５」、
「エピレッツ５１３２」、エー・シー・アール社製「Ｒ
１３４８」等が市販されている。エピコート８７１は比
較的粘度が低く、加熱反応速度が速いため取扱い性とい
う点で好ましい。

【００１３】上記エポキシ樹脂の硬化剤には、脂肪族ポ
リアミン、脂環式ポリアミン、酸無水物がＦＲＰ製造時
に低粘度である点で好ましい。なかでも酸無水物が、低
粘度で、反応速度が速く、また得られる硬化物の弾性率
が大きいため推奨される。酸無水物としては、粘度の低
いメチルテトラヒドロ無水フタル酸、メチルヘキサヒド
ロ無水フタル酸、無水メチルナジック酸、ドデシル無水
コハク酸等が、硬化物の強度、制振性が良くなり、しか
も取扱い易い点で好ましい。これらの酸無水物は単独ま
たは混合物として使用できる。

【００１４】本発明では、イミダゾールまたはその誘導
体を、上記エポキシ樹脂と好ましい硬化剤である酸無水
物を反応硬化させるときの硬化促進剤として使用するこ
とが推奨される。酸無水物とイミダゾール類の反応によ
って生じるアルコキシアニオン等がエポキシ基と反応
し、３次元硬化反応を促進するためである。イミダゾー
ル誘導体の例としては、２−メチルイミダゾール、２−
エチル−４−メチルイミダゾール、２−ウンデシルイミ
ダゾール、２−ヘプタデシルイミダゾール、２−フェニ
ルイミダゾール、１−ベンジル−２−メチルイミダゾー
ル、１−シアノエチル−２−メチルイミダゾール、１−
シアノエチル−２−エチル−４−メチルイミダゾール、
１−シアノエチル−２−メチルイミダゾール、１−シア
ノエチル−２−ウンデシルイミダゾール等が挙げられ、
これらのイミダゾール類は単独または混合物として使用
できる。

【００１５】本発明で用いられるマトリックス樹脂の好
ましいもののひとつは、上記したエポキシ樹脂と酸無水
物とイミダゾールまたはその誘導体の反応硬化物であ
る。もうひとつの好ましいマトリックス樹脂として、エ
ポキシ樹脂との反応性を有する末端官能基型液状ジエン
系エラストマーを加えた系を挙げることができる。液状
ジエン系エラストマーの添加は、制振材が使用される温
度付近に損失係数ηの最大値をシフトさせ、しかも制振
性を向上させる効果をもたらす。例えば、マトリックス
樹脂の主要成分であるエポキシ樹脂が、１５００ＨＺ、
２５℃でηの最大値をとる場合、ジエン系エラストマー
を加えれば、ηの最大値が高温側にシフトし、より高い
温度で良好な制振作用を発揮することができるようにな
る。ただし、ηや硬化物の剛性は、エポキシ樹脂のグレ
ードや量、酸無水物の種類と量等とも絡み合って複雑に
変化するため、それぞれの系におけるジエン系エラスト
マーの適正使用量は実験的に得ることが重要である。

【００１６】エポキシ樹脂との反応性を有する末端官能
基としては、カルボキシル基、アミノ基、ヒドロキシル
基およびエポキシ基が挙げられ、これらの官能基を両末
端に有する液状ジエン系エラストマーは、エポキシ樹脂
中のエポキシ基と反応して３次元硬化物の架橋点間分子
量を長くする。ジエン系エラストマーの分子量は１００
０〜７０００程度のものが好ましい。

【００１７】具体的には、ＮＢＲ（アクリロニトリル−
ブタジエンゴム）、ＢＲ（ブタジエン）、ＩＲ（イソプ
レン）等の末端に上記官能基を導入したものが用いら
れ、末端カルボキシル基型としてはＢ．Ｆ．ＧＯＯＤＲ
ＩＣＨ社製の「ＨＹＣＡＲＣＴＢＮ」シリーズや、日
本曹達社製「ＮＩＳＳＯＰＢＣ」シリーズ等が、末端
アミノ基型にはＢ．Ｆ．ＧＯＯＤＲＩＣＨ社製の「ＨＹ
ＣＡＲＡＴＢＮ」シリーズ等が、末端ヒドロキシル基
型には日本曹達社製「ＮＩＳＳＯＰＢＧ」シリーズ等
が市販されている。末端エポキシ基含有ジエン系エラス
トマーとしては、例えば末端官能基型ＮＢＲとエポキシ
樹脂を反応させればよく、また、大都産業社製「ダイト
サイザー８２０８」や、エー・シー・アール社製の「Ｒ
１３０９」、「Ｒ１４１５−１」、「Ｒ１６３７」等が
市販されているものを用いることもできる。これらの液
状エラストマーは、単独または２種以上組合せて使用す
ることもできる。

【００１８】本発明のマトリックス樹脂として好ましい
上記実施態様における各成分の最適配合量は、各成分の
グレードによっていろいろ変化するため一概には決めら
れないが、エポキシ樹脂を１００重量部使用するとし
て、酸無水物が１０〜１００重量部、より好ましくは２
０〜８０重量部、イミダゾールまたはその誘導体が１〜
１０重量部、より好ましくは２〜８重量部である。酸無
水物やイミダゾール類が上記範囲より少ないと、硬化が
スムーズに行われず、硬化速度、硬化物の強度が低下し
たものとなり、上記範囲を超えると硬化過剰となって制
振性に悪影響がでる恐れがある。また末端官能基ジエン
系エラストマーを用いる時は、エポキシ樹脂１００重量
部に対して同量程度までとすることが好ましい。同量を
超えると、硬化前の組成物粘度が高くなり過ぎて、強化
繊維との複合が不完全になり易いためである。

【００１９】本発明では、上記液状ジエン系エラストマ
ー以外に、エポキシ樹脂に配合する成分として、ポリエ
チレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリカ
ーボネート等の熱可塑性樹脂を利用してもよい。

【００２０】本発明の高剛性制振材は上記マトリックス
樹脂に、引張弾性率が４００００kgf/mm² 以上の強化繊
維を複合させたものである。なお引張弾性率は、ＡＳＴ
ＭD4018 に準じて測定した初期弾性率である。引張弾性
率が、４００００kgf/mm²より小さいと、得られる複合
制振材の強度、剛性が劣ったものとなるため、引張弾性
率は高い方が好ましい。より好ましい引張弾性率は５０
０００kgf/mm² 以上であり、７００００kgf/mm² 以上の
ものを用いると、鋼板並みの剛性を持たせることができ
る。

【００２１】この様な高弾性の強化繊維としては、特に
素材は限定されず、炭素繊維、ガラス繊維や、ナイロ
ン、ポリエステル、アラミド等の有機繊維、その他金属
繊維等が利用できる。これらのなかでも、軽量、且つ高
弾性で、しかも安価である炭素繊維が好ましい。例え
ば、日本石油化学製「グラノック」シリーズのＸＮ−４
０、ＸＮ−５０、ＸＮ−７０や、東レ社製「トレカＭ」
シリーズのＭ４０Ｂ、Ｍ５０Ｂ、Ｍ６０Ｂ、三菱化成工
業社製「ダイアリードＫ」シリーズのＫ−１３５、Ｋ−
１３７、Ｋ−１３９、Ｋ−１３Ｂ等が市販されており、
ピッチ系、ＰＡＮ系問わず用いられる。なお、単独では
引張弾性率が上記規定条件未満の繊維であっても、高弾
性率繊維と組合わせる（ハイブリッド繊維）ことによっ
て上記条件を満足すれば用いることができる。また、マ
トリックス樹脂との接着性向上のため繊維に表面処理を
施したものであってもよい。

【００２２】本発明の高剛性制振材を製造する方法とし
ては、公知のＦＲＰ製造方法を採用すれば良く特に限定
されないが、制振材の弾性率、強度向上のためには、強
化繊維を一方向に配向させることが好ましい。具体的に
は、連続繊維を用いる引き抜き成形法や、フィラメント
ワインディング法が挙げられる。またその他に、一方向
プリプレグをローリング法等によって成形し、その後に
例えばオートクレーブ等で加圧・硬化させる製造方法等
が挙げられる。

【００２３】本発明の高剛性制振材は以上の様に構成さ
れるが、必要に応じて公知のＦＲＰ添加剤フィラーであ
る酸化亜鉛、ガラスビーズ、カーボンビーズ、ＳｉＣウ
ィスカー等を添加してもよい。これらのフィラーの添加
は、制振材の損失係数、弾性率をより高める効果を有す
る。

【００２４】本発明の高剛性制振材は、複合後の制振材
の損失係数ηの最大値が０．１以上で、そのときの動的
等価弾性率が１００００kgf/mm² 以上であることが好ま
しい。図１に従来の制振構造材料（ＦＲＰ板に樹脂層を
挟持させたタイプの制振材料）、本発明例、樹脂、ＦＲ
Ｐ、およびＡｌとＦｅの弾性率と損失係数を示した。本
発明の制振材は従来の種々の材料より、損失係数、弾性
率共に格段に優れていることがわかる。なお、複合後の
損失係数および動的等価弾性率は、直径１０ｍｍ、長さ
３００ｍｍの棒状体試料を両端自由状態で曲げ方向にひ
ずみ（打撃）を加え、減衰振動曲線の波形を周波数分析
装置（小野測器社製ＣＦ３５０）で分析して曲げ１次固
有振動数を求め、下式で計算した値である（共振法）。

【００２５】Ｅ＝１６×（２πｆ）² ×Ｌ⁴ ×ρ÷９８００（４．７３⁴ ・Ｄ² ）…（１）ただし、Ｅ：動的等価弾性率（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ｆ：１次固有振動数（Ｈｚ）Ｌ：試料長（ｍｍ） ρ：複合材の密度（ｋｇ／ｍｍ³ ）Ｄ：直径（ｍｍ）また損失係数ηは、減衰振動曲線の波形から対数減衰率
δを求め、 η＝δ／π の関係式から計算した値である。

【００２６】本発明の高剛性制振材の用途としては、本
発明の特徴を最も生かせる「剛性」と「制振性」が必要
で、かつ「軽量」なる制振材が望まれている分野、すな
わち一般住宅・共同住宅の階段、ドアー、床等の建築部
材、自動車のダッシュパネル、フロア、汎用エンジンカ
バー等の自動車構造部材、電気洗濯機の外板等の様な電
化製品部材、ホッパーのシュート部等機械構造部材等
に、衝撃、振動、騒音の低減を目的として使用すること
ができる。また制振鋼板や従来の複合材積層物とは異な
って、製品形状に特に制限がないので、スキー板等の板
状物はもとより、ゴルフシャフト、スキーストック等の
中空棒状製品や、曲線構造物であっても利用することが
できる。さらに、中ぐり作業時に用いられるボーリング
バー等の様にＬ／Ｄが大きい（細長い）棒状体切削工具
においてよく見られる「びびり現象」（振動伝達による
先端部の「ぶれ」現象）を防止するためにも本発明の高
剛性制振材が効果的である。

【００２７】

【実施例】以下実施例によって本発明をさらに詳述する
が、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・
後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て
本発明の技術範囲に包含される。

【００２８】実施例および比較例表２に示した繊維１（単繊維φ１０μｍが２０００本の
ロービング）約２７５本を表１に示した樹脂１が入れら
れた樹脂含浸槽へ、引抜成形機のクリールスタンドから
３０ｍｍ／分で供給し、次いで、これを全長約１メート
ルの金型へ装填し１８０℃で３０分硬化させた（実施例
１）。実施例１と同様にして、表１に示した成分組成の
マトリックス樹脂と、表２に示した強化繊維を表３の様
に組み合わせて、直径１０ｍｍの棒状制振材を連続引き
抜き成形法によって作成した。

【００２９】得られた棒状体を長さ３００ｍｍに切断
し、小野測器社製の周波数分析装置で分析した曲げ一次
固有振動数から下式で動的等価弾性率を計算して、表３
に併記した。Ｅ＝１６×（２πｆ）² ×Ｌ⁴ ×ρ÷９８００（４．７３⁴ ・Ｄ² ）…（１）ただし、Ｅ：動的等価弾性率（ｋｇｆ／ｍｍ² ）ｆ：１次固有振動数（Ｈｚ）Ｌ：試料長（ｍｍ） ρ：複合材の密度（ｋｇ／ｍｍ³ ）Ｄ：直径（ｍｍ）また損失係数ηの最大値は、減衰振動曲線の波形から対
数減衰率δを求め、 η＝δ／π の関係式から計算した値である。また、表２に示した各
繊維の引張弾性率は、ＡＳＴＭ D4018 に準じて測定し
た初期弾性率である。

【００３０】

【表１】

【００３１】表１で用いた略語： EP 871：エピコート８７１（ダイコー酸グリシジルエステル、エポキシ当量＝430
g/eq、油化シェルエポキシ社製） CTBN ：ＨＹＣＡＲＣＴＢＮ 1300 × 8 （カルボキシル基末端ＮＢＲ、B.F.GOODRICH社製） B 570 ：エピクロンＢ５７０（酸無水物系硬化剤、大日本インキ化学社製） EMI 24：エピキュアＥＭＩ−２４（イミダゾール、油化シェルエポキシ社製） LY 556：アラルダイトＬＹ５５６（ビスフェノールＡ型ジグリシジルエーテル、エポキシ
当量＝185 g/eq、チバガイギー社製） HY917J：ＨＹ９１７Ｊ（酸無水物系硬化剤、チバガイギー社製） DYO62 ：ＤＹＯ６２（３級アミン、チバガイギー社製） WC84 ：ヘロキシＷＣ−８４（脂肪族ポリオールポリグリシジルエーテル、エポキシ
当量＝620 〜680 g/eq、RHONE-POULENC 社製） WC85 ：ヘロキシＷＣ−８５（ヒマシ油ポリグリシジルエーテル、エポキシ当量＝55
0 〜650g/eq、RHONE-POULENC 社製）

【００３２】

【表２】

【００３３】

【表３】

【００３４】表から明らかな様に本発明実施例の制振材
は、いずれも優れた制振性と高い引張弾性率を有してい
た。強度の小さい繊維を用いた比較例１は、強度、制振
性が劣り、エポキシ当量が小さく損失係数ηの小さいマ
トリックス樹脂を用いた比較例２、３は、弾性率は高い
が制振性に劣っていることがわかる。比較例２および３
の結果から、マトリックス樹脂の影響が繊維強度の影響
より大きいことがうかがえる。

【００３５】

【発明の効果】本発明の高剛性制振材は以上の様に構成
されており、高剛性と良好な制振性を兼ね備えた制振材
である。この高剛性制振材は、鋼と同程度の強度・弾性
率でかつ約１／５の軽さであり、同時に制振鋼板と同等
以上の制振性を有するので、高性能な制振構造材料を提
供することができた。また、制振鋼板や従来の積層ＦＲ
Ｐと異なり、成形品の形状の自由度が大きく製品形状に
制限がないので、作業性がよくコストも安く連続製造が
できるというメリットがある。従って、自動車や各種交
通機関、産業機械、共同住宅や工場建屋等の金属製階段
や金属ドア、家電製品等の振動に伴う騒音防止材等とし
て幅広く活用することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】各材料の弾性率と損失係数を表すグラフであ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者井上喜雄兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者名倉和子兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者高橋知二兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】マトリックス樹脂と、引張弾性率が４０
０００kgf/mm² 以上の強化繊維を複合させたものである
ことを特徴とする高剛性制振材。
【請求項２】上記マトリックス樹脂が、エポキシ当量
３００g/eq以上のエポキシ樹脂と酸無水物およびイミダ
ゾールまたはその誘導体の反応硬化物である請求項１に
記載の高剛性制振材。
【請求項３】上記マトリックス樹脂が、エポキシ当量
３００g/eq以上のエポキシ樹脂と、カルボキシル基、ア
ミノ基、ヒドロキシル基およびエポキシ基よりなる群か
ら選択される１種以上の官能基を末端に有する液状ジエ
ン系エラストマーと、酸無水物およびイミダゾールまた
はその誘導体の反応硬化物である請求項１に記載の高剛
性制振材。
【請求項４】上記強化繊維が炭素繊維である請求項１
〜３のいずれかに記載の高剛性制振材。
【請求項５】複合後の損失係数ηが０．１以上で、か
つ動的等価弾性率が１００００kgf/mm² 以上である請求
項１〜４のいずれかに記載の高剛性制振材。