JPH07136465A - 二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝装置の使用方法 - Google Patents
二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝装置の使用方法Info
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- JPH07136465A JPH07136465A JP5293606A JP29360693A JPH07136465A JP H07136465 A JPH07136465 A JP H07136465A JP 5293606 A JP5293606 A JP 5293606A JP 29360693 A JP29360693 A JP 29360693A JP H07136465 A JPH07136465 A JP H07136465A
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- exhaust gas
- denitration
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＮＯ2を含有する排ガスにＮＨ3を注入し、脱
硝触媒により接触還元するに際し、硝酸アンモニウムを
発生することなく、脱硝装置の起動、停止する温度をで
きるだけ低くする脱硝装置の使用方法を提供する。 【構成】 ＮＯ2とＮＯを含有する排ガス２を、ＮＨ3注
入装置５と脱硝触媒６を備えた脱硝装置に導入し、排ガ
ス中にＮＨ3を注入して脱硝触媒により接触還元するに
際し、排ガス中の窒素酸化物に占めるＮＯ2の比率を求
め、この比率より求めた理論脱硝率が得られる排ガス温
度を脱硝触媒の温度特性カーブからもとめ、この温度に
基づきＮＨ3の注入を開始、停止する排ガス温度を設定
する。 【効果】 硝酸アンモニウムを発生させることなく、脱
硝装置の運転可能温度を下げることができるので、ＨＲ
ＳＧ等から排出される総ＮＯｘ量を顕著に下げることが
できる。
硝触媒により接触還元するに際し、硝酸アンモニウムを
発生することなく、脱硝装置の起動、停止する温度をで
きるだけ低くする脱硝装置の使用方法を提供する。 【構成】 ＮＯ2とＮＯを含有する排ガス２を、ＮＨ3注
入装置５と脱硝触媒６を備えた脱硝装置に導入し、排ガ
ス中にＮＨ3を注入して脱硝触媒により接触還元するに
際し、排ガス中の窒素酸化物に占めるＮＯ2の比率を求
め、この比率より求めた理論脱硝率が得られる排ガス温
度を脱硝触媒の温度特性カーブからもとめ、この温度に
基づきＮＨ3の注入を開始、停止する排ガス温度を設定
する。 【効果】 硝酸アンモニウムを発生させることなく、脱
硝装置の運転可能温度を下げることができるので、ＨＲ
ＳＧ等から排出される総ＮＯｘ量を顕著に下げることが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二酸化窒素と一酸化窒
素を含有する排ガス用脱硝装置の使用方法に係り、特に
起動時、停止時のガスタービン排ガスのように二酸化窒
素と一酸化窒素を含有する排ガス中のＮＯX を低減する
に好適な脱硝装置の使用方法に関するものである。
素を含有する排ガス用脱硝装置の使用方法に係り、特に
起動時、停止時のガスタービン排ガスのように二酸化窒
素と一酸化窒素を含有する排ガス中のＮＯX を低減する
に好適な脱硝装置の使用方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】発電所、各種工場、自動車などから排出
される窒素酸化物（ＮＯX ）は、光化学スモッグや酸性
雨の原因物質であり、その効果的な除去方法として、ア
ンモニア（ＮＨ3 ）を還元剤とした脱硝触媒による排煙
脱硝法が火力発電所を中心に幅広く用いられている。近
年の電力需要増加、特に夏期電力需要の増加に対応する
ため、ガスタービンの建設、または、ガスタービンとＨ
ＲＳＧ（排熱回収装置：HEAT RECOVERY STEAM GENERATE
R）を組み合わせたコージェネレーションシステムの建
設が急増している。ここでは後者を例にとり説明する。
される窒素酸化物（ＮＯX ）は、光化学スモッグや酸性
雨の原因物質であり、その効果的な除去方法として、ア
ンモニア（ＮＨ3 ）を還元剤とした脱硝触媒による排煙
脱硝法が火力発電所を中心に幅広く用いられている。近
年の電力需要増加、特に夏期電力需要の増加に対応する
ため、ガスタービンの建設、または、ガスタービンとＨ
ＲＳＧ（排熱回収装置：HEAT RECOVERY STEAM GENERATE
R）を組み合わせたコージェネレーションシステムの建
設が急増している。ここでは後者を例にとり説明する。
【０００３】図３に、脱硝触媒装置６を内蔵したＨＲＳ
Ｇの一例を示す。ガスタービン９から排出された排ガス
２はＨＲＳＧ１へ導かれ、過熱器３で熱回収された後、
ＮＨ 3 注入装置５にてＮＨ3 を注入混合されて、１次蒸
発器４ａと２次蒸発器４ｂとの中間に設けられた脱硝触
媒装置６にて、ＮＯX が除去され、クリーンガスとなっ
て節炭器７を経て、煙突８より排出される。排ガス中の
熱エネルギーは過熱器３、蒸発器４ａ、４ｂ、節炭器７
で回収される。
Ｇの一例を示す。ガスタービン９から排出された排ガス
２はＨＲＳＧ１へ導かれ、過熱器３で熱回収された後、
ＮＨ 3 注入装置５にてＮＨ3 を注入混合されて、１次蒸
発器４ａと２次蒸発器４ｂとの中間に設けられた脱硝触
媒装置６にて、ＮＯX が除去され、クリーンガスとなっ
て節炭器７を経て、煙突８より排出される。排ガス中の
熱エネルギーは過熱器３、蒸発器４ａ、４ｂ、節炭器７
で回収される。
【０００４】従来の上記ＨＲＳＧの運転方法は、脱硝触
媒装置６の入口側（１次蒸発器４ａと脱硝触媒装置６と
の空間部）で、排ガスの温度を測定し、排ガス温度が、
２１０℃となった時点で、ＮＨ3 注入装置５からＮＨ3
の注入を開始するという方法をとっていた。なお、ＨＲ
ＳＧで発生した蒸気は、蒸気タービン１０に送られ発電
用動力を発生する。
媒装置６の入口側（１次蒸発器４ａと脱硝触媒装置６と
の空間部）で、排ガスの温度を測定し、排ガス温度が、
２１０℃となった時点で、ＮＨ3 注入装置５からＮＨ3
の注入を開始するという方法をとっていた。なお、ＨＲ
ＳＧで発生した蒸気は、蒸気タービン１０に送られ発電
用動力を発生する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、起動
時および停止時の排ガス温度が低い時点においては、排
ガス中の二酸化窒素（以下ＮＯ2 と記す）とＮＨ3 とが
反応して生成する硝酸アンモニウム（以下ＮＨ4 ＮＯ3
と記す）の析出を回避するため、ＮＨ4 ＮＯ3 の分解温
度である２１０℃以上に排ガス温度が達した時点でＮＨ
3 を注入する運転方法をとっていた。
時および停止時の排ガス温度が低い時点においては、排
ガス中の二酸化窒素（以下ＮＯ2 と記す）とＮＨ3 とが
反応して生成する硝酸アンモニウム（以下ＮＨ4 ＮＯ3
と記す）の析出を回避するため、ＮＨ4 ＮＯ3 の分解温
度である２１０℃以上に排ガス温度が達した時点でＮＨ
3 を注入する運転方法をとっていた。
【０００６】ところが上記方法では、排ガス温度がこの
温度に達するまで排ガス中のＮＯXは除去できずに排出
されていたため、最近特に厳しくなりつつあるＮＯX 総
量排出規制等の制限から、早期に脱硝装置の起動およ
び、プラント停止ぎりぎりまで脱硝装置を運転するとい
う要求に対応できない場合があった。他方、早期起動の
システムとしてガスタービン排ガスをＨＲＳＧ内の脱硝
装置６前流側へバイパスして排ガス温度の早期上昇を図
る方法（特願昭６０−１５３５３５号公報）も提案され
ているが、バイパス回路設置による設備費の増大、運転
制御の複雑さという問題があり、より安価な解決法が所
望されていた。
温度に達するまで排ガス中のＮＯXは除去できずに排出
されていたため、最近特に厳しくなりつつあるＮＯX 総
量排出規制等の制限から、早期に脱硝装置の起動およ
び、プラント停止ぎりぎりまで脱硝装置を運転するとい
う要求に対応できない場合があった。他方、早期起動の
システムとしてガスタービン排ガスをＨＲＳＧ内の脱硝
装置６前流側へバイパスして排ガス温度の早期上昇を図
る方法（特願昭６０−１５３５３５号公報）も提案され
ているが、バイパス回路設置による設備費の増大、運転
制御の複雑さという問題があり、より安価な解決法が所
望されていた。
【０００７】本発明の目的は、プラントの起動時、停止
時の排ガス温度が低い領域においても安価、簡便なシス
テム、運転方法にてＮＯX 排出量をできるだけ低減する
方法を提供することにある。
時の排ガス温度が低い領域においても安価、簡便なシス
テム、運転方法にてＮＯX 排出量をできるだけ低減する
方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガスを、ア
ンモニア注入装置と脱硝触媒を備えた脱硝装置に導入
し、排ガス中にアンモニアを注入して脱硝触媒により窒
素酸化物を接触還元する脱硝装置の使用方法において、
前記排ガス中の窒素酸化物中に占める二酸化窒素の比率
を求め、この比率より求めた理論脱硝率が得られる排ガ
ス温度を前記脱硝触媒の温度特性カーブより求め、この
温度に基づき前記アンモニア注入装置のアンモニア注入
開始、または停止する排ガス温度を設定したことを特徴
とする二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝
装置の使用方法。 （２）二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガスを、ア
ンモニア注入装置と脱硝触媒を備えた脱硝装置に導入
し、排ガス中にアンモニアを注入して脱硝触媒により窒
素酸化物を接触還元する脱硝装置の使用方法において、
前記アンモニア注入を開始、または停止する排ガス温度
を１００〜２００℃の範囲に設定したことを特徴とする
二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝装置の
使用方法。
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガスを、ア
ンモニア注入装置と脱硝触媒を備えた脱硝装置に導入
し、排ガス中にアンモニアを注入して脱硝触媒により窒
素酸化物を接触還元する脱硝装置の使用方法において、
前記排ガス中の窒素酸化物中に占める二酸化窒素の比率
を求め、この比率より求めた理論脱硝率が得られる排ガ
ス温度を前記脱硝触媒の温度特性カーブより求め、この
温度に基づき前記アンモニア注入装置のアンモニア注入
開始、または停止する排ガス温度を設定したことを特徴
とする二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝
装置の使用方法。 （２）二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガスを、ア
ンモニア注入装置と脱硝触媒を備えた脱硝装置に導入
し、排ガス中にアンモニアを注入して脱硝触媒により窒
素酸化物を接触還元する脱硝装置の使用方法において、
前記アンモニア注入を開始、または停止する排ガス温度
を１００〜２００℃の範囲に設定したことを特徴とする
二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝装置の
使用方法。
【０００９】
【実施例】本発明に至った着眼点は、ＮＨ3 の注入開始
を早めるためには、硝酸アンモニウム（ＮＨ4 ＮＯ3 ）
の生成要因となるＮＯ2 を除去すれば良いという点であ
る。ＮＨ4 ＮＯ3 の生成を式で表わすと次のようにな
る。 ２ＮＯ2 ＋２ＮＨ3 → ＮＨ4 ＮＯ3 ＋Ｎ2 ＋Ｈ2 Ｏ （１） ガスタービンでは、燃料ガスと燃焼空気との予混合によ
る緩慢な燃焼を行なうためＮＯからＮＯ2 への酸化が促
進され、その排ガス中のＮＯ2 の割合が従来ボイラのバ
ーナによる燃焼によって発生する排ガス中のＮＯ2 の割
合約５％以下に比較して高くなる傾向にあり、起動時、
４０％程度に達することもある。この高比率のＮＯ2 も
総ＮＯX の５０％を越えない範囲においては、上記脱硝
方法によりＮＯX 中から選択的にＮＯ2 を除去可能であ
る。というのは、ＮＯとＮＯ2 が共存する排ガスの脱硝
反応は、次式の順で反応が進むためである。
を早めるためには、硝酸アンモニウム（ＮＨ4 ＮＯ3 ）
の生成要因となるＮＯ2 を除去すれば良いという点であ
る。ＮＨ4 ＮＯ3 の生成を式で表わすと次のようにな
る。 ２ＮＯ2 ＋２ＮＨ3 → ＮＨ4 ＮＯ3 ＋Ｎ2 ＋Ｈ2 Ｏ （１） ガスタービンでは、燃料ガスと燃焼空気との予混合によ
る緩慢な燃焼を行なうためＮＯからＮＯ2 への酸化が促
進され、その排ガス中のＮＯ2 の割合が従来ボイラのバ
ーナによる燃焼によって発生する排ガス中のＮＯ2 の割
合約５％以下に比較して高くなる傾向にあり、起動時、
４０％程度に達することもある。この高比率のＮＯ2 も
総ＮＯX の５０％を越えない範囲においては、上記脱硝
方法によりＮＯX 中から選択的にＮＯ2 を除去可能であ
る。というのは、ＮＯとＮＯ2 が共存する排ガスの脱硝
反応は、次式の順で反応が進むためである。
【００１０】 ＮＯ＋ＮＯ2 ＋２ＮＨ3 → ２Ｎ2 ＋ ３Ｈ2 Ｏ （２） ＮＯ＋ＮＨ3 ＋ 1/4Ｏ2 → Ｎ2 ＋ 3/2Ｈ2 Ｏ （３） ＮＯ2 ＋ 8/6ＮＨ3 → 7/6Ｎ2 ＋２Ｈ2 Ｏ （４） 今、ＮＯX 中のＮＯ2 の比率をａとして（ａ≦０．５）
（２）式の反応が完了する脱硝率を求めると下記のよう
になる。
（２）式の反応が完了する脱硝率を求めると下記のよう
になる。
【００１１】
【数１】
【００１２】すなわち、ａが１０％の時、ＮＯ2 が脱硝
装置出口で消失するときの理論脱硝率は２０％となる。
実際にガスタービン排ガス中のＮＯX に対するＮＯ2 の
割合を測定すると、１０〜３０％程度であった。このこ
とより、ＮＯ2 が脱硝装置出口で消失する時の理論脱硝
率は２０〜６０％となる。図１はそれぞれ温度特性の異
なる３つの触媒Ａ、Ｂ、Ｃの反応温度に対する脱硝率の
関係を示したものである。このカーブより、脱硝率が２
０〜６０％となる温度範囲を求めると１００〜２００℃
となる。排ガス温度がこの温度領域であれば、従来使用
されている一般の脱硝触媒を用いた脱硝装置では、脱硝
装置出口ＮＯ2 をほぼ完全に除去することができるた
め、ＮＨ3 を注入開始することができる。
装置出口で消失するときの理論脱硝率は２０％となる。
実際にガスタービン排ガス中のＮＯX に対するＮＯ2 の
割合を測定すると、１０〜３０％程度であった。このこ
とより、ＮＯ2 が脱硝装置出口で消失する時の理論脱硝
率は２０〜６０％となる。図１はそれぞれ温度特性の異
なる３つの触媒Ａ、Ｂ、Ｃの反応温度に対する脱硝率の
関係を示したものである。このカーブより、脱硝率が２
０〜６０％となる温度範囲を求めると１００〜２００℃
となる。排ガス温度がこの温度領域であれば、従来使用
されている一般の脱硝触媒を用いた脱硝装置では、脱硝
装置出口ＮＯ2 をほぼ完全に除去することができるた
め、ＮＨ3 を注入開始することができる。
【００１３】以上のように本発明は、まず排ガス中のＮ
ＯX 中のＮＯ2 比率を測定して、その比率の２倍を必要
理論脱硝率として定義し、この脱硝率が得られる排ガス
温度を触媒の温度特性カーブより求め、ＮＨ3 注入開始
温度として設定し運転するという方法をとる。実際の運
転上でのＮＨ3 注入開始温度は上記の温度に５〜１０℃
の裕度を見込んで設定し、触媒温度上昇の遅れや排ガス
温度のバラつきなどに対処することになる。
ＯX 中のＮＯ2 比率を測定して、その比率の２倍を必要
理論脱硝率として定義し、この脱硝率が得られる排ガス
温度を触媒の温度特性カーブより求め、ＮＨ3 注入開始
温度として設定し運転するという方法をとる。実際の運
転上でのＮＨ3 注入開始温度は上記の温度に５〜１０℃
の裕度を見込んで設定し、触媒温度上昇の遅れや排ガス
温度のバラつきなどに対処することになる。
【００１４】本発明と従来技術の差をまず説明すると、
既述したように従来技術では、ＮＨ 4 ＮＯ3 の分解温度
である２１０℃をＮＨ3 注入開始温度として設定してい
た。この理由は、仮にＮＨ4 ＮＯ3 が析出した場合にお
いても分解除去するという考えに基づいているもので、
コンバインドサイクルと比較して、起動、停止、負荷変
化頻度の少ない従来ガス焚ボイラの排ガスのＮＨ3 注入
開始温度として、採用されてきた。
既述したように従来技術では、ＮＨ 4 ＮＯ3 の分解温度
である２１０℃をＮＨ3 注入開始温度として設定してい
た。この理由は、仮にＮＨ4 ＮＯ3 が析出した場合にお
いても分解除去するという考えに基づいているもので、
コンバインドサイクルと比較して、起動、停止、負荷変
化頻度の少ない従来ガス焚ボイラの排ガスのＮＨ3 注入
開始温度として、採用されてきた。
【００１５】本発明を採用し、２１０℃より低い排ガス
でＮＨ3 を注入した場合、ＮＨ4 ＮＯ3 の析出が生じな
いかをまず検討した。というのは、本発明においても脱
硝装置前流側では未反応のＮＯ2 とＮＨ3 が共存するた
めである。ガスタービン排ガスの起動時のＮＯ2 を測定
し、脱硝装置前流側ＮＨ3 濃度を仮定してＮＨ4 ＮＯ 3
の析出温度を計算すると９０〜９５℃になった。これに
対し、ＮＨ3 注入開始時点での脱硝装置前流側の管群温
度は１００℃以上となり、管群へのＮＨ4 ＮＯ 3 の析出
は起こらないことになる。
でＮＨ3 を注入した場合、ＮＨ4 ＮＯ3 の析出が生じな
いかをまず検討した。というのは、本発明においても脱
硝装置前流側では未反応のＮＯ2 とＮＨ3 が共存するた
めである。ガスタービン排ガスの起動時のＮＯ2 を測定
し、脱硝装置前流側ＮＨ3 濃度を仮定してＮＨ4 ＮＯ 3
の析出温度を計算すると９０〜９５℃になった。これに
対し、ＮＨ3 注入開始時点での脱硝装置前流側の管群温
度は１００℃以上となり、管群へのＮＨ4 ＮＯ 3 の析出
は起こらないことになる。
【００１６】また脱硝装置後流側管群の温度は、ＮＨ4
ＮＯ3 の析出温度より低くなるが、前述した本発明の運
転では脱硝装置後流側へのＮＯ2 の流出はないのでＮＨ
4 ＮＯ3 の析出はなく問題とはならない。図２は、起動
時の脱硝装置入口ガス温度と入口ＮＯX 濃度の運転デー
タを示す。従来技術である２１０℃でＮＨ3 注入を開始
した場合の起動時刻は１．２ｈであるのに対し、図１に
て示す触媒ＣのＮＨ3 注入開始温度に相当する１３０℃
でのＮＨ3 注入開始時刻は０．９ｈとなり、０．３ｈの
脱硝装置の起動時間短縮を図ることが可能となった。
ＮＯ3 の析出温度より低くなるが、前述した本発明の運
転では脱硝装置後流側へのＮＯ2 の流出はないのでＮＨ
4 ＮＯ3 の析出はなく問題とはならない。図２は、起動
時の脱硝装置入口ガス温度と入口ＮＯX 濃度の運転デー
タを示す。従来技術である２１０℃でＮＨ3 注入を開始
した場合の起動時刻は１．２ｈであるのに対し、図１に
て示す触媒ＣのＮＨ3 注入開始温度に相当する１３０℃
でのＮＨ3 注入開始時刻は０．９ｈとなり、０．３ｈの
脱硝装置の起動時間短縮を図ることが可能となった。
【００１７】本発明の上記実施例ではコンバインドサイ
クルのシステムの１つであるＨＲＳＧ用の脱硝装置を主
として説明したが、ガスタービンの排ガスを熱回収せず
に脱硝処理するシンプルサイクル用の脱硝装置について
も適用可能である。後者の場合は、脱硝装置の前、後流
に管群がないので、管群へのＮＨ4 ＮＯ3 付着は考慮す
る必要はないが、粉塵として脱硝装置後流側へＮＨ4 Ｎ
Ｏ3 が飛散するのを防止するという意味で、ＮＨ3 注入
開始温度が決まり、本発明を適用することができる。
クルのシステムの１つであるＨＲＳＧ用の脱硝装置を主
として説明したが、ガスタービンの排ガスを熱回収せず
に脱硝処理するシンプルサイクル用の脱硝装置について
も適用可能である。後者の場合は、脱硝装置の前、後流
に管群がないので、管群へのＮＨ4 ＮＯ3 付着は考慮す
る必要はないが、粉塵として脱硝装置後流側へＮＨ4 Ｎ
Ｏ3 が飛散するのを防止するという意味で、ＮＨ3 注入
開始温度が決まり、本発明を適用することができる。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、ガスタービン起動、停
止時の排ガス温度が低いときでも排出ＮＯX 量を低減す
ることができ、厳しい排ガス規制に対応可能な高性能の
脱硝装置の運転が可能となる。一方、他の早期起動方
法、例えば、高温排ガスの脱硝装置へのバイパス方式等
が多額の設備費用を要するのに対して、本発明は極めて
安価な方法でＮＯX の低減が図れる。
止時の排ガス温度が低いときでも排出ＮＯX 量を低減す
ることができ、厳しい排ガス規制に対応可能な高性能の
脱硝装置の運転が可能となる。一方、他の早期起動方
法、例えば、高温排ガスの脱硝装置へのバイパス方式等
が多額の設備費用を要するのに対して、本発明は極めて
安価な方法でＮＯX の低減が図れる。
【図１】触媒の脱硝率と反応温度との関係を示す図。
【図２】起動時間と、脱硝装置入口ＮＯX 濃度および同
入口ガス温度の運転データを示す図。
入口ガス温度の運転データを示す図。
【図３】ＨＲＳＧに脱硝装置を組み込んだ装置を示す
図。
図。
１…排熱回収ボイラ、２…排ガス流、３…過熱器、４ａ
…１次蒸発器、４ｂ…２次蒸発器、５…ＮＨ3 注入装
置、６…脱硝触媒、７…節炭器、８…煙突、９…ガスタ
ービン装置、１０…蒸気タービン装置。
…１次蒸発器、４ｂ…２次蒸発器、５…ＮＨ3 注入装
置、６…脱硝触媒、７…節炭器、８…煙突、９…ガスタ
ービン装置、１０…蒸気タービン装置。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/74 53/86 ＺＡＢ Ｂ０１Ｄ 53/34 １２９ Ｅ 53/36 ＺＡＢ
Claims (2)
- 【請求項１】 二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガ
スを、アンモニア注入装置と脱硝触媒を備えた脱硝装置
に導入し、排ガス中にアンモニアを注入して脱硝触媒に
より窒素酸化物を接触還元する脱硝装置の使用方法にお
いて、前記排ガス中の窒素酸化物中に占める二酸化窒素
の比率を求め、この比率より求めた理論脱硝率が得られ
る排ガス温度を前記脱硝触媒の温度特性カーブより求
め、この温度に基づき前記アンモニア注入装置のアンモ
ニア注入開始、または停止する排ガス温度を設定するこ
とを特徴とする二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガ
ス用脱硝装置の使用方法。 - 【請求項２】 二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガ
スを、アンモニア注入装置と脱硝触媒を備えた脱硝装置
に導入し、排ガス中にアンモニアを注入して脱硝触媒に
より窒素酸化物を接触還元する脱硝装置の使用方法にお
いて、前記アンモニア注入を開始、または停止する排ガ
ス温度を１００〜２００℃の範囲に設定することを特徴
とする二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝
装置の使用方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29360693A JP3568566B2 (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝装置の使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29360693A JP3568566B2 (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝装置の使用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07136465A true JPH07136465A (ja) | 1995-05-30 |
| JP3568566B2 JP3568566B2 (ja) | 2004-09-22 |
Family
ID=17796894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29360693A Expired - Fee Related JP3568566B2 (ja) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | 二酸化窒素と一酸化窒素を含有する排ガス用脱硝装置の使用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3568566B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999055446A1 (en) * | 1998-04-28 | 1999-11-04 | Johnson Matthey Public Limited Company | Process and apparatus for reducing the nitrogen oxide content in exhaust gases by the controlled addition of nh3 |
| JP2007255345A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Isuzu Motors Ltd | 排気ガス浄化システムの制御方法及び排気ガス浄化システム |
| JP2010043782A (ja) * | 2008-08-12 | 2010-02-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガスボイラ及び燃焼排ガスの脱硝方法 |
-
1993
- 1993-11-24 JP JP29360693A patent/JP3568566B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1999055446A1 (en) * | 1998-04-28 | 1999-11-04 | Johnson Matthey Public Limited Company | Process and apparatus for reducing the nitrogen oxide content in exhaust gases by the controlled addition of nh3 |
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