JPH07112306A - 表面被覆切削工具 - Google Patents
表面被覆切削工具Info
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- JPH07112306A JPH07112306A JP28050693A JP28050693A JPH07112306A JP H07112306 A JPH07112306 A JP H07112306A JP 28050693 A JP28050693 A JP 28050693A JP 28050693 A JP28050693 A JP 28050693A JP H07112306 A JPH07112306 A JP H07112306A
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- JP
- Japan
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- layer
- cutting tool
- tool
- aluminum oxide
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 滑らかな被削面を得ることができる表面被覆
切削工具を提供する。 【構成】 切削工具基体の表面に少なくとも１層の酸化
アルミニウム層を含む複合硬質層が被覆されており、し
かも複合硬質層の最外層が酸化アルミニウム層からなる
表面被覆切削工具において、上記表面被覆切削工具のす
くい面に被覆されている酸化アルミニウム層はα型結晶
構造を主体とし、一方、逃げ面に被覆されている酸化ア
ルミニウム層はκ型結晶構造を主体としている表面被覆
切削工具。
切削工具を提供する。 【構成】 切削工具基体の表面に少なくとも１層の酸化
アルミニウム層を含む複合硬質層が被覆されており、し
かも複合硬質層の最外層が酸化アルミニウム層からなる
表面被覆切削工具において、上記表面被覆切削工具のす
くい面に被覆されている酸化アルミニウム層はα型結晶
構造を主体とし、一方、逃げ面に被覆されている酸化ア
ルミニウム層はκ型結晶構造を主体としている表面被覆
切削工具。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、極めて平滑な被削面
が得られる最外層に酸化アルミニウム層を有する複合硬
質層を被覆した表面被覆切削工具に関するものである。
が得られる最外層に酸化アルミニウム層を有する複合硬
質層を被覆した表面被覆切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、超硬合金基体またはサーメット基
体の表面に化学蒸着法によりチタンの炭化物、窒化物、
炭窒化物、炭酸化物および炭窒酸化物のうち１種の単層
または２種以上の複層（以下、チタン化合物層と総称す
る）並びに少なくとも一層の酸化アルミニウム層からな
る複合硬質層を形成してなる表面被覆切削工具は、鋼、
鋳鉄などの切削に広く用いられており、上記酸化アルミ
ニウム層は最も安定で耐摩耗性に優れたα型結晶構造を
主体とした酸化アルミニウム層（以下、α−Ａｌ 2 Ｏ3
層と記す）からなるもので、上記α−Ａｌ2 Ｏ3 層は上
記チタン化合物層よりも耐拡散摩耗性に優れているとこ
ろから主として最外層に形成されることが多く、工具寿
命の向上に大いに寄与している。
体の表面に化学蒸着法によりチタンの炭化物、窒化物、
炭窒化物、炭酸化物および炭窒酸化物のうち１種の単層
または２種以上の複層（以下、チタン化合物層と総称す
る）並びに少なくとも一層の酸化アルミニウム層からな
る複合硬質層を形成してなる表面被覆切削工具は、鋼、
鋳鉄などの切削に広く用いられており、上記酸化アルミ
ニウム層は最も安定で耐摩耗性に優れたα型結晶構造を
主体とした酸化アルミニウム層（以下、α−Ａｌ 2 Ｏ3
層と記す）からなるもので、上記α−Ａｌ2 Ｏ3 層は上
記チタン化合物層よりも耐拡散摩耗性に優れているとこ
ろから主として最外層に形成されることが多く、工具寿
命の向上に大いに寄与している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記α−Ａｌ
2 Ｏ3 層は表面粗さが粗くなりやすく、最外面にα−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を形成した表面被覆切削工具を用いて鋼また
は鋳鉄を切削すると、上記鋼または鋳鉄などの被削面の
表面粗さが粗くなり、特に仕上面切削を行なうことは不
適当であるなどの課題があった。
2 Ｏ3 層は表面粗さが粗くなりやすく、最外面にα−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を形成した表面被覆切削工具を用いて鋼また
は鋳鉄を切削すると、上記鋼または鋳鉄などの被削面の
表面粗さが粗くなり、特に仕上面切削を行なうことは不
適当であるなどの課題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
最外層に酸化アルミニウム層を有する表面被覆切削工具
を用いて切削しても、平滑な被削面が得られる表面被覆
切削工具を開発すべく研究を行っていたところ、すくい
面に従来通りのα−Ａｌ2 Ｏ3 層を被覆し、逃げ面にκ
型結晶構造を主体とした酸化アルミニウム（以下、κ−
Ａｌ2 Ｏ3 と記す）層を被覆した表面被覆切削工具を用
いて切削した被削面は、従来のα−Ａｌ2 Ｏ3 層をすく
い面および逃げ面の最外層に被覆した表面被覆切削工具
による被削面よりも平滑となり、しかも表面被覆切削工
具の工具寿命は向上するという研究結果が得られたので
ある。
最外層に酸化アルミニウム層を有する表面被覆切削工具
を用いて切削しても、平滑な被削面が得られる表面被覆
切削工具を開発すべく研究を行っていたところ、すくい
面に従来通りのα−Ａｌ2 Ｏ3 層を被覆し、逃げ面にκ
型結晶構造を主体とした酸化アルミニウム（以下、κ−
Ａｌ2 Ｏ3 と記す）層を被覆した表面被覆切削工具を用
いて切削した被削面は、従来のα−Ａｌ2 Ｏ3 層をすく
い面および逃げ面の最外層に被覆した表面被覆切削工具
による被削面よりも平滑となり、しかも表面被覆切削工
具の工具寿命は向上するという研究結果が得られたので
ある。
【０００５】この発明は、かかる研究結果にもとづいて
なされたものであって、基体表面にチタン化合物層およ
び少なくとも一層の酸化アルミニウム層からなる複合硬
質層を被覆し、しかも最外層は酸化アルミニウム層から
なる表面被覆切削工具において、上記酸化アルミニウム
層は、すくい面がα−Ａｌ2 Ｏ3 を主体とする層からな
り、逃げ面がκ−Ａｌ2 Ｏ3 を主体とする層からなる表
面被覆切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、基体表面にチタン化合物層およ
び少なくとも一層の酸化アルミニウム層からなる複合硬
質層を被覆し、しかも最外層は酸化アルミニウム層から
なる表面被覆切削工具において、上記酸化アルミニウム
層は、すくい面がα−Ａｌ2 Ｏ3 を主体とする層からな
り、逃げ面がκ−Ａｌ2 Ｏ3 を主体とする層からなる表
面被覆切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】この発明の表面被覆切削工具を製造するに
は、まず、切削工具基体の逃げ面をマスキングし、切削
工具基体のすくい面に通常のＣＶＤ法によりチタン化合
物層およびα−Ａｌ2 Ｏ3 層を上記α−Ａｌ2 Ｏ3 層が
最外層となるように形成し、室温に冷却したのち、上記
表面被覆したすくい面をマスキングし、逃げ面にκ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を最外層とするチタン化合物層およびκ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層からなる複合硬質層を形成する方法により得
られる。
は、まず、切削工具基体の逃げ面をマスキングし、切削
工具基体のすくい面に通常のＣＶＤ法によりチタン化合
物層およびα−Ａｌ2 Ｏ3 層を上記α−Ａｌ2 Ｏ3 層が
最外層となるように形成し、室温に冷却したのち、上記
表面被覆したすくい面をマスキングし、逃げ面にκ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を最外層とするチタン化合物層およびκ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層からなる複合硬質層を形成する方法により得
られる。
【０００７】また、別の製造方法として、切削工具基体
全面に、まず、κ−Ａｌ2 Ｏ3 層を最外層とするチタン
化合物層およびκ−Ａｌ2 Ｏ3 層からなる複合硬質層を
形成したのち、逃げ面のみをマスキングし、すくい面の
みに電子ビーム、レーザービーム等のビームを照射して
κ−Ａｌ2 Ｏ3 をα−Ａｌ2 Ｏ3 に変態させ、すくい面
をα−Ａｌ2 Ｏ3 を主体とした酸化アルミニウム層を形
成することもできる。
全面に、まず、κ−Ａｌ2 Ｏ3 層を最外層とするチタン
化合物層およびκ−Ａｌ2 Ｏ3 層からなる複合硬質層を
形成したのち、逃げ面のみをマスキングし、すくい面の
みに電子ビーム、レーザービーム等のビームを照射して
κ−Ａｌ2 Ｏ3 をα−Ａｌ2 Ｏ3 に変態させ、すくい面
をα−Ａｌ2 Ｏ3 を主体とした酸化アルミニウム層を形
成することもできる。
【０００８】上記α−Ａｌ2 Ｏ3 層は、通常のＣＶＤ法
により形成することができるが、κ−Ａｌ2 Ｏ3 層をＣ
ＶＤ法により形成するには反応ガス組成を調整すること
により得られ、例えば、反応初期にはＣＯ2 ガスを含ま
ない組成の反応ガス（５％ＡｌＣｌ3 −９５％Ｈ2 ）を
流し、反応が進むにつれて傾斜的にＣＯ2 ガス量が増加
するように供給し、最終的に５％ＡｌＣｌ3 −２０％Ｃ
Ｏ2 −７５％Ｈ2 の反応ガス組成となるようにＣＯ2 ガ
ス供給量を調整することにより得られる。
により形成することができるが、κ−Ａｌ2 Ｏ3 層をＣ
ＶＤ法により形成するには反応ガス組成を調整すること
により得られ、例えば、反応初期にはＣＯ2 ガスを含ま
ない組成の反応ガス（５％ＡｌＣｌ3 −９５％Ｈ2 ）を
流し、反応が進むにつれて傾斜的にＣＯ2 ガス量が増加
するように供給し、最終的に５％ＡｌＣｌ3 −２０％Ｃ
Ｏ2 −７５％Ｈ2 の反応ガス組成となるようにＣＯ2 ガ
ス供給量を調整することにより得られる。
【０００９】このようにして得られたκ−Ａｌ2 Ｏ3 層
は結晶粒が微細であってその表面は滑らかであるから切
削工具基体の逃げ面に形成することにより被削面の表面
粗さを一層平滑なものとし、一方、α−Ａｌ2 Ｏ3 層は
結晶粒が粗いが熱的に安定であるから熱影響の最も受け
やすいすくい面に形成することにより表面被覆切削工具
の寿命を向上させるものと考えられる。
は結晶粒が微細であってその表面は滑らかであるから切
削工具基体の逃げ面に形成することにより被削面の表面
粗さを一層平滑なものとし、一方、α−Ａｌ2 Ｏ3 層は
結晶粒が粗いが熱的に安定であるから熱影響の最も受け
やすいすくい面に形成することにより表面被覆切削工具
の寿命を向上させるものと考えられる。
【００１０】なお、この発明の表面被覆切削工具は、逃
げ面が１００％κ型結晶構造を有する酸化アルミニウム
層であることが好ましいが、５０％以上がκ型結晶構造
を含むκ型結晶構造を主体の酸化アルミニウム層であれ
ばよく、一方、すくい面も１００％がα型結晶構造を有
する酸化アルミニウム層であることが好ましいが、５０
％以上がα型結晶構造を含むα型結晶構造を主体とした
酸化アルミニウム層を被覆すればよい。
げ面が１００％κ型結晶構造を有する酸化アルミニウム
層であることが好ましいが、５０％以上がκ型結晶構造
を含むκ型結晶構造を主体の酸化アルミニウム層であれ
ばよく、一方、すくい面も１００％がα型結晶構造を有
する酸化アルミニウム層であることが好ましいが、５０
％以上がα型結晶構造を含むα型結晶構造を主体とした
酸化アルミニウム層を被覆すればよい。
【００１１】さらに、この発明の表面被覆切削工具は、
最外層が酸化アルミニウム層で形成されているので外観
が美しいとは言えない。したがって、上記最外層の酸化
アルミニウム層の上にさらに窒化チタン層を被覆し、金
色に色づけして商品としての美観を一層向上させてもよ
い。
最外層が酸化アルミニウム層で形成されているので外観
が美しいとは言えない。したがって、上記最外層の酸化
アルミニウム層の上にさらに窒化チタン層を被覆し、金
色に色づけして商品としての美観を一層向上させてもよ
い。
【００１２】
【実施例】９５％ＷＣ−５％ＣｏからなるＳＮＭＡ４３
２形状の超硬合金製切削工具（ＩＳＯ規格Ｋ０１０相
当）を用意した。
２形状の超硬合金製切削工具（ＩＳＯ規格Ｋ０１０相
当）を用意した。
【００１３】一方、上記超硬合金製切削工具を通常の化
学蒸着装置に装入し、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＮ
Ｏ層、ＴｉＮ層、α−Ａｌ2 Ｏ3 層およびκ−Ａｌ2 Ｏ
3 層を形成するためには下記の条件で行った。
学蒸着装置に装入し、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＮ
Ｏ層、ＴｉＮ層、α−Ａｌ2 Ｏ3 層およびκ−Ａｌ2 Ｏ
3 層を形成するためには下記の条件で行った。
【００１４】（ａ） ＴｉＣ層形成条件 温度：１０００℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −５％ＣＨ4 −９３％Ｈ
2 、 （ｂ） ＴｉＣＮ層形成条件 温度：１０００℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −４％ＣＨ4 −８％Ｎ2
−８４％Ｈ2 、 （ｃ） ＴｉＣＮＯ層形成条件 温度：１０００℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：３％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −３％ＣＯ
−９％Ｎ2 −８２％Ｈ 2 、 （ｄ） ＴｉＮ層形成条件 温度：９００℃、 圧力：２００Torr、 反応ガス組成：５％ＴｉＣｌ4 −３０％Ｎ2 −６５％Ｈ
2 、 （ｅ） α−Ａｌ2 Ｏ3 層形成条件 温度：１０００℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：５％ＡｌＣｌ3 −２０％ＣＯ2 −７５％
Ｈ2 、 （ｆ） κ−Ａｌ2 Ｏ3 層形成条件 温度：９５０℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：５％ＡｌＣｌ3 −（０％→２０％）ＣＯ
−（９５％→７５％）Ｈ2 、 上記反応ガス組成の（０％→２０％）ＣＯは、反応初期
にはＣＯガスを導入せず、反応が進むに従って傾斜的に
増量供給し、最終的にＣＯガス：２０％となるように供
給することを示し、また（９５％→７５％）Ｈ2 は、Ｈ
2 ガスを反応初期にはＨ2 ガスを９５％の割合で供給
し、反応が進むにつれてＨ2 ガス供給量を次第に減少さ
せ、最終的にＨ2 ガス：７５％となるように供給するこ
とを示すものである。
2 、 （ｂ） ＴｉＣＮ層形成条件 温度：１０００℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −４％ＣＨ4 −８％Ｎ2
−８４％Ｈ2 、 （ｃ） ＴｉＣＮＯ層形成条件 温度：１０００℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：３％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −３％ＣＯ
−９％Ｎ2 −８２％Ｈ 2 、 （ｄ） ＴｉＮ層形成条件 温度：９００℃、 圧力：２００Torr、 反応ガス組成：５％ＴｉＣｌ4 −３０％Ｎ2 −６５％Ｈ
2 、 （ｅ） α−Ａｌ2 Ｏ3 層形成条件 温度：１０００℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：５％ＡｌＣｌ3 −２０％ＣＯ2 −７５％
Ｈ2 、 （ｆ） κ−Ａｌ2 Ｏ3 層形成条件 温度：９５０℃、 圧力：１００Torr、 反応ガス組成：５％ＡｌＣｌ3 −（０％→２０％）ＣＯ
−（９５％→７５％）Ｈ2 、 上記反応ガス組成の（０％→２０％）ＣＯは、反応初期
にはＣＯガスを導入せず、反応が進むに従って傾斜的に
増量供給し、最終的にＣＯガス：２０％となるように供
給することを示し、また（９５％→７５％）Ｈ2 は、Ｈ
2 ガスを反応初期にはＨ2 ガスを９５％の割合で供給
し、反応が進むにつれてＨ2 ガス供給量を次第に減少さ
せ、最終的にＨ2 ガス：７５％となるように供給するこ
とを示すものである。
【００１５】実施例１ 上記超硬合金製切削工具の全面に上記（ａ）条件で厚
さ：４μｍのＴｉＣ層を形成し、その上にさらに上記
（ｂ）条件で厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層を形成し、チタ
ン化合物層被覆切削工具を作製した。上記チタン化合物
層被覆切削工具の逃げ面をマスキングし、すくい面にの
み上記（ｅ）条件にて厚さ：２μｍのα−Ａｌ2 Ｏ3 層
を形成し、ついですくい面をマスキングし、逃げ面のみ
に上記（ｆ）条件にて厚さ：２μｍのκ−Ａｌ2 Ｏ3 層
を形成し、本発明表面被覆切削工具（以下、本発明工具
という）１を作製した。
さ：４μｍのＴｉＣ層を形成し、その上にさらに上記
（ｂ）条件で厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層を形成し、チタ
ン化合物層被覆切削工具を作製した。上記チタン化合物
層被覆切削工具の逃げ面をマスキングし、すくい面にの
み上記（ｅ）条件にて厚さ：２μｍのα−Ａｌ2 Ｏ3 層
を形成し、ついですくい面をマスキングし、逃げ面のみ
に上記（ｆ）条件にて厚さ：２μｍのκ−Ａｌ2 Ｏ3 層
を形成し、本発明表面被覆切削工具（以下、本発明工具
という）１を作製した。
【００１６】一方、比較のために、上記チタン化合物層
被覆切削工具の全面に上記（ｆ）条件にて厚さ：２μｍ
のκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、比較表面被覆切削工具
（以下、比較工具という）１を作製し、また上記チタン
化合物層被覆切削工具の全面に上記（ｅ）条件にて厚
さ：２μｍのα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、従来表面被覆
切削工具（以下、従来工具という）１を作製した。
被覆切削工具の全面に上記（ｆ）条件にて厚さ：２μｍ
のκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、比較表面被覆切削工具
（以下、比較工具という）１を作製し、また上記チタン
化合物層被覆切削工具の全面に上記（ｅ）条件にて厚
さ：２μｍのα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、従来表面被覆
切削工具（以下、従来工具という）１を作製した。
【００１７】このようにして作製した本発明工具１、比
較工具１および従来工具１について、 被削材：ＦＣＤ７０、 切削速度：３００ｍ／min 、 送 り：０．３mm／rev 、 切込み：１．５mm、 切削時間：２０分、 冷却油：なし、 の条件でダクタイル鋳鉄の連続切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩耗幅およびすくい面摩耗深さを測定し、さら
に被削材の被削面の表面粗さを測定し、これらの測定結
果を表１に示した。
較工具１および従来工具１について、 被削材：ＦＣＤ７０、 切削速度：３００ｍ／min 、 送 り：０．３mm／rev 、 切込み：１．５mm、 切削時間：２０分、 冷却油：なし、 の条件でダクタイル鋳鉄の連続切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩耗幅およびすくい面摩耗深さを測定し、さら
に被削材の被削面の表面粗さを測定し、これらの測定結
果を表１に示した。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１に示される結果から、すくい面の最外
層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し逃げ面の最外層にκ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を形成した本発明工具１は、すくい面および
逃げ面の最外層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成した従来工具
１に比べて被削面を滑らかに仕上げることができ、一
方、すくい面および逃げ面最外層にκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を
形成した比較工具１はすくい面摩耗深さが大きく、工具
寿命が短いことがわかる。
層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し逃げ面の最外層にκ−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を形成した本発明工具１は、すくい面および
逃げ面の最外層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成した従来工具
１に比べて被削面を滑らかに仕上げることができ、一
方、すくい面および逃げ面最外層にκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を
形成した比較工具１はすくい面摩耗深さが大きく、工具
寿命が短いことがわかる。
【００２０】実施例２ 上記超硬合金製切削工具の全面に上記（ｂ）条件で厚
さ：６μｍのＴｉＣＮ層を形成してチタン化合物層被覆
切削工具を作製し、このチタン化合物層被覆切削工具の
すくい面に実施例１と同様にして厚さ：６μｍのα−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を形成し、逃げ面に厚さ：６μｍのκ−Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成して本発明工具２を作製した。
さ：６μｍのＴｉＣＮ層を形成してチタン化合物層被覆
切削工具を作製し、このチタン化合物層被覆切削工具の
すくい面に実施例１と同様にして厚さ：６μｍのα−Ａ
ｌ2 Ｏ3 層を形成し、逃げ面に厚さ：６μｍのκ−Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成して本発明工具２を作製した。
【００２１】一方、比較のために、上記チタン化合物層
被覆切削工具の全面に上記（ｆ）条件にて厚さ：６μｍ
のκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成して比較工具２を作製し、ま
た上記（ｅ）条件にて厚さ：６μｍのα−Ａｌ2 Ｏ3 層
を形成し、従来工具２を作製した。
被覆切削工具の全面に上記（ｆ）条件にて厚さ：６μｍ
のκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成して比較工具２を作製し、ま
た上記（ｅ）条件にて厚さ：６μｍのα−Ａｌ2 Ｏ3 層
を形成し、従来工具２を作製した。
【００２２】このようにして作製した本発明工具２、比
較工具２および従来工具２について実施例１と同じ条件
で連続切削試験を行ない、さらに被削材の被削面の表面
粗さを測定し、これらの測定結果を表２に示した。
較工具２および従来工具２について実施例１と同じ条件
で連続切削試験を行ない、さらに被削材の被削面の表面
粗さを測定し、これらの測定結果を表２に示した。
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例３ 実施例１で作製したチタン化合物層被覆切削工具の表面
にさらに（ｃ）条件にて厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層を形
成し、チタン化合物層被覆切削工具を作製した。このチ
タン化合物層被覆切削工具の表面に、上記（ｅ）条件お
よび（ｆ）条件にてそれぞれ厚さ：６μｍのα−Ａｌ2
Ｏ3 層およびκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、表３に示され
る本発明工具３、比較工具３および従来工具３を作製し
た。
にさらに（ｃ）条件にて厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層を形
成し、チタン化合物層被覆切削工具を作製した。このチ
タン化合物層被覆切削工具の表面に、上記（ｅ）条件お
よび（ｆ）条件にてそれぞれ厚さ：６μｍのα−Ａｌ2
Ｏ3 層およびκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、表３に示され
る本発明工具３、比較工具３および従来工具３を作製し
た。
【００２５】これら本発明工具３、比較工具３および従
来工具３について、実施例１と同様にして連続切削試験
を行ない、逃げ面摩耗幅およびすくい面摩耗深さを測定
し、さらに被削材の被削面粗さを測定し、それらの測定
結果を表３に示した。
来工具３について、実施例１と同様にして連続切削試験
を行ない、逃げ面摩耗幅およびすくい面摩耗深さを測定
し、さらに被削材の被削面粗さを測定し、それらの測定
結果を表３に示した。
【００２６】
【表３】
【００２７】表２および表３に示される結果から、すく
い面の最外層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、逃げ面の最
外層にκ−Ａｌ2 Ｏ3 を形成した本発明工具２〜３は、
すくい面および逃げ面の最外層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形
成した従来工具２〜３に比べて、被削面を滑らかに切削
加工することができ、一方、すくい面および逃げ面の最
外層にκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成した比較工具はすくい面
摩耗深さが大きくなって工具寿命が短いことがわかる。
い面の最外層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、逃げ面の最
外層にκ−Ａｌ2 Ｏ3 を形成した本発明工具２〜３は、
すくい面および逃げ面の最外層にα−Ａｌ2 Ｏ3 層を形
成した従来工具２〜３に比べて、被削面を滑らかに切削
加工することができ、一方、すくい面および逃げ面の最
外層にκ−Ａｌ2 Ｏ3 層を形成した比較工具はすくい面
摩耗深さが大きくなって工具寿命が短いことがわかる。
【００２８】実施例４ 実施例１で作製した本発明工具１、比較工具１および従
来工具１の表面全面に、上記（ｄ）条件にて厚さ：１μ
ｍのＴｉＮ層を形成し、表面に黄金色の色付けを行なっ
た後、実施例１と同じ切削条件で連続切削試験し、さら
に被削面粗さを測定したところ、実施例１とほぼ同じ結
果が得られた。
来工具１の表面全面に、上記（ｄ）条件にて厚さ：１μ
ｍのＴｉＮ層を形成し、表面に黄金色の色付けを行なっ
た後、実施例１と同じ切削条件で連続切削試験し、さら
に被削面粗さを測定したところ、実施例１とほぼ同じ結
果が得られた。
【００２９】
【発明の効果】この発明の最外層が酸化アルミニウム層
からなる表面被覆切削工具は、従来の最外層が酸化アル
ミニウム層からなる表面被覆切削工具に比べて、滑らか
な被削面を得ることができ、仕上切削工具として使用で
きるなど優れた効果を奏するものである。
からなる表面被覆切削工具は、従来の最外層が酸化アル
ミニウム層からなる表面被覆切削工具に比べて、滑らか
な被削面を得ることができ、仕上切削工具として使用で
きるなど優れた効果を奏するものである。
Claims (3)
- 【請求項１】 基体表面に少なくとも１層の酸化アルミ
ニウム層を含む複合硬質層が被覆されており、しかも複
合硬質層の最外層が酸化アルミニウム層からなる表面被
覆切削工具において、 上記表面被覆切削工具のすくい面に被覆されている酸化
アルミニウム層はα型結晶構造を主体とし、一方、逃げ
面に被覆されている酸化アルミニウム層はκ型結晶構造
を主体としていることを特徴とする表面被覆切削工具。 - 【請求項２】 上記複合硬質層は、チタンの炭化物、窒
化物、炭窒化物、炭酸化物および炭窒酸化物のうちの１
種の単層または２種以上の複層、並びに少なくとも１層
の酸化アルミニウム層からなることを特徴とする請求項
１記載の表面被覆切削工具。 - 【請求項３】 上記表面被覆切削工具の酸化アルミニウ
ム最外層の上に、さらに窒化チタン層を被覆して黄金色
に色づけしたことを特徴とする請求項１または２記載の
表面被覆切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28050693A JPH07112306A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 表面被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28050693A JPH07112306A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 表面被覆切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07112306A true JPH07112306A (ja) | 1995-05-02 |
Family
ID=17626048
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28050693A Withdrawn JPH07112306A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 表面被覆切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07112306A (ja) |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1993
- 1993-10-14 JP JP28050693A patent/JPH07112306A/ja not_active Withdrawn
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