JPH07105800A - 高速再閉路接地開閉器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 高電圧送電線において、数サイクルの間零点
を形成しない誘導電流を遮断可能であり、小形で安価な
高速再閉路接地開閉器を提供する。 【構成】 操作装置に連結される筒状の操作ロッド１５
にパッファシリンダー１６を取り付ける。パッファシリ
ンダー１６上に可動接触子１７およびノズル１８を取り
付ける。パッファシリンダー１６内にパッファピストン
１９を挿入する。パッファシリンダー１６とパッファピ
ストン１９とによってガス圧縮室Ｃを構成する。可動接
触子部Ｂを支持部１９ａ，１９ｂにより操作ロッド１５
に支持する。パッファピストン１９の後部にパッファシ
リンダー１６の内面とパッファピストン１９の小径部を
摺動する浮動ピストン２０を設け、副容積部Ｄを構成す
る。浮動ピストンを接触子方向に付勢するバネ２１を設
ける。ガス圧縮室Ｃと副容積部Ｄとを連通する連通穴１
９ｃをパッファピストン１９に設ける。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は電力用高電圧送電線にお
いて、送電線路の碍子連アークホーン間の逆閃絡（逆フ
ラッシュオーバー）によって発生する地絡事故を線路用
遮断器によって除去した後、アークホーン部に持続する
電磁誘導電流アークを遮断器の開閉動作と協調した高速
閉極動作によって消弧し、かつ即時の開極動作により誘
導電流を遮断して、遮断器の再閉路による再送電を可能
にする高速再閉路接地開閉器（ＨＳＥＳ）に関する。

【０００２】

【従来の技術】送電線は碍子連によって鉄塔の腕に吊ら
れているが、送電経路に雷が落ちると、碍子連の両端に
設けられたアークホーン間に大きな電流が発生し、この
電流がアークホーン間の絶縁耐力を超えると逆フラッシ
ュオーバーが発生する。送電線に生じる事故の大半は、
この逆フラッシュオーバーを原因とする１線地絡事故で
ある。このような地絡事故による故障を解消するために
は、故障を起こした送電線の両端にある送電線路用の遮
断器によって再閉路動作をおこなうことが有効である。
再閉路動作とは、両端の遮断器を開極することにより故
障区間を送電線から切り離して無電圧とし、逆フラッシ
ュオーバーを消弧した後、直ちに遮断器を投入して故障
区間を再び送電線に接続することである。このような再
閉路動作をおこなうことによって、停電に至ることな
く、送電をおこなうことができる。たとえば、再閉路の
代表的な方式である単相再閉路方式は、電力の変動が少
なく、過渡安定度に優れているので、広く使用されてい
る。

【０００３】ところが、近年の電力需要の増大に伴い、
１１００ｋＶ（ＵＨＶ）系統電線が用いられるようにな
ってきている。このＵＨＶ系統電線は、従来の基幹送電
線である５００ｋＶ系統電線に比較して静電容量が大き
いので、同一回線の他相や併架された他回線から受ける
静電誘導電流が大きい。このため、アークホーン間で逆
フラッシュオーバーが起こった場合、たとえ故障区間両
端の遮断器を開極状態にして系統短絡による事故電流を
遮断しても、アークホーンのアークが消弧されず、静電
誘導電流が長時間流れ続ける。よって、再閉路動作によ
る再送電を実施できないという問題がある。

【０００４】これに対処するため、ＵＨＶ系のような高
電圧の送電線では、１線地絡相に高速再閉路接地開閉器
（ＨＳＥＳ）が設置されている。そして、事故発生箇所
をその両端の遮断器によって送電経路から切り離した
後、この高速再閉路接地開閉器を遮断器の開閉動作と協
調して高速投入し、碍子連アークホーンに持続する電磁
誘導電流アークを消弧して、即座に開極動作をおこない
誘導電流を遮断することにより、遮断器の再閉路による
再送電を可能にしている。

【０００５】このような高速再閉路接地開閉器を採用し
た保護システムを、図面を参照して具体的に説明する。
図３は本システムの構成を示す説明図である。図におい
て、１はブッシング、２は高電圧用の送電線、３はＵＨ
Ｖ系の鉄塔である。

【０００６】送電線２は、上相、中相、下相の３線を有
し、ブッシング１と鉄塔３または鉄塔３同士の間に張り
渡されている。各鉄塔３の腕には、アークホーン３ａを
備えた碍子連３ｂが設けられ、この碍子連３ｂによって
送電線２が鉄塔３に吊り下げられている。送電線２の一
定区間の両端には、遮断器ＧＣＢと高速再閉路接地開閉
器ＨＳＥＳが設けられている。なお、４は雷雲、５は雷
である。

【０００７】このようなシステムにおいて、３線の送電
線２のうちのある１線に雷雲４から雷５が落ちると、そ
の送電線を吊り下げている碍子連３ｂの両端のアークホ
ーン３ａ間に、逆フラッシュオーバー３ｃが発生し、送
電線２からこの逆フラッシュオーバー３ｃを介して鉄塔
３へ地絡事故電流が流れ、地絡事故が生じる。

【０００８】この逆フラッシュオーバー３ｃによって１
線地絡事故が起きた場合の遮断器ＧＣＢおよび高速再閉
路接地開閉器ＨＳＥＳの動作順序を、図４のシーケンス
図に沿って説明する。すなわち、地絡発生前は、遮断器
ＧＣＢは投入状態、高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳは開
極状態にある。送電線２に地絡事故が発生すると、送電
保護リレー時間であるＴ１時間が経過した後、まず、遮
断器ＧＣＢが開極動作をおこなう。しかし、事故送電線
２は同回路の健全相および併架他回線からの静電電磁誘
導により誘導電流が流れ、それによってアークホーン３
ａ間には依然として逆フラッシュオーバー３ｃが持続し
ている。そこで、遮断器ＧＣＢが開極した状態で、高速
再閉路接地開閉器ＨＳＥＳを強制的に高速で投入し、ア
ークホーン３ａ部分で持続している誘導電流を高速再閉
路接地開閉器ＨＳＥＳ側に導くことにより、アークホー
ン３ａの逆フラッシュオーバー３ｃを消弧する。高速再
閉路接地開閉器ＨＳＥＳは、θ時間投入状態を続けて逆
フラッシュオーバー３ｃを消弧した後、開極状態に戻っ
て誘導電流を遮断し、最後に遮断器を投入して送電を再
開する。

【０００９】つづいて、図５を参照して、地絡事故電流
および高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳに流れる電流につ
いて説明する。前記の通り、送電線２は上相、中相、下
相を有し、各相には所定の負荷電流が流れているが、前
記の地絡事故が送電線２の中相において発生したと仮定
する。送電線２の中相において、図中Ｔ０１が地絡事故
発生時、Ｔ０２が遮断器ＧＣＢの開極動作開始時で、送
電線２の中相にＴ０１〜Ｔ０２だけ事故電流が流れてい
る。ところが、送電線２の中相は他の健全相である上相
および下相や、併架された他の回線から静電電磁誘導を
受けるため、遮断器が開極した状態では、そのアークホ
ーン３ａには誘導電流に起因する逆フラッシュオーバー
３ｃが依然として生じている。そこで、逆フラッシュオ
ーバー３ｃの消弧のために高速再閉路接地開閉器ＨＳＥ
Ｓを投入すると、その投入時点Ｔ０３以降、高速再閉路
接地開閉器ＨＳＥＳには図５に示すような電流が流れ
る。すなわち、最初は直流成分の含まれた地絡事故電流
と電磁誘導電流とが重畳され電流零点よりも変移した電
流が流れ、その後、地絡電流事故電流が接地されるにつ
れて電磁誘導電流成分が多くなり、電流零点を通る交流
電流が流れることになる。そして、高速再閉路接地開閉
器ＨＳＥＳによって、この誘導電流を遮断する場合に
は、電流零点になるタイミングを捕らえて開極動作をお
こなう。

【００１０】しかし、このような電磁誘導電流は、図６
に示すように、２０００Ａにも達するものであり、この
電流を遮断するために高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳを
開極して、故障送電線を接地状態から解放すると、図７
に示すように、高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳの接触子
間には、電気回路の過渡現象分と故障送電線が他線から
受ける静電誘導電圧が重畳した過渡回復電圧が印可され
る。このような比較的大きな電流と、比較的大きな上昇
率および高い波高値の過渡回復電圧条件においては、単
にＳＦ6 ガス中で棒状の接触子を開閉するだけの並切り
形の消弧室による接地開閉器で遮断することができず、
遮断器と同様にパッファ形の消弧室を有する高速再閉路
接地開閉器ＨＳＥＳが必要となる。

【００１１】ここで、従来のパッファ形消弧室を具備す
る高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳの構成を、図面を参照
して以下に説明する。図８において、６は接地容器であ
り、この接地容器６内には、パッファ形消弧室７、導体
８などが収納されている。パッファ形消弧室７の可動部
は、操作装置９によってを開閉駆動できるように構成さ
れている。操作装置９中の９ａは油圧シリンダー（制御
弁を含む）である。パッファ形消弧室７の可動部と操作
装置９との間には、操作装置９の動きを、接触子を開閉
極する方向の動きに変換するリンク部１０が設けられて
いる。導体８は、その両端部にて、絶縁スペーサ１１
ａ，１１ｂを介して接地容器６に対して支持され、電気
的に絶縁されている。また、パッファ形消弧室７の可動
部の近傍には、接地容器６を貫通する形で接地端子部１
２が設けられている。この接地端子部１２は、パッファ
形消弧室７の可動部に電気的に接続されていて、接地開
閉器の開極時には、導体８はパッファ形消弧室部７を介
して接地端子部１２に接続されて接地される。

【００１２】以上のような高速再閉路接地開閉器ＨＳＥ
Ｓの構成は、パッファ形ガス遮断器の構成と近似してい
る。ただし、高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳの遮断責務
は、遮断器の遮断責務に比べて格段に軽微であるため、
低いシリンダー圧力上昇で遮断をおこなうことができ
る。

【００１３】ところで、上記のような高速再閉路接地開
閉器ＨＳＥＳによる電流遮断時において、図５に示すよ
うに、地絡事故発生相である中相以外の２相のうち１相
（この例では上相）で時差をもって（時間Ｔ０４におい
て）、直流電流成分が多い地絡事故（後追い故障）が発
生する場合がある。この場合には、中相の送電線には、
上相の事故電流による電磁誘導で生じた直流電流成分の
多い誘導電流が流れ、図５のＡ部に示すように、中相の
高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳには、数サイクルの間電
流零点を形成しない零ミス電流が流れることになる。こ
の零ミス電流を遮断することは、通常の交流電流の零点
遮断に比較すると格段に困難であり、従来の高速再閉路
接地開閉器の能力を超えたものである。その結果、後追
い故障のタイミングがちょうど中相の高速再閉路接地開
閉器ＨＳＥＳの閉極タイミングと重なり、合わせて後追
い故障電流分に直流電流分が多く含まれている場合に
は、再閉路が実現されず、高電圧の電力送電に対し由々
しい問題が発生することになる。

【００１４】このような問題に対処するため、特願平４
−２８５９０１のような構成のパッファ形消弧室による
高速再閉路接地開閉器が提案されている。この高速再閉
路接地開閉器を、図面にしたがって以下に説明する。基
本的な構成は図８に示す接地開閉器と同様であるので、
パッファ形ガス消弧室部分のみを説明する。図９は、開
極動作終了時におけるパッファ形ガス消弧室部分を示
す。図でＡは固定接触子部であり、固定接触子１３、シ
ールド１４ａによって構成されている。また、Ｂは可動
接触子部であり、前記操作装置９（図８参照）に連結さ
れる筒状の操作ロッド１５にパッファシリンダー１６が
取り付けられ、かつパッファシリンダー１６上に可動接
触子１７およびノズル１８が取り付けられている。そし
て、可動接触子部Ｂは、支持部１９ａ，１９ｂによって
操作ロッド１５に支持されている。

【００１５】パッファシリンダー１６内には、パッファ
ピストン１９が挿入されており、また、パッファシリン
ダ１６の外周部には、固定接触子部Ａのシールド１４ａ
に対向するシールド１４ｂが設けられ、これらのパッフ
ァピストン１９およびシールド１４ｂは、接地容器６
（図１参照）に対して固定されている。そして、このよ
うに固定されたパッファピストン１９およびシールド１
４ｂに対して、部材１６〜１８が一体に移動するように
構成されている。なお、図９に示す開極終了時におい
て、パッファシリンダー内の空気長さＬ0 は、遮断時の
パッファシリンダー内容積が閉極時の容積の１５〜５０
％となるように設定されている。加えて、遮断責務に対
して、圧力上昇の時間幅が十分に広くなるように、図中
Ｓｃで示したシリンダー断面積が適正に調整されてい
る。

【００１６】なお、図９中の固定接触子部Ａ側に記載さ
れた点線部分は、閉極状態における可動接触子１７、ノ
ズル１８などの位置を示す。

【００１７】このような構成を有するパッファ形消弧室
の動作は次の通りである。すなわち、開極動作時には、
パッファシリンダ１６内のガスが圧縮され、先端のノズ
ル１８部に図中点線矢印で示すような二方向のガス流が
生じ、固定接触子１３と可動接触子１７間に生ずるアー
クが消弧される。また、開極終了後はシールド１４ａ，
１４ｂの効果により、固定接触子部と可動接触子部の間
の絶縁が確保される。

【００１８】上記のようなの接地開閉器の閉極動作時の
ストローク特性（開極特性）とパッファシリンダー圧力
上昇の特性とを図１０にしたがって以下に説明する。Ｘ
0 は閉極位置である。開極位置からの開離距離（Ｌ）が
十分大きければ、図６，図７に示した電流と電圧の条件
を遮断できる圧力上昇をΔＰ1a（開極初期）、ΔＰ1b
（開極終期）とする。ガス遮断器に採用されていること
で明らかなように、パッファ形の消弧室の遮断性能は優
秀なので、２０００Ａ〜３０００Ａである電磁誘導電流
の消弧は比較的容易である。したがって、図１０に示す
ように低い圧力上昇（ΔＰ1a，ΔＰ1b）で消弧できる。
その反面、高い過渡回復電圧が印可されるので、開極距
離を十分大きく取らないと遮断は成功しない。また、図
１０において、開極初期の遮断可能な最小の圧力上昇値
ΔＰ1aが得られた時の開離極距離Ｌ1 は遮断するために
は十分な大きさではなく、Ｌ2 になってはじめて遮断可
能になる。従って、この場合、開極開始位置Ｘ0 から遮
断可能な開極距離Ｌ2 となる開極位置Ｘ2 までの時間
が、遮断できる最短アーク時間Ｔａmin となり、開極開
始位置Ｘ0 から開極終期に遮断可能な最小の圧力上昇値
ΔＰ1bが得られるまでの時間が、遮断できる最長アーク
時間Ｔａmax となる。そして、遮断可能な開極距離Ｌ2
となる開極位置Ｘ2 から、開極終期に遮断可能な最小の
圧力上昇値ΔＰ１ｂが得られるまでの時間が、遮断でき
るアーク時間幅Ｔｗとなる。この遮断可能アーク時間幅
Ｔｗは、一般的に、遮断電流の半波の時間以上であれば
十分である。

【００１９】以上のような接地開閉器により、必要な遮
断可能アーク時間幅（４サイクル程度）が得られ、零ミ
ス電流を遮断することができる。

【００２０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
ような高速再閉路接地開閉器には、以下のような問題点
があった。すなわち、遮断可能な時間幅を十分に得るた
めには、遮断位置でのシリンダー容積を十分に大きくす
ることが必要である。そして、そのためには、パッファ
シリンダー１６内の長さＬ0 と断面積Ｓｃとを十分に大
きくしなければならない。したがって、可動質量が大き
くなるので駆動エネルギーが大きくなり、全体寸法が大
形化し、製作費用が増大することになる。

【００２１】本発明は、以上のような従来技術の問題点
を解消するために提案されたものであり、その目的は、
高電圧送電線において、数サイクルの間零点を形成しな
い誘導電流を遮断可能であり、小形で安価な高速再閉路
接地開閉器を提供することである。

【００２２】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１記載の発明は、遮断器を結ぶ高電圧送電
線の１線地絡相に接地されており、前記送電線に設けら
れた碍子連のアークホーンにおける逆フラッシュオーバ
ーによる１線地絡事故時に、前記送電線の両端にある遮
断器を開極することにより切り離された送電線を高速で
閉極接地し、前記碍子連に持続している他相または他回
線からの電磁誘導電流アークを消弧し、その後開極動作
をおこなうことにより、前記遮断器の再閉極による再送
電を可能とする高速再閉路接地開閉器において、対向配
置された固定部と可動部とを有し、前記固定部と可動部
との間のアークを消弧するためのパッファ形消弧室およ
びその操作装置を備え、前記パッファ形消弧室に設けら
れるガス圧縮室を、パッファシリンダーおよびパッファ
ピストンにより構成し、前記パッファピストンにおける
前記パッファシリンダーと対向する面の反対側に、前記
パッファシリンダーの内面との間で空間を形成する小径
部を設け、前記パッファシリンダー内面および前記小径
部を摺動し、消弧ガスを収容可能な副容積部を形成する
浮動ピストンを設け、前記浮動ピストンの摺動により、
前記副容積部内の消弧ガスの圧力を調節可能となるよう
に、前記浮動ピストンを前記副容積部内の前記消弧ガス
の圧力に抗する方向に付勢するバネを設け、前記パッフ
ァピストンに、前記容積部と前記副容積部との間で前記
消弧ガスを連通させる連通穴を設けたことを特徴とす
る。

【００２３】請求項２記載の発明は、請求項１記載の高
速再閉路接地開閉器において、前記パッファシリンダー
の内側面と、前記浮動ピストンとの間に固定シリンダー
を設け、前記浮動ピストンを、前記固定シリンダー内側
面と前記小径部との間を摺動可能に設けたことを特徴と
する。

【００２４】

【作用】以上のような構成を有する本発明の作用は以下
の通りである。すなわち、高速再閉路接地開閉器の開極
動作が開始されると、ガス圧縮室のガスが圧縮されて圧
力が上昇するので、ガスがガス圧縮室から連通穴を通っ
て副容積部に流入し、ガス圧縮室内と副容積部内とのガ
スの圧力は等しくなる。そして、圧力により浮動ピスト
ンを押す力がバネの力を上回れば、浮動ピストンは後退
し、副容積部の容積が拡大する。すると、圧力の上昇は
遮断に必要な値に抑えられ、ガスの不必要な流出がなく
なる。

【００２５】つぎに、開極動作が終了し、圧力が低下し
始めると、浮動ピストンを押す力がバネの力より下回
る。すると、浮動ピストンが前進して、副容積部の容積
が縮小するので、副容積部のガスがガス圧縮室に送り込
まれる。したがって、ガス圧縮室の圧力の低下が抑制さ
れる。

【００２６】以上のように、開極の前半の圧力上昇が抑
えられ、それにより副容積部に蓄えられたガスが後半ガ
ス圧縮室内に送り込まれるので、開極時のガス圧縮室が
小さくとも、遮断に必要な圧力上昇での吹き付けが長い
時間持続する。

【００２７】請求項２記載の発明では、浮動ピストン
が、固定シリンダー内側面を摺動するので、動きが安定
する。

【００２８】

【実施例】本発明の実施例を図面にしたがって以下に説
明する。なお、以下に示す実施例の基本構成は図８と同
じであり、従来の技術において説明したので省略する。

【００２９】（１）第１実施例 請求項１記載の発明に対応する実施例を第１実施例とし
て以下に説明する。なお、請求項１記載の固定部は固定
接触子部、可動部は可動接触子部、ガス圧縮室はシリン
ダー容積部とする。図１は第１実施例の接地開閉器にお
けるパッファ形ガス消弧室部分を示す図である。

【００３０】（ａ）第１実施例の構成 本実施例の構成を以下に説明する。すなわち、図１に示
すように、Ａは固定接触子部であり、固定接触子１３、
シールド１４ａによって構成されている。また、Ｂは可
動接触子部であり、前記操作装置９（図８参照）に連結
される筒状の操作ロッド１５にパッファシリンダー１６
が取り付けられ、かつパッファシリンダー１６上に可動
接触子１７およびノズル１８が取り付けられている。パ
ッファシリンダー１６内には、パッファピストン１９が
挿入されている。そして、可動接触子部Ｂは、支持部１
９ａ，１９ｂによって操作ロッド１５に支持されてい
る。

【００３１】パッファピストン１９の後部には、パッフ
ァシリンダー１６の内面とパッファピストン１９の小径
部を摺動する浮動ピストン２０が設けられている。この
浮動ピストンはバネ２１によって接触子方向に押されて
いるので、通常、浮動ピストン２０の突起部とパッファ
ピストン１９は密着し、浮動ピストン２０の存在によっ
て構成される副容積部Ｄの容積は最小となっている。ま
た、パッファシリンダー１６とパッファピストン１９と
によって構成されるシリンダー容積部Ｃとこの副容積部
Ｄとは、パッファピストン１９に設けられた連通穴１９
ｃによって連通している。

【００３２】パッファシリンダー１６の外周部には、固
定接触子部Ａのシールド１４ａに対抗するシールド１４
ｂが設けられ、これらのパッファピストン１９およびシ
ールド１４ｂに対して、部材１６〜１８が一体に移動す
るように構成されている。

【００３３】なお、図９と同様、固定接触子部Ａ側に記
載された点線部分は、閉極状態における可動接触子１
７、ノズル１８などの位置を示す。

【００３４】（ｂ）第１実施例の作用 以上のような構成を有する本実施例の作用は以下の通り
である。基本的な動作は従来例と同様であるので説明を
簡略化する。すなわち、１線地絡事故発生後、遮断器Ｇ
ＣＢが開極され、高速再閉路接地開閉器ＨＳＥＳの閉極
後、開極動作が開始される。このとき、シリンダー容積
部Ｃのガスが圧縮されて圧力が上昇するので、ガスがシ
リンダー容積部Ｃから連通穴１９ｃを通って副容積部Ｄ
に流入する。連通穴の断面積Ｓｃは十分に大きく形成さ
れているので、シリンダー容積部Ｃと副容積部Ｄとの圧
力は等しくなる。そして、圧力により浮動ピストン２０
を押す力がバネ２１の力を上回れば、浮動ピストン２０
は後退し、副容積部Ｄの容積が拡大する。すると、圧力
の上昇は遮断に必要な値に抑えられ、ガスがノズル１８
から不必要に流出しなくなる。

【００３５】つぎに、開極動作が終了し、圧力が低下し
始めると、浮動ピストン２０を押す力がバネ２１の力よ
り下回る。すると、浮動ピストン２０が前進して、副容
積部Ｄの容積が縮小するので、副容積部Ｄのガスがシリ
ンダー容積部Ｃに送り込まれる。したがって、シリンダ
ー容積部Ｃの圧力の低下が抑制される。

【００３６】以上のように、開極の前半の圧力上昇が抑
えられ、それにより副容積部Ｄに蓄えられたガスが後半
シリンダー容積部Ｃ内に送り込まれるので、開極時のシ
リンダー容積部Ｃが小さくとも（図２に示すＬ0,Ｓｃが
小さくても）、図１０に示す圧力特性が得られ、遮断に
必要な圧力上昇での吹き付けが長い時間持続する。

【００３７】（ｃ）第１実施例の効果 以上のような本実施例の効果は、以下の通りである。す
なわち、シリンダー容積部Ｃの長さＬ0 と断面積Ｓｃと
が小さくても、零ミス電流を遮断するために必要なガス
の圧力上昇を長時間持続できる。したがって、可動部接
触部Ｂを小形することができるので、駆動エネルギーも
小さくなり、全体形状もまた小さくなる。よって、高速
再閉路接地開閉器を安価に製作できる。

【００３８】（２）第２実施例 請求項２記載の発明に対応する実施例を、第２実施例と
して以下に説明する。なお、図３は第２実施例の接地開
閉器におけるパッファ形ガス消弧室部分を示す図であ
り、基本的な構成は第１実施例と同じである。

【００３９】（ａ）第２実施例の構成 本実施例の構成を、以下に説明する。すなわち、図３に
示すように、パッファピストン１９とパッファシリンダ
ー１６内側面との間に、固定シリンダー２２がはさみ込
まれている。したがって、浮動ピストン２０は、固定シ
リンダー２２の内側におけるパッファピストン１９の小
径部を摺動するように構成されている。なお、２２ａは
ガス抜き用の穴である。その他の構成は、図２の第１実
施例と同じである。

【００４０】（ｂ）第２実施例の作用 以上のような構成を有する本実施例の作用は、以下の通
りである。すなわち、基本的な動作は第１実施例と同様
であるが、本実施例では、浮動ピストン２１が、固定さ
れた固定シリンダー２２の内面を摺動する。従って、可
動のパッファシリンダー１６内を摺動する実施例１に比
べ、動きが安定し、信頼性が高い。

【００４１】（ｃ）第２実施例の効果 本実施例では、パッファシリンダーと浮動ピストンの摺
動が無いことから、パッファシリンダー全長Ｌctを一層
短くすることが可能であり、零ミス電流遮断可能の高速
再閉路接地開閉器を一層小形かつ安価に製作できる。

【００４２】

【発明の効果】以上のような本発明の高速再閉路接地装
置によれば、パッファシリンダーおよびパッファピスト
ンから成るガス消弧室近傍に、ガス圧を調節する浮動ピ
ストンを設けるという構成によって、高電圧送電線にお
いて、数サイクルの間零点を形成しない誘導電流を遮断
可能であり、小形で安価な高速再閉路接地開閉器を提供
することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による高速再閉路接地開閉器の第１実施
例の主要部の構成を示す図

【図２】本発明による高速再閉路接地開閉器の第２実施
例の主要部の構成を示す図

【図３】逆フラッシュオーバーにより高電圧送電系統の
アークホーン部で発生したアークを、高速再閉路接地開
閉器のシステムが消弧する機能を説明する図

【図４】高速再閉路接地開閉器の動作シーケンス図

【図５】高速再閉路接地開閉器の各相に流れる電流変化
図

【図６】本発明の高速再閉路接地開閉器動作相への他相
からの電磁誘導電流および静電誘導電流を示す図

【図７】高速再閉路接地開閉器開極時の過渡回復電圧波
形図

【図８】一般的な高速再閉路接地開閉器の全体構成図

【図９】従来の高速再閉路接地開閉器の主要部の一例を
示す構成図

【図１０】従来の高速再閉路接地開閉器および本発明の
高速再閉路接地開閉器の開極時の特性を示す図

【符号の説明】

Ａ…固定接触子部 Ｂ…可動接触子部 Ｃ…シリンダー容積部 Ｄ…副容積部 １…ブッシング ２…送電線 ３…鉄塔 ３ａ…アークホーン ３ｂ…碍子連 ４…雷雲 ５…雷 ６…接地容器 ７…パッファ形消弧室 ８…導体 ９…操作装置 ９ａ…油圧シリンダー １０…リンク部 １１ａ，１１ｂ…絶縁スペーサ １２…接地端子部 １３…固定接触子 １４ａ，１４ｂ…シールド １５…操作ロッド １６…パッファシリンダー １７…可動接触子 １８…ノズル １９…パッファピストン １９ａ，１９ｂ…支持部 １９ｃ…連通穴 ２０…浮動ピストン ２１…バネ ２２…固定シリンダー

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 遮断器を結ぶ高電圧送電線の１線地絡相
   に接地されており、前記送電線に設けられた碍子連のア
   ークホーンにおける逆フラッシュオーバーによる１線地
   絡事故時に、前記送電線の両端にある遮断器を開極する
   ことにより切り離された送電線を高速で閉極接地し、前
   記碍子連に持続している他相または他回線からの電磁誘
   導電流アークを消弧し、その後開極動作をおこなうこと
   により、前記遮断器の再閉極による再送電を可能とする
   高速再閉路接地開閉器において対向配置された固定部と
   可動部とを有し、前記固定部と可動部との間のアークを
   消弧するためのパッファ形消弧室およびその操作装置を
   備え、 前記パッファ形消弧室に設けられるガス圧縮室を、パッ
   ファシリンダーおよびパッファピストンにより構成し、 前記パッファピストンにおける前記パッファシリンダー
   と対向する面の反対側に、前記パッファシリンダーの内
   面との間で空間を形成する小径部を設け、 前記パッファシリンダー内面および前記小径部を摺動
   し、消弧ガスを収容可能な副容積部を形成する浮動ピス
   トンを設け、 前記浮動ピストンの摺動により、前記副容積部内の消弧
   ガスの圧力を調節可能となるように、前記浮動ピストン
   を前記副容積部内の前記消弧ガスの圧力に抗する方向に
   付勢するバネを設け、 前記パッファピストンに、前記容積部と前記副容積部と
   の間で前記消弧ガスを連通させる連通穴を設けたことを
   特徴とする高速再閉路接地開閉器。
2. 【請求項２】 前記パッファシリンダーの内側面と、前
   記浮動ピストンとの間に固定シリンダーを設け、 前記浮動ピストンを、前記固定シリンダー内側面と前記
   小径部との間を摺動可能に設けたことを特徴とする請求
   項１記載の高速再閉路接地開閉器。