JPH0680163B2 - 耐摩耗性および耐食性にすぐれた射出成形機用スクリューの製造方法 - Google Patents
耐摩耗性および耐食性にすぐれた射出成形機用スクリューの製造方法Info
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- JPH0680163B2 JPH0680163B2 JP60023163A JP2316385A JPH0680163B2 JP H0680163 B2 JPH0680163 B2 JP H0680163B2 JP 60023163 A JP60023163 A JP 60023163A JP 2316385 A JP2316385 A JP 2316385A JP H0680163 B2 JPH0680163 B2 JP H0680163B2
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- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、プラスチック等の射出成形用装置を構成する
スクリューの製造方法に関する。
スクリューの製造方法に関する。
プラスチックの射出成形は、第３図に示すように、内部
にスクリュー（Ｓ）を有する長尺のシリンダ（Ｃ）内
に、ホッパー（Hp）から原料樹脂粉末（Pw）を供給し、
スクリュー（Ｓ）の回転駆動によりシリンダ（Ｃ）内を
移動させつつ、ヒータ（Ｈ）にて加熱流動化し、先端部
のノズル（Ｎ）から、その前部に配置されている金型
（図示せず）内に注入することにより行われる。
にスクリュー（Ｓ）を有する長尺のシリンダ（Ｃ）内
に、ホッパー（Hp）から原料樹脂粉末（Pw）を供給し、
スクリュー（Ｓ）の回転駆動によりシリンダ（Ｃ）内を
移動させつつ、ヒータ（Ｈ）にて加熱流動化し、先端部
のノズル（Ｎ）から、その前部に配置されている金型
（図示せず）内に注入することにより行われる。
このスクリュー（Ｓ）は、溶融プラスチックを圧送しノ
ズル（Ｎ）から高圧力で噴射させるものであるから、そ
のシャフトの周囲に螺設されている羽根は強度および耐
摩耗性にすぐれていることが必要であり、またプラスチ
ックの加熱溶融に伴って発生する弗素ガス等の腐食性ガ
スに対する腐食抵抗をも兼備していることが必要であ
る。従来より、このスクリューとしてはマルエージング
鋼からなるものが使用されている。
ズル（Ｎ）から高圧力で噴射させるものであるから、そ
のシャフトの周囲に螺設されている羽根は強度および耐
摩耗性にすぐれていることが必要であり、またプラスチ
ックの加熱溶融に伴って発生する弗素ガス等の腐食性ガ
スに対する腐食抵抗をも兼備していることが必要であ
る。従来より、このスクリューとしてはマルエージング
鋼からなるものが使用されている。
しかるに、従来より使用されているマルエージング鋼製
スクリューは、必ずしも耐摩耗性および耐食性の点で十
分なものとは言い難い。殊に、繊維強化型プラスチック
等の複合材料の射出成形にあっては、溶融プラスチック
にセラミック繊維等の硬質の補強材が分散相として配合
されるため、羽根の摩耗が速く、耐用寿命の低下が著し
い。
スクリューは、必ずしも耐摩耗性および耐食性の点で十
分なものとは言い難い。殊に、繊維強化型プラスチック
等の複合材料の射出成形にあっては、溶融プラスチック
にセラミック繊維等の硬質の補強材が分散相として配合
されるため、羽根の摩耗が速く、耐用寿命の低下が著し
い。
また、近時はセラミック製品の製造に対する射出成形の
適用がこころみられているが、この場合も従来のマルエ
ージング鋼製スクリューでは、耐摩耗性および耐食性の
点で実用上問題がある。
適用がこころみられているが、この場合も従来のマルエ
ージング鋼製スクリューでは、耐摩耗性および耐食性の
点で実用上問題がある。
その対策として、摩耗・腐蝕を生じ易い羽根の側面およ
び外周部（フライトトップ部）に、溶射法等を適用して
耐摩耗・耐食性材料の被膜を形成することも試みられて
はいるが、運転過程で被膜の亀裂や剥離を生じ易いこと
によるメンテナンスの負担が大きく、部材の耐久性改善
効果は少ない。
び外周部（フライトトップ部）に、溶射法等を適用して
耐摩耗・耐食性材料の被膜を形成することも試みられて
はいるが、運転過程で被膜の亀裂や剥離を生じ易いこと
によるメンテナンスの負担が大きく、部材の耐久性改善
効果は少ない。
本発明は、かかる実情に対処すべく、従来のスクリュー
を凌ぐ改良された耐摩耗性および耐食性を有する射出成
形機用スクリューの製造方法を提供しようとするもので
ある。
を凌ぐ改良された耐摩耗性および耐食性を有する射出成
形機用スクリューの製造方法を提供しようとするもので
ある。
本発明は、シャフト（１）の周面を軸方向に螺回する羽
根（２）を有する射出成形機用スクリューの製造方法に
おいて、 羽根を内包する大きさの外径を有する鋼製円柱体である
シャフト素材（１′）の外周面に、羽根の形状に相応す
る螺旋溝条（11）を形成し、その溝条内に、タングステ
ン炭化物粉末５〜50％、残部はCo基合金粉末もしくはNi
基合金粉末からなる焼結合金原料粉末混合物を充填し、
シャフト素材に金属管を嵌装してキャニングしたうえ、
温度:1000〜1100℃および加圧力:900〜1300kgf/cm2の熱
間静水圧焼結処理に付して螺旋溝条（11）内の粉末混合
物を焼結せしめ、しかるのち上記金属管とシャフト素材
の表層部に機械加工を加えて、溝条内に形成された焼結
合金からなる羽根（２）とシャフト（１）を削り出すこ
とを特徴としている。
根（２）を有する射出成形機用スクリューの製造方法に
おいて、 羽根を内包する大きさの外径を有する鋼製円柱体である
シャフト素材（１′）の外周面に、羽根の形状に相応す
る螺旋溝条（11）を形成し、その溝条内に、タングステ
ン炭化物粉末５〜50％、残部はCo基合金粉末もしくはNi
基合金粉末からなる焼結合金原料粉末混合物を充填し、
シャフト素材に金属管を嵌装してキャニングしたうえ、
温度:1000〜1100℃および加圧力:900〜1300kgf/cm2の熱
間静水圧焼結処理に付して螺旋溝条（11）内の粉末混合
物を焼結せしめ、しかるのち上記金属管とシャフト素材
の表層部に機械加工を加えて、溝条内に形成された焼結
合金からなる羽根（２）とシャフト（１）を削り出すこ
とを特徴としている。
シャフト素材（１′）の表層領域は、スクリュー羽根の
螺旋形状を有する溝条（11）を形成するための余肉部分
であり、その螺旋溝条（11）は、焼結原料粉末を充填密
封するカプセルの役目をなす。螺旋溝条（11）内に充填
密封された粉末混合物は、熱間静水圧焼結処理による高
温・高圧力の作用下に焼結せしめられる。
螺旋形状を有する溝条（11）を形成するための余肉部分
であり、その螺旋溝条（11）は、焼結原料粉末を充填密
封するカプセルの役目をなす。螺旋溝条（11）内に充填
密封された粉末混合物は、熱間静水圧焼結処理による高
温・高圧力の作用下に焼結せしめられる。
焼結処理を完了した後、不要となった金属管（ａ）およ
びシャフト素材（１′）の表層部（ｂ）を機械加工によ
り除去して、シャフト（１）とその周面を螺回する焼結
合金の羽根（２）を有するスクリューを得る。
びシャフト素材（１′）の表層部（ｂ）を機械加工によ
り除去して、シャフト（１）とその周面を螺回する焼結
合金の羽根（２）を有するスクリューを得る。
羽根（２）は、Co基もしくはNi基合金の基地金属中にタ
ングステン炭化物粒子が分散相として混在した焼結合金
として形成されるので、その化学組成と組織に基づく改
良された耐摩耗・耐食性を有し、肉厚全体が焼結合金と
して形成されていることにより、溶射被膜のような剥離
等の問題もなく、安定性にすぐれている。
ングステン炭化物粒子が分散相として混在した焼結合金
として形成されるので、その化学組成と組織に基づく改
良された耐摩耗・耐食性を有し、肉厚全体が焼結合金と
して形成されていることにより、溶射被膜のような剥離
等の問題もなく、安定性にすぐれている。
本発明により製造される射出成形機用スクリューを第１
図に模式的に示す。（１）はシャフト、（２）はシャフ
ト（１）の周面に螺設されている焼結合金からなる羽根
である。羽根（２）はその基部がシャフト（１）に埋め
込まれた状態でシャフト（１）に固定されている。
図に模式的に示す。（１）はシャフト、（２）はシャフ
ト（１）の周面に螺設されている焼結合金からなる羽根
である。羽根（２）はその基部がシャフト（１）に埋め
込まれた状態でシャフト（１）に固定されている。
このように羽根（２）の基部がシャフト（１）に埋め込
まれていると、シャフト（１）に対する羽根（２）の固
定状態がより強固に安定化される。
まれていると、シャフト（１）に対する羽根（２）の固
定状態がより強固に安定化される。
第４図にスクリューの羽根を成している焼結合金のミク
ロ組織を示す。（Ｍ）は基地金属であり、（Ｐ）はタン
グステン炭化物粒子である。ただし、基地金属はCo基合
金であるが、Ni基合金の場合も組織的に特に異なる点は
ない。
ロ組織を示す。（Ｍ）は基地金属であり、（Ｐ）はタン
グステン炭化物粒子である。ただし、基地金属はCo基合
金であるが、Ni基合金の場合も組織的に特に異なる点は
ない。
本発明の射出成形機用スクリューの羽根を構成する焼結
合金におけるCo基合金、またはNi基合金は、耐熱性、耐
熱衝撃性、および耐食性等の点から、Mo、Cr、Si、その
他の諸元素の１種もしくは２種以上を合計量で、20〜55
％含有する合金であることが好ましい。そのような好ま
しいCo基合金の具体例として、Mo:24〜33％、Cr:4〜20
％、Si:3.5％以下、残部Coからなるものが挙げられる。
また、Ni基合金の好ましい具体例として、Mo:24〜33
％、Cr:4〜20％、Si:3.5％以下、残部Niからなるものが
挙げられる。
合金におけるCo基合金、またはNi基合金は、耐熱性、耐
熱衝撃性、および耐食性等の点から、Mo、Cr、Si、その
他の諸元素の１種もしくは２種以上を合計量で、20〜55
％含有する合金であることが好ましい。そのような好ま
しいCo基合金の具体例として、Mo:24〜33％、Cr:4〜20
％、Si:3.5％以下、残部Coからなるものが挙げられる。
また、Ni基合金の好ましい具体例として、Mo:24〜33
％、Cr:4〜20％、Si:3.5％以下、残部Niからなるものが
挙げられる。
焼結合金中のタングステン炭化物粒子は、濡れ性および
結合性等の点から、Coを５〜40％含有しているものであ
ることが好ましい。粒径は特に制限されないが、耐摩耗
性および分散性等の点から、50〜150μｍであることが
好ましい。
結合性等の点から、Coを５〜40％含有しているものであ
ることが好ましい。粒径は特に制限されないが、耐摩耗
性および分散性等の点から、50〜150μｍであることが
好ましい。
また、焼結結合におけるタングステン炭化物粒子量（重
量）を５％以上とするのは、耐摩耗性を十分なものとす
るためである。タングステン炭化物粒子量が増す程、耐
摩耗性は高くなるが、あまり多くなると、強度・靱性が
低下するので50％を上限とするのである。
量）を５％以上とするのは、耐摩耗性を十分なものとす
るためである。タングステン炭化物粒子量が増す程、耐
摩耗性は高くなるが、あまり多くなると、強度・靱性が
低下するので50％を上限とするのである。
一方、シャフト（１）は、強度の点から、マルエージン
グ鋼が好ましく用いられ、例えば18％Ni系、20％Ni系、
25％Ni系等から適宜選ばれる。
グ鋼が好ましく用いられ、例えば18％Ni系、20％Ni系、
25％Ni系等から適宜選ばれる。
本発明による射出成形機用スクリューの製造方法を具体
的に説明すると、まずシャフト素材と、羽根を形成する
ための焼結原料粉末とを準備する。焼結原料粉末は、所
望の焼結合金組成に応じてCo基合金粉末またはNi基合金
粉末に、タングステン炭化物粉末を５〜50％配合するこ
とにより調製される。一方、シャフト素材には、その周
面に所望のスクリュー羽根の形状を有する溝条を穿設す
る。ついで、シャフト素材の溝条内に焼結原料粉末を充
填するとともに、シャフト素材にその外径とほぼ等しい
内径を有する金属管を嵌装してキャニングする。これを
熱間静水圧焼結に付してシャフト素材の溝条内に焼結合
金を形成せしめ、しかるのちシャフト素材の表面の金属
管およびシャフト素材表面に機械加工を施して焼結合金
からなる羽根を削り出すことにより目的とするスクリュ
ーを得る。
的に説明すると、まずシャフト素材と、羽根を形成する
ための焼結原料粉末とを準備する。焼結原料粉末は、所
望の焼結合金組成に応じてCo基合金粉末またはNi基合金
粉末に、タングステン炭化物粉末を５〜50％配合するこ
とにより調製される。一方、シャフト素材には、その周
面に所望のスクリュー羽根の形状を有する溝条を穿設す
る。ついで、シャフト素材の溝条内に焼結原料粉末を充
填するとともに、シャフト素材にその外径とほぼ等しい
内径を有する金属管を嵌装してキャニングする。これを
熱間静水圧焼結に付してシャフト素材の溝条内に焼結合
金を形成せしめ、しかるのちシャフト素材の表面の金属
管およびシャフト素材表面に機械加工を施して焼結合金
からなる羽根を削り出すことにより目的とするスクリュ
ーを得る。
第２図に、本発明のスクリューの製造要領を模式的に示
す。（１′）はシャフト素材、（11）はシャフト素材
（１′）の周面に螺旋状に穿設された、羽根形成用溝条
である。溝条（11）内には焼結原料粉末（Pw）が充填さ
れており、その外側面にキャニング材として金属管
（ａ）が嵌装され、両端部は溶接により封止されてい
る。これを熱間静水圧焼結に付したのち、キャニング材
である金属管（ａ）とシャフト素材（１′）の表層部
（ｂ）を取り代として機械加工により削除除去して溝条
（11）内に焼成されている羽根（焼結合金）を、その基
部を残して露出させ所定の形状に仕上げることにより第
１図に示すような焼結合金からなる羽根を有するスクリ
ューとして完成される。
す。（１′）はシャフト素材、（11）はシャフト素材
（１′）の周面に螺旋状に穿設された、羽根形成用溝条
である。溝条（11）内には焼結原料粉末（Pw）が充填さ
れており、その外側面にキャニング材として金属管
（ａ）が嵌装され、両端部は溶接により封止されてい
る。これを熱間静水圧焼結に付したのち、キャニング材
である金属管（ａ）とシャフト素材（１′）の表層部
（ｂ）を取り代として機械加工により削除除去して溝条
（11）内に焼成されている羽根（焼結合金）を、その基
部を残して露出させ所定の形状に仕上げることにより第
１図に示すような焼結合金からなる羽根を有するスクリ
ューとして完成される。
上記スクリューの製造工程における熱間静水圧焼結は、
好ましくは900kgf/cm2以上の加圧力の作用下、温度1000
〜1100℃にて行われる。加圧力を900kgf/cm2以上、温度
を1000℃以上とするのは、十分な焼結により緻密で強度
の高い羽根（焼結合金）を形成するためであり、またか
かる高温・高圧力下に、シャフト素材の緻密化と、シャ
フト−羽根の強固な結合関係の形成が促進される。加熱
温度の上限を1100℃とするのは、それをこえると、金属
部（キャニング材を含む）の溶融のおそれがあるからで
ある。加圧力の上限は規定しないが、通常約1300kgf/cm
2をこえる必要は特にない。なお、シャフトの組織調製
は、熱間静水圧焼結後に適宜の熱処理を施すことにより
行えばよい。例えば、温度600℃に４時間保持したの
ち、850℃で１時間保持し、ついで常温まで空冷した
後、550℃に再加熱し同温度に３時間保持したのち、常
温まで空冷する処理が施される。
好ましくは900kgf/cm2以上の加圧力の作用下、温度1000
〜1100℃にて行われる。加圧力を900kgf/cm2以上、温度
を1000℃以上とするのは、十分な焼結により緻密で強度
の高い羽根（焼結合金）を形成するためであり、またか
かる高温・高圧力下に、シャフト素材の緻密化と、シャ
フト−羽根の強固な結合関係の形成が促進される。加熱
温度の上限を1100℃とするのは、それをこえると、金属
部（キャニング材を含む）の溶融のおそれがあるからで
ある。加圧力の上限は規定しないが、通常約1300kgf/cm
2をこえる必要は特にない。なお、シャフトの組織調製
は、熱間静水圧焼結後に適宜の熱処理を施すことにより
行えばよい。例えば、温度600℃に４時間保持したの
ち、850℃で１時間保持し、ついで常温まで空冷した
後、550℃に再加熱し同温度に３時間保持したのち、常
温まで空冷する処理が施される。
本発明のスクリューシャフトの羽根の、耐食性および耐
摩耗性を窒化鋼からなるものと比較すると、10％HCl耐
食性は約330倍、15％H2SO4耐食性は約720倍、また耐摩
耗性（大越式迅速摩耗試験法による）は約17倍にも達す
る。
摩耗性を窒化鋼からなるものと比較すると、10％HCl耐
食性は約330倍、15％H2SO4耐食性は約720倍、また耐摩
耗性（大越式迅速摩耗試験法による）は約17倍にも達す
る。
Co基合金粉末とタングステン炭化物粉末とからなる焼結
原料粉末と，周面に羽根形成用溝条が穿設されたシャフ
ト素材とを準備し、第２図に示すように、シャフト素材
（１′）の溝条（11）に焼結原料粉末を充填し、金属管
（耐熱鋼）（ａ）でキャニングしたのち熱間静水圧焼結
に付し、しかる後、シャフトのマルエージング処理を行
い、ついで機械加工により焼結合金からなる羽根を削り
出し所定形状に仕上げて第１図に示すようなスクリュー
を得た。このスクリューを（Ａ）とする。また、Co基合
金粉末に代えてNi基合金粉末を使用する以外は上記と同
じ手順を経て同じ形状を有するスクリューを得た。この
スクリューを（Ｂ）とする。
原料粉末と，周面に羽根形成用溝条が穿設されたシャフ
ト素材とを準備し、第２図に示すように、シャフト素材
（１′）の溝条（11）に焼結原料粉末を充填し、金属管
（耐熱鋼）（ａ）でキャニングしたのち熱間静水圧焼結
に付し、しかる後、シャフトのマルエージング処理を行
い、ついで機械加工により焼結合金からなる羽根を削り
出し所定形状に仕上げて第１図に示すようなスクリュー
を得た。このスクリューを（Ａ）とする。また、Co基合
金粉末に代えてNi基合金粉末を使用する以外は上記と同
じ手順を経て同じ形状を有するスクリューを得た。この
スクリューを（Ｂ）とする。
〔Ｉ〕焼結原料粉末 （１）タングステン炭化物粉末:Co12％を含有している
粒径50〜150μｍのWC粉末。
粒径50〜150μｍのWC粉末。
（２）Co基合金粉末 Mo:28％、Cr:17％、Si:2％、残部Co。粒径50〜150μｍ （３）Ni基合金粉末 Mo:32％、Cr:15％、Si:3％、残部Ni。粒径50〜150μｍ （４）配合割合 WC粉末:Co基合金粉末（またはNi基合金粉末）＝1:9（重
量比） 〔II〕シャフト素材 （１）材質:18％Ni系マルエージング鋼 （２）外径:32mm、焼結後の加工代:0.5mm。
量比） 〔II〕シャフト素材 （１）材質:18％Ni系マルエージング鋼 （２）外径:32mm、焼結後の加工代:0.5mm。
（３）羽根形成用溝条：ピッチ35mm、溝幅5mm、溝深さ5
mm。
mm。
〔III〕焼結条件 焼結温度:1100℃、加圧力:1100kgf/cm2、保持時間:2H
r。
r。
〔IV〕製品性状 得られたスクリュー（Ａ）および（Ｂ）のそれぞれを、
セラミック繊維を含むプラスチック形成品の射出成形機
に使用し、従来のマルエージング鋼製スクリューと比較
した結果、本発明のスクリュー（Ａ）、（Ｂ）はいずれ
も摩耗・腐食が極めて少なく、それぞれの耐用寿命は30
0時間、および250時間と、従来の約2.5倍以上の耐久性
を示した。
セラミック繊維を含むプラスチック形成品の射出成形機
に使用し、従来のマルエージング鋼製スクリューと比較
した結果、本発明のスクリュー（Ａ）、（Ｂ）はいずれ
も摩耗・腐食が極めて少なく、それぞれの耐用寿命は30
0時間、および250時間と、従来の約2.5倍以上の耐久性
を示した。
プラスチック等の射出成形機を構成する部材のなかで
も、シリンダ内に設置されるスクリューは、羽根の摩耗
・腐蝕による損傷の進行が速く、メンテナンスの負担の
最も大きい部材である。本発明方法によれば、焼結合金
からなる羽根を有するスクリューを、比較的簡素な工程
で製造することができ、かつその羽根を、耐食合金基地
と硬質粒子とからなる焼結合金で形成していることによ
る改良された耐摩耗性・耐食性が確保され、コーティン
グ保護被膜のような剥離等による早期損傷の欠点もなく
安定である。従って通常のプラスチックの射出成形操業
のみならず、繊維強化型プラスチック成形品やセラミッ
ク成形品等のように摩耗・腐蝕の厳しい射出成形操業に
おけるスクリューの耐用寿命の向上、成形機部材のメン
テナンスの軽減等の効果が得られ、射出成形操業の安定
・効率化等に寄与することができる。
も、シリンダ内に設置されるスクリューは、羽根の摩耗
・腐蝕による損傷の進行が速く、メンテナンスの負担の
最も大きい部材である。本発明方法によれば、焼結合金
からなる羽根を有するスクリューを、比較的簡素な工程
で製造することができ、かつその羽根を、耐食合金基地
と硬質粒子とからなる焼結合金で形成していることによ
る改良された耐摩耗性・耐食性が確保され、コーティン
グ保護被膜のような剥離等による早期損傷の欠点もなく
安定である。従って通常のプラスチックの射出成形操業
のみならず、繊維強化型プラスチック成形品やセラミッ
ク成形品等のように摩耗・腐蝕の厳しい射出成形操業に
おけるスクリューの耐用寿命の向上、成形機部材のメン
テナンスの軽減等の効果が得られ、射出成形操業の安定
・効率化等に寄与することができる。
第１図は本発明方法により製造される射出成形機用スク
リューの実施例を示す一部切欠要部断面図、第２図は本
発明方法による射出成形機用スクリューの製造要領を示
す要部断面説明図、第３図は射出成形機の断面概要図、
第４図は本発明方法により製造される射出成形機用スク
リューの羽根を形成している焼結合金のミクロ組織を示
す図面代用顕微鏡写真（×800）である。 1:シャフト、１′：シャフト素材、2:羽根、11:溝条、
S:スクリュー、Pw:焼結原料粉末。
リューの実施例を示す一部切欠要部断面図、第２図は本
発明方法による射出成形機用スクリューの製造要領を示
す要部断面説明図、第３図は射出成形機の断面概要図、
第４図は本発明方法により製造される射出成形機用スク
リューの羽根を形成している焼結合金のミクロ組織を示
す図面代用顕微鏡写真（×800）である。 1:シャフト、１′：シャフト素材、2:羽根、11:溝条、
S:スクリュー、Pw:焼結原料粉末。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−157944（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−82609（ＪＰ，Ａ) 特公 昭54−32413（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭52−30449（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】シャフト（１）の周面を軸方向に螺回する
羽根（２）を有する射出成形機用スクリューの製造方法
において、 羽根を内包する大きさの外径を有する鋼製円柱体である
シャフト素材（１′）の外周面に、羽根の形状に相応す
る螺旋溝条（11）を形成し、その溝条内に、タングステ
ン炭化物粉末５〜50％、残部はCo基合金粉末もしくはNi
基合金粉末からなる焼結合金原料粉末混合物を充填し、
シャフト素材に金属管を嵌装してキャニングしたうえ、
温度:1000〜1100℃および加圧力:900〜1300kgf/cm2の熱
間静水圧焼結処理に付して螺旋溝条（11）内の粉末混合
物を焼結せしめ、しかるのち上記金属管とシャフト素材
の表層部に機械加工を加えて、溝条内に形成された焼結
合金からなる羽根（２）とシャフト（１）を削り出すこ
とを特徴とする耐摩耗性および耐食性にすぐれた射出成
形機用スクリューの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60023163A JPH0680163B2 (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 耐摩耗性および耐食性にすぐれた射出成形機用スクリューの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60023163A JPH0680163B2 (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 耐摩耗性および耐食性にすぐれた射出成形機用スクリューの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61183430A JPS61183430A (ja) | 1986-08-16 |
| JPH0680163B2 true JPH0680163B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=12102941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60023163A Expired - Lifetime JPH0680163B2 (ja) | 1985-02-07 | 1985-02-07 | 耐摩耗性および耐食性にすぐれた射出成形機用スクリューの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680163B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109047772A (zh) * | 2018-08-14 | 2018-12-21 | 安徽利成机电设备制造有限公司 | 一种激光切割机刀片的制作方法 |
| US11534857B2 (en) * | 2014-10-21 | 2022-12-27 | Advanced Research For Manufacturing Systems, Llc | Composite member and method for manufacturing composite member |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63162801A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-06 | Toyo Kohan Co Ltd | 樹脂加工機械用スクリユ−の製造法 |
| JP2573992B2 (ja) * | 1988-04-26 | 1997-01-22 | 東芝機械株式会社 | 押出成形機用工具の製造方法 |
| JPH0920946A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-21 | Kubota Corp | 耐摩耗性にすぐれる複合焼結材料 |
| JP3318469B2 (ja) * | 1995-06-30 | 2002-08-26 | 株式会社クボタ | プラスチック成形機及びペレット混練機の構成部材 |
| JP3686202B2 (ja) * | 1997-02-14 | 2005-08-24 | 三菱重工業株式会社 | 空冷エンジンの導風ケーシング |
| DE10043792A1 (de) * | 2000-09-06 | 2002-03-14 | Starck H C Gmbh | Ultragrobes, einkristallines Wolframkarbid und Verfahren zu dessen Herstellung; und daraus hergestelltes Hartmetall |
| US6634781B2 (en) | 2001-01-10 | 2003-10-21 | Saint Gobain Industrial Ceramics, Inc. | Wear resistant extruder screw |
| DE10161364A1 (de) * | 2001-12-14 | 2003-07-17 | Mannesmann Plastics Machinery | Verfahren zur Herstellung einer Verschleißschutzbeschichtung auf der Oberfläche von Plastifizier-, Misch- oder Förderschnecken |
| AT504385B1 (de) * | 2006-06-16 | 2014-03-15 | Theysohn Extrusionstechnik Ges M B H | Verfahren zur herstellung einer schnecke für einen extruder sowie schnecke |
| JP5267912B2 (ja) * | 2008-04-18 | 2013-08-21 | 日立金属株式会社 | 成形機用プランジャ |
| CN102328073B (zh) * | 2011-07-22 | 2013-09-04 | 浙江一火科技有限公司 | 一种穿鳃水泵钳棘轮销及其制造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5230449A (en) * | 1975-09-03 | 1977-03-08 | Hitachi Ltd | Light ray scanner |
| JPS5282609A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-11 | Seiko Epson Corp | Wc-based super hard alloy having high hardness and toughness |
| JPS5432413A (en) * | 1977-08-19 | 1979-03-09 | Ube Ind Ltd | Preparation of ketose |
| US4430389A (en) * | 1982-03-01 | 1984-02-07 | Wexco Corporation | Composite cylinder and casting alloy for use therein |
-
1985
- 1985-02-07 JP JP60023163A patent/JPH0680163B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11534857B2 (en) * | 2014-10-21 | 2022-12-27 | Advanced Research For Manufacturing Systems, Llc | Composite member and method for manufacturing composite member |
| CN109047772A (zh) * | 2018-08-14 | 2018-12-21 | 安徽利成机电设备制造有限公司 | 一种激光切割机刀片的制作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61183430A (ja) | 1986-08-16 |
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