JPH0657379A - 熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材 - Google Patents
熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材Info
- Publication number
- JPH0657379A JPH0657379A JP21532092A JP21532092A JPH0657379A JP H0657379 A JPH0657379 A JP H0657379A JP 21532092 A JP21532092 A JP 21532092A JP 21532092 A JP21532092 A JP 21532092A JP H0657379 A JPH0657379 A JP H0657379A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- magnetic steel
- corrosion resistance
- magnetic
- hot workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 60
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 60
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 24
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 43
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 13
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 11
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 6
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 6
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 230000005347 demagnetization Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 238000005339 levitation Methods 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、良好な熱間加工性を有し、耐食性
および耐ＳＣＣ性に優れる低コスト非磁性鋼に関するも
のである。 【構成】 Ｃ：０．０１〜０．８０％、Ｓｉ：０．０１
〜２．５０％、Ｍｎ：９〜３２％、Ｃｒ：０．１〜１
４．５％、Ｎｉ：０．１０〜８．０％、Ｎ：０．００１
〜０．５０％、Ａｌ：０．００１〜０．２０％を含み、
必要に応じてＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの
１種または２種以上をＭｏ＋Ｗ＋Ｃｏ＋Ｃｕ＝０．０１
〜４．０％、Ｎｂ＋Ｔｉ＋Ｖ＝０．０１〜１．５％、ま
たＣａ：０．００１〜０．０２％を含み、残部が不可避
不純物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層として、オーステ
ナイト系ステンレス鋼を表層とする鋳込み複層鋳片を熱
間圧延することを特徴とする非磁性鋼材。 【効果】 耐食性に優れた非磁性鋼材が歩留り良く安価
に製造可能となり、非磁性構造用部材の適用範囲が拡大
する。
および耐ＳＣＣ性に優れる低コスト非磁性鋼に関するも
のである。 【構成】 Ｃ：０．０１〜０．８０％、Ｓｉ：０．０１
〜２．５０％、Ｍｎ：９〜３２％、Ｃｒ：０．１〜１
４．５％、Ｎｉ：０．１０〜８．０％、Ｎ：０．００１
〜０．５０％、Ａｌ：０．００１〜０．２０％を含み、
必要に応じてＭｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの
１種または２種以上をＭｏ＋Ｗ＋Ｃｏ＋Ｃｕ＝０．０１
〜４．０％、Ｎｂ＋Ｔｉ＋Ｖ＝０．０１〜１．５％、ま
たＣａ：０．００１〜０．０２％を含み、残部が不可避
不純物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層として、オーステ
ナイト系ステンレス鋼を表層とする鋳込み複層鋳片を熱
間圧延することを特徴とする非磁性鋼材。 【効果】 耐食性に優れた非磁性鋼材が歩留り良く安価
に製造可能となり、非磁性構造用部材の適用範囲が拡大
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、良好な熱間加工性を有
すると共に耐食性、耐ＳＣＣ性に優れる低コスト非磁性
鋼に関するものである。
すると共に耐食性、耐ＳＣＣ性に優れる低コスト非磁性
鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高Ｍｎ非磁性鋼は、オーステナイト相の
安定性がオーステナイト系ステンレス鋼に比べて優れて
いる。そのオーステナイト系ステンレス鋼は、加工歪み
量の増加にともない、オーステナイト相の強磁性のα′
マルテンサイト相に変態し、透磁率を増大する。一方、
高Ｍｎ非磁性鋼は、加工歪みを加えてもオーステナイト
相が非磁性のεマルテンサイト相に変態するため、透磁
率は極めて低いままで変化をしない。このため、高Ｍｎ
鋼は、安定したオーステナイト組織を呈することから、
磁気浮上高速鉄道、核融合実験炉など極めて低い透磁率
が要求される分野において注目されている。また、オー
ステナイト系ステンレス鋼に比べて安価である点から
も、産業用および民生用の非磁性構造用部材として今後
広く普及することが期待できる。
安定性がオーステナイト系ステンレス鋼に比べて優れて
いる。そのオーステナイト系ステンレス鋼は、加工歪み
量の増加にともない、オーステナイト相の強磁性のα′
マルテンサイト相に変態し、透磁率を増大する。一方、
高Ｍｎ非磁性鋼は、加工歪みを加えてもオーステナイト
相が非磁性のεマルテンサイト相に変態するため、透磁
率は極めて低いままで変化をしない。このため、高Ｍｎ
鋼は、安定したオーステナイト組織を呈することから、
磁気浮上高速鉄道、核融合実験炉など極めて低い透磁率
が要求される分野において注目されている。また、オー
ステナイト系ステンレス鋼に比べて安価である点から
も、産業用および民生用の非磁性構造用部材として今後
広く普及することが期待できる。
【０００３】しかしながら、高Ｍｎ鋼は、凝固完了後室
温に至るまで、完全オーステナイト組織であるため、熱
間加工性が著しく劣っている。このため、オーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べて原料コストが安価であるにも
かかわらず、製造歩留りが低く製造コストの上昇を招い
ている。また、高Ｍｎ鋼は、原料コストの低減を目的と
してＣｒ量を極力低減し、耐食性をほとんど有していな
い。しかもオーステナイト組織は、耐ＳＣＣ性にも劣っ
ている。以上の点から、高Ｍｎ鋼は優れた非磁性を有す
るにもかかわらず、広く一般に普及されていないのが現
状である。
温に至るまで、完全オーステナイト組織であるため、熱
間加工性が著しく劣っている。このため、オーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べて原料コストが安価であるにも
かかわらず、製造歩留りが低く製造コストの上昇を招い
ている。また、高Ｍｎ鋼は、原料コストの低減を目的と
してＣｒ量を極力低減し、耐食性をほとんど有していな
い。しかもオーステナイト組織は、耐ＳＣＣ性にも劣っ
ている。以上の点から、高Ｍｎ鋼は優れた非磁性を有す
るにもかかわらず、広く一般に普及されていないのが現
状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、良好な熱間加
工性を有すると共に耐食性および耐ＳＣＣ性に優れ、製
造コストが安価な非磁性材料の出現が望まれていた。本
発明はこのような要望に応えるために熱間加工性と耐食
性に優れた非磁性鋼を安価に提供するものである。
工性を有すると共に耐食性および耐ＳＣＣ性に優れ、製
造コストが安価な非磁性材料の出現が望まれていた。本
発明はこのような要望に応えるために熱間加工性と耐食
性に優れた非磁性鋼を安価に提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、オーステ
ナイト系ステンレス鋼が極めて優れた耐食性を有すると
共に熱間加工性も良好であることに着目し、耐食性およ
び熱間加工性に難点がある高Ｍｎ非磁性鋼の表面にオー
ステナイト系ステンレス鋼を鋳ぐるむことを指向し、本
発明を成し遂げた。
ナイト系ステンレス鋼が極めて優れた耐食性を有すると
共に熱間加工性も良好であることに着目し、耐食性およ
び熱間加工性に難点がある高Ｍｎ非磁性鋼の表面にオー
ステナイト系ステンレス鋼を鋳ぐるむことを指向し、本
発明を成し遂げた。
【０００６】すなわち本発明は、重量％として、Ｃ：
０．０１〜０．８０％、Ｓｉ：０．０１〜２．５０％、
Ｍｎ：９〜３２％、Ｃｒ：０．１〜１４．５％、Ｎｉ：
０．１０〜８．０％、Ｎ：０．００１〜０．５０％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．２０％を含み、残部が不可避不純
物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層とし、オーステナイト
系ステンレス鋼を表層にして張り合せたことを特徴とす
る熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材である。
また本発明は上記内層高Ｍｎ非磁性鋼に、Ｍｏ、Ｗ、Ｃ
ｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの１種または２種以上をＭｏ
＋Ｗ＋Ｃｏ＋Ｃｕ＝０．０１〜４．０％、Ｎｂ＋Ｔｉ＋
Ｖ＝０．０１〜１．５％を添加し、あるいは上記内層高
Ｍｎ非磁性鋼に、またはさらに上記添加元素と共に、Ｃ
ａ：０．００１〜０．０２％を添加することができる。
０．０１〜０．８０％、Ｓｉ：０．０１〜２．５０％、
Ｍｎ：９〜３２％、Ｃｒ：０．１〜１４．５％、Ｎｉ：
０．１０〜８．０％、Ｎ：０．００１〜０．５０％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．２０％を含み、残部が不可避不純
物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層とし、オーステナイト
系ステンレス鋼を表層にして張り合せたことを特徴とす
る熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材である。
また本発明は上記内層高Ｍｎ非磁性鋼に、Ｍｏ、Ｗ、Ｃ
ｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの１種または２種以上をＭｏ
＋Ｗ＋Ｃｏ＋Ｃｕ＝０．０１〜４．０％、Ｎｂ＋Ｔｉ＋
Ｖ＝０．０１〜１．５％を添加し、あるいは上記内層高
Ｍｎ非磁性鋼に、またはさらに上記添加元素と共に、Ｃ
ａ：０．００１〜０．０２％を添加することができる。
【０００７】オーステナイト系ステンレス鋼は、Ｃｒお
よびＮｉを多量に含有することから、耐食性に優れてい
る。また、熱間加工性にも優れている。しかしながら、
前述したように、加工歪みを付与した後の非磁性の点で
問題がある。しかし、高Ｍｎ鋼の表層にオーステナイト
系ステンレス鋼を鋳ぐるんで鋳造することによって、熱
間加工性が飛躍的に改善されることを見出した。無垢の
高Ｍｎ鋼鋳片を熱間圧延すると、表面に深さ数mm〜１０
数mmの割れが発生する。一方、表層にオーステナイト系
ステンレス鋼を鋳ぐるんだ鋳片を熱間圧延した場合、表
面割れを全く発生しない。
よびＮｉを多量に含有することから、耐食性に優れてい
る。また、熱間加工性にも優れている。しかしながら、
前述したように、加工歪みを付与した後の非磁性の点で
問題がある。しかし、高Ｍｎ鋼の表層にオーステナイト
系ステンレス鋼を鋳ぐるんで鋳造することによって、熱
間加工性が飛躍的に改善されることを見出した。無垢の
高Ｍｎ鋼鋳片を熱間圧延すると、表面に深さ数mm〜１０
数mmの割れが発生する。一方、表層にオーステナイト系
ステンレス鋼を鋳ぐるんだ鋳片を熱間圧延した場合、表
面割れを全く発生しない。
【０００８】この鋳込み複層鋳片を熱間圧延した本発明
鋼材は、優れた非磁性を示し、加工歪み付与後も無垢の
高Ｍｎ鋼と同レベルであることを見出した。図１は、各
々の鋼の透磁率に及ぼす加工歪み量の影響を示してい
る。ＳＵＳ３０４は、加工歪みの増加にともない透磁率
が著しく上昇している。しかし、本発明鋼は無垢の高Ｍ
ｎ鋼と同様に、加工歪みを付与しても透磁率に変化はな
く、極めて良好な非磁性を示すことが明らかとなった。
鋼材は、優れた非磁性を示し、加工歪み付与後も無垢の
高Ｍｎ鋼と同レベルであることを見出した。図１は、各
々の鋼の透磁率に及ぼす加工歪み量の影響を示してい
る。ＳＵＳ３０４は、加工歪みの増加にともない透磁率
が著しく上昇している。しかし、本発明鋼は無垢の高Ｍ
ｎ鋼と同様に、加工歪みを付与しても透磁率に変化はな
く、極めて良好な非磁性を示すことが明らかとなった。
【０００９】また、本発明鋼は表層がオーステナイト系
ステンレス鋼であることから、耐食性に優れ耐応力腐食
割れ感受性も極めて低い。図２はＵベントＳＣＣ試験片
を５０℃の人口海水中に浸漬した時の破断日数を示して
いる。無垢の高Ｍｎ鋼は３０日間の浸漬後に破断してい
るのに対し、本発明鋼は６０日間浸漬しても割れの発生
は全く認められない。
ステンレス鋼であることから、耐食性に優れ耐応力腐食
割れ感受性も極めて低い。図２はＵベントＳＣＣ試験片
を５０℃の人口海水中に浸漬した時の破断日数を示して
いる。無垢の高Ｍｎ鋼は３０日間の浸漬後に破断してい
るのに対し、本発明鋼は６０日間浸漬しても割れの発生
は全く認められない。
【００１０】また、鋳込複層鋳片によって製造した高Ｍ
ｎ鋼−オーステナイト系ステンレス鋼のクラッド鋼材は
溶接組立て法あるいは爆着法によって製造した場合と比
較して、その製造方法が極めて安価である。
ｎ鋼−オーステナイト系ステンレス鋼のクラッド鋼材は
溶接組立て法あるいは爆着法によって製造した場合と比
較して、その製造方法が極めて安価である。
【００１１】以上の知見から、高Ｍｎ非磁性鋼の表層の
オーステナイト系ステンレス鋼を鋳ぐるんだ鋳込み複層
鋳片を熱間圧延することによって、良好な熱間加工性を
有すると共に耐食性および耐ＳＣＣ性に優れた非磁性鋼
材の製造が可能となった。次に、本発明の限定範囲につ
いて述べる。
オーステナイト系ステンレス鋼を鋳ぐるんだ鋳込み複層
鋳片を熱間圧延することによって、良好な熱間加工性を
有すると共に耐食性および耐ＳＣＣ性に優れた非磁性鋼
材の製造が可能となった。次に、本発明の限定範囲につ
いて述べる。
【００１２】〔内層成分〕 Ｃ：オーステナイト安定化元素で、非磁性化に極めて有
効な元素である。それと共に、強度を上げる働きを持
つ。そのためには、少なくとも０．０１％以上含有しな
ければならない。しかし、０．８０％を越えて含有する
と、溶接性が著しく劣化するため、上限を０．８０％と
した。
効な元素である。それと共に、強度を上げる働きを持
つ。そのためには、少なくとも０．０１％以上含有しな
ければならない。しかし、０．８０％を越えて含有する
と、溶接性が著しく劣化するため、上限を０．８０％と
した。
【００１３】Ｓｉ：高強度化に有効な元素であるが、フ
ェライト安定化元素であるため、多量の含有は非磁性化
に不利である。したがって、０．０１％以上で２．５０
％以下とした。
ェライト安定化元素であるため、多量の含有は非磁性化
に不利である。したがって、０．０１％以上で２．５０
％以下とした。
【００１４】Ｍｎ：オーステナイト安定化元素で、非磁
性化に極めて有効な元素である。それと共に、強度を上
げる働きを持つ。そのためには、少なくとも９％以上含
有していなければならない。しかし、３２％を越えて含
有するのは、合金コストによる製造コストをいたずらに
高くするだけである。
性化に極めて有効な元素である。それと共に、強度を上
げる働きを持つ。そのためには、少なくとも９％以上含
有していなければならない。しかし、３２％を越えて含
有するのは、合金コストによる製造コストをいたずらに
高くするだけである。
【００１５】Ｃｒ：オーステナイト安定化元素で、非磁
性化に有効な元素である。それと共に、強度を上げるた
めに有効な元素であることから、少なくとも０．１０％
以上含有する必要がある。しかし、７．０％を越えて含
有するのは、合金コストによる製造コストをいたずらに
高くするだけである。
性化に有効な元素である。それと共に、強度を上げるた
めに有効な元素であることから、少なくとも０．１０％
以上含有する必要がある。しかし、７．０％を越えて含
有するのは、合金コストによる製造コストをいたずらに
高くするだけである。
【００１６】Ｎｉ：オーステナイト安定化元素で、非磁
性化および靭性向上に極めて有効な元素である。そのた
めには、少なくとも０．１０％以上の含有が必要であ
る。しかし、多量の含有は合金コストによる製造コスト
アップとなるため８．０％以下とした。
性化および靭性向上に極めて有効な元素である。そのた
めには、少なくとも０．１０％以上の含有が必要であ
る。しかし、多量の含有は合金コストによる製造コスト
アップとなるため８．０％以下とした。
【００１７】Ｎ：オーステナイト安定化元素で、非磁性
化に極めて有効な元素である。また、強度を上げるのに
著しい働きを持つ。そのためには、少なくとも０．００
１％以上含有していなければならない。しかし、０．５
０％を越えると熱間加工性が低下し、連続鋳造工程や熱
間圧延工程における割れの発生原因となるため、０．５
０％を上限とした。
化に極めて有効な元素である。また、強度を上げるのに
著しい働きを持つ。そのためには、少なくとも０．００
１％以上含有していなければならない。しかし、０．５
０％を越えると熱間加工性が低下し、連続鋳造工程や熱
間圧延工程における割れの発生原因となるため、０．５
０％を上限とした。
【００１８】Ｍｏ，Ｗ，Ｃｏ，Ｃｕ：オーステナイト地
の強度向上に有効な元素である。しかし、多量に添加す
ると靭性の劣化を起こすため、総量で０．０１〜４．０
％を含有させる。Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ：微細炭化物の形成に
よって、製品組織を細粒化し耐力を上げる。しかし、多
量の含有は、合金コストによる製造コストアップとなる
だけでなく、熱間加工性の低下を招くので、０．５０％
以下とした。
の強度向上に有効な元素である。しかし、多量に添加す
ると靭性の劣化を起こすため、総量で０．０１〜４．０
％を含有させる。Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ：微細炭化物の形成に
よって、製品組織を細粒化し耐力を上げる。しかし、多
量の含有は、合金コストによる製造コストアップとなる
だけでなく、熱間加工性の低下を招くので、０．５０％
以下とした。
【００１９】その他の成分として、脱酸元素として、Ａ
ｌとＣａを各々０．２０％以下と０．０２％以下含有す
るのは鋼の清浄度を上げ靭性および熱間加工性を向上さ
せるのに有効である。不純物元素として、Ｓは靭性の劣
化を招くため少ないほうが良く、０．０５％以下が望ま
しい。また、Ｐも靭性を下げるためにその含有量は少な
いことが必要で、０．０４０％以下が望ましい。
ｌとＣａを各々０．２０％以下と０．０２％以下含有す
るのは鋼の清浄度を上げ靭性および熱間加工性を向上さ
せるのに有効である。不純物元素として、Ｓは靭性の劣
化を招くため少ないほうが良く、０．０５％以下が望ま
しい。また、Ｐも靭性を下げるためにその含有量は少な
いことが必要で、０．０４０％以下が望ましい。
【００２０】〔表層成分〕上述の内層高Ｍｎ鋼を鋳ぐる
む鋼は、良好な熱間加工性を有し耐食性、耐ＳＣＣ性に
優れる非磁性鋼材のオーステナイト系ステンレス鋼とし
た。
む鋼は、良好な熱間加工性を有し耐食性、耐ＳＣＣ性に
優れる非磁性鋼材のオーステナイト系ステンレス鋼とし
た。
【００２１】上記のような表層と内層の鋼を、鋳ぐるみ
法で鋳造して複層鋳片に張り合せた後、通常の加熱処理
と圧延工程を経て、各種形状の鋼材を製造される。
法で鋳造して複層鋳片に張り合せた後、通常の加熱処理
と圧延工程を経て、各種形状の鋼材を製造される。
【００２２】
【実施例】表１の鋼Ｎｏ．１〜１１に示すように、内層
が高Ｍｎ非磁性鋼で表層がＳＵＳ３０４の複層鋳片を鋳
込み法にて溶製した。また比較材として表１の鋼Ｎｏ．
１２〜１６の鋳片をインゴット法にて溶製した。このス
ラブを１１８０℃に加熱した後、圧減比５０％まで熱間
圧延し割れ感受性を評価した。
が高Ｍｎ非磁性鋼で表層がＳＵＳ３０４の複層鋳片を鋳
込み法にて溶製した。また比較材として表１の鋼Ｎｏ．
１２〜１６の鋳片をインゴット法にて溶製した。このス
ラブを１１８０℃に加熱した後、圧減比５０％まで熱間
圧延し割れ感受性を評価した。
【００２３】結果を表２に示す。表２の熱間加工割れの
発生有無の項で、○は熱間圧延後に表面割れが全く認め
られなかったもの、×は表面割れが生じたものを示す。
さらに、板厚１５mmまで熱間圧延した鋼板を用いて、２
０％の引張り歪みを付与した試験片について磁場２００
エルステッドでＡＳＴＭ−Ａ３４２−８４に従った透磁
率測定を実施した。さらに、室温における引張り試験、
応力腐食割れ試験を実施した。応力腐食割れ試験は、Ｕ
ベント試験片を５０℃の人口海水中に浸漬し、断面を光
学顕微鏡（ＯＭ）で観察しＳＣＣ発生有無を判定した。
○はＯＭ観察でＳＣＣが認められなかったもの、×は認
められたものを示す。
発生有無の項で、○は熱間圧延後に表面割れが全く認め
られなかったもの、×は表面割れが生じたものを示す。
さらに、板厚１５mmまで熱間圧延した鋼板を用いて、２
０％の引張り歪みを付与した試験片について磁場２００
エルステッドでＡＳＴＭ−Ａ３４２−８４に従った透磁
率測定を実施した。さらに、室温における引張り試験、
応力腐食割れ試験を実施した。応力腐食割れ試験は、Ｕ
ベント試験片を５０℃の人口海水中に浸漬し、断面を光
学顕微鏡（ＯＭ）で観察しＳＣＣ発生有無を判定した。
○はＯＭ観察でＳＣＣが認められなかったもの、×は認
められたものを示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】本発明であるＮｏ．１〜１１の鋼は、５０
％の熱間圧延を施しても表面割れが生じない。また、鋼
板に２０％の加工歪みを加えても、極めて低い透磁率を
示し、ＳＣＣの発生も認められなかった。一方、比較鋼
である鋼Ｎｏ．１２〜１５の無垢の高Ｍｎ非磁性鋼は、
極めて低い透磁率を示すものの、熱間圧延で割れが生ず
ると共に、ＳＣＣの発生も認められる。また、鋼Ｎｏ．
１６の無垢のＳＵＳ３０４は、熱間加工性および耐ＳＣ
Ｃ性に問題ないものの、加工歪み付与後の透磁率が増加
し非磁性が低下する。
％の熱間圧延を施しても表面割れが生じない。また、鋼
板に２０％の加工歪みを加えても、極めて低い透磁率を
示し、ＳＣＣの発生も認められなかった。一方、比較鋼
である鋼Ｎｏ．１２〜１５の無垢の高Ｍｎ非磁性鋼は、
極めて低い透磁率を示すものの、熱間圧延で割れが生ず
ると共に、ＳＣＣの発生も認められる。また、鋼Ｎｏ．
１６の無垢のＳＵＳ３０４は、熱間加工性および耐ＳＣ
Ｃ性に問題ないものの、加工歪み付与後の透磁率が増加
し非磁性が低下する。
【００２７】以上の実施例から、本発明は鋼の成分組成
とその複層効果が密着に関連し極めて効果的に作用し、
熱間加工性に優れるとと共に、優れた耐食性および耐Ｓ
ＣＣ性を有する非磁性鋼材を安価に製造することが可能
であることが明らかである。
とその複層効果が密着に関連し極めて効果的に作用し、
熱間加工性に優れるとと共に、優れた耐食性および耐Ｓ
ＣＣ性を有する非磁性鋼材を安価に製造することが可能
であることが明らかである。
【００２８】
【発明の効果】高Ｍｎ鋼の表層にオーステナイト系ステ
ンレス鋼を鋳ぐるんだ鋳込み複層鋳片を熱間圧延するこ
とによって、製造コストが安価で耐食性および耐ＳＣＣ
性に優れた非磁性鋼材を製造歩留り良く製造することが
可能となった。本技術が及ぼす産業上および社会的意義
は極めて多大なものである。
ンレス鋼を鋳ぐるんだ鋳込み複層鋳片を熱間圧延するこ
とによって、製造コストが安価で耐食性および耐ＳＣＣ
性に優れた非磁性鋼材を製造歩留り良く製造することが
可能となった。本技術が及ぼす産業上および社会的意義
は極めて多大なものである。
【図１】各鋼種について鋼の透磁率に及ぼす加工歪み量
（冷間加工率）の影響を示す図。
（冷間加工率）の影響を示す図。
【図２】各鋼種についてＵベントＳＣＣ試験片を５０℃
人口海水中に浸漬した時のクラック発生日数を示す図。
人口海水中に浸漬した時のクラック発生日数を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％として、 Ｃ ：０．０１〜０．８０％、 Ｓｉ：０．０１〜２．５０％、 Ｍｎ：９〜３２％、 Ｃｒ：０．１〜１４．５％、 Ｎｉ：０．１０〜８．０％、 Ｎ ：０．００１〜０．５０％、 Ａｌ：０．００１〜０．２０％を含み、残部が不可避不
純物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層とし、オーステナイ
ト系ステンレス鋼を表層にして張り合せたことを特徴と
する熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材。 - 【請求項２】 重量％として、 Ｃ ：０．０１〜０．８０％、 Ｓｉ：０．０１〜２．５０％、 Ｍｎ：９〜３２％、 Ｃｒ：０．１〜１４．５％、 Ｎｉ：０．１０〜８．０％、 Ｎ ：０．００１〜０．５０％、 Ａｌ：０．００１〜０．２０％を含み、さらにＭｏ、
Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの１種または２種以上
をＭｏ＋Ｗ＋Ｃｏ＋Ｃｕ＝０．０１〜４．０％、 Ｎｂ＋Ｔｉ＋Ｖ＝０．０１〜１．５％を含み、残部が不
可避不純物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層とし、オース
テナイト系ステンレス鋼を表層にして張り合せたことを
特徴とする熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼
材。 - 【請求項３】 重量％とし、 Ｃ ：０．０１〜０．８０％、 Ｓｉ：０．０１〜２．５０％、 Ｍｎ：９〜３２％、 Ｃｒ：０．１〜１４．５％、 Ｎｉ：０．１０〜８．０％、 Ｎ ：０．００１〜０．５０％、 Ａｌ：０．００１〜０．２０％ Ｃａ：０．００１〜０．０２％、を含み、残部が不可避
不純物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層とし、オーステナ
イト系ステンレス鋼を表層にして張り合せたことを特徴
とする熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材。 - 【請求項４】 重量％とし、 Ｃ ：０．０１〜０．８０％、 Ｓｉ：０．０１〜２．５０％、 Ｍｎ：９〜３２％、 Ｃｒ：０．１〜１４．５％、 Ｎｉ：０．１０〜８．０％、 Ｎ ：０．００１〜０．５０％、 Ａｌ：０．００１〜０．２０％ Ｃａ：０．００１〜０．０２％、を含み、さらにＭｏ、
Ｗ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの１種または２種以上
をＭｏ＋Ｗ＋Ｃｏ＋Ｃｕ＝０．０１〜４．０％、 Ｎｂ＋Ｔｉ＋Ｖ＝０．０１〜１．５％を含み、残部が不
可避不純物からなる高Ｍｎ非磁性鋼を内層とし、オース
テナイト系ステンレス鋼を表層にして張り合せたことを
特徴とする熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21532092A JPH0657379A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21532092A JPH0657379A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0657379A true JPH0657379A (ja) | 1994-03-01 |
Family
ID=16670360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21532092A Withdrawn JPH0657379A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0657379A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1024204A2 (en) * | 1999-01-27 | 2000-08-02 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing a high Mn non-magnetic steel sheet for cryogenic temperature use |
| EP2431492A2 (en) * | 2009-04-28 | 2012-03-21 | Hyundai Steel Company | High manganese nitrogen-containing steel sheet having high strength and high ductility, and method for manufacturing same |
| CN103741066A (zh) * | 2013-12-25 | 2014-04-23 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种精密电子用无磁硬态奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| KR20170075657A (ko) * | 2015-12-23 | 2017-07-03 | 주식회사 포스코 | 열간 가공성이 우수한 비자성 강재 및 그 제조방법 |
| RU2647056C1 (ru) * | 2017-07-11 | 2018-03-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2647055C1 (ru) * | 2017-07-11 | 2018-03-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2694393C2 (ru) * | 2014-10-01 | 2019-07-12 | Ниппон Стил Корпорейшн | Высокопрочный стальной материал для нефтяной скважины и труб, используемых в нефтяной промышленности |
| WO2020153407A1 (ja) * | 2019-01-25 | 2020-07-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高マンガン鋼鋳片の製造方法、および、高マンガン鋼鋼片または鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-08-12 JP JP21532092A patent/JPH0657379A/ja not_active Withdrawn
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1024204A2 (en) * | 1999-01-27 | 2000-08-02 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing a high Mn non-magnetic steel sheet for cryogenic temperature use |
| EP1024204A3 (en) * | 1999-01-27 | 2004-01-28 | JFE Steel Corporation | Method of manufacturing a high Mn non-magnetic steel sheet for cryogenic temperature use |
| EP2431492A2 (en) * | 2009-04-28 | 2012-03-21 | Hyundai Steel Company | High manganese nitrogen-containing steel sheet having high strength and high ductility, and method for manufacturing same |
| EP2431492A4 (en) * | 2009-04-28 | 2014-01-22 | Hyundai Steel Co | HIGH MANGANESE NITROGEN-CONTAINING STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH AND DUCTILITY, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| CN103741066A (zh) * | 2013-12-25 | 2014-04-23 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种精密电子用无磁硬态奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| RU2694393C2 (ru) * | 2014-10-01 | 2019-07-12 | Ниппон Стил Корпорейшн | Высокопрочный стальной материал для нефтяной скважины и труб, используемых в нефтяной промышленности |
| US10513761B2 (en) | 2014-10-01 | 2019-12-24 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel material for oil well and oil country tubular goods |
| KR20170075657A (ko) * | 2015-12-23 | 2017-07-03 | 주식회사 포스코 | 열간 가공성이 우수한 비자성 강재 및 그 제조방법 |
| US10961610B2 (en) | 2015-12-23 | 2021-03-30 | Posco | Non-magnetic steel material having excellent hot workability and manufacturing method therefor |
| US11873546B2 (en) | 2015-12-23 | 2024-01-16 | Posco Co., Ltd | Austenitic steel material having excellent hot workability and manufacturing method therefor |
| RU2647056C1 (ru) * | 2017-07-11 | 2018-03-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| RU2647055C1 (ru) * | 2017-07-11 | 2018-03-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
| WO2020153407A1 (ja) * | 2019-01-25 | 2020-07-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高マンガン鋼鋳片の製造方法、および、高マンガン鋼鋼片または鋼板の製造方法 |
| KR20210102398A (ko) * | 2019-01-25 | 2021-08-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고망간 강 주편의 제조 방법 및 고망간 강 강편 또는 강판의 제조 방법 |
| EP3889276A4 (en) * | 2019-01-25 | 2021-11-03 | JFE Steel Corporation | High-manganese steel cast slab production method and method for producing billet or sheet of high-manganese steel |
| JPWO2020153407A1 (ja) * | 2019-01-25 | 2021-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高マンガン鋼鋳片の製造方法、および、高マンガン鋼鋼片または鋼板の製造方法 |
| US11819909B2 (en) | 2019-01-25 | 2023-11-21 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing high-manganese steel cast slab and method for manufacturing high-manganese steel slab or steel sheet |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7098837B2 (ja) | スーパー二相ステンレスクラッド鋼板及びその製造方法 | |
| AU650799B2 (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| JP7059357B2 (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法 | |
| JP6477735B2 (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼およびその製造方法 | |
| KR20160058817A (ko) | 오스테나이트계 스테인레스 클래드 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR20140117547A (ko) | 용접부 인성이 우수한 고인성 클래드 강판의 모재 및 그 클래드 강판의 제조 방법 | |
| JPS61270356A (ja) | 極低温で高強度高靭性を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼板 | |
| WO2019189708A1 (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼板及びその製造方法 | |
| JPH05504788A (ja) | アルミニウム―マンガン−鉄二相鋼合金 | |
| JPH0657379A (ja) | 熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材 | |
| JPH0533103A (ja) | ステンレス鋼製多重巻きパイプ | |
| JPS62270721A (ja) | 極低温用高Ｍｎオ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0742549B2 (ja) | リニアモーターカー鋼橋用高Ｍｎ非磁性鋼 | |
| JPS6199660A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
| JP7628404B2 (ja) | クラッド鋼板およびその製造方法ならびに溶接構造物 | |
| JPS61124556A (ja) | 低ニツケルオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH1030122A (ja) | 高強度・高靱性熱間圧延鋼帯の製造方法 | |
| JPH01100248A (ja) | 二相ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JPS62156258A (ja) | 冷間加工性にすぐれた超電導線シ−ス用非磁性冷延鋼板 | |
| JPS61104054A (ja) | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 | |
| JPH06235050A (ja) | 接合強度の高いステンレスクラッド鋼材 | |
| JPH0713252B2 (ja) | 耐海水性に優れた高強度オーステナイトステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS61170545A (ja) | 耐錆性の優れた極低温用高マンガン鋼 | |
| JPS61207552A (ja) | 加工安定性に優れた非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH02111838A (ja) | 熱間加工性及び磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系磁性合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991102 |