JPH0651129B2 - 衝突式気流粉砕機及び粉砕方法 - Google Patents
衝突式気流粉砕機及び粉砕方法Info
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- JPH0651129B2 JPH0651129B2 JP1221805A JP22180589A JPH0651129B2 JP H0651129 B2 JPH0651129 B2 JP H0651129B2 JP 1221805 A JP1221805 A JP 1221805A JP 22180589 A JP22180589 A JP 22180589A JP H0651129 B2 JPH0651129 B2 JP H0651129B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ジェット気流（高圧気体）を用いた衝突式気
流粉砕機及び粉砕方法に関する。
流粉砕機及び粉砕方法に関する。
また、本発明は、電子写真法による画像形成方法に用い
られるトナーまたはトナー用着色樹脂粉体を効率良く生
成するための衝突式気流粉砕機及び粉砕方法に関する。
られるトナーまたはトナー用着色樹脂粉体を効率良く生
成するための衝突式気流粉砕機及び粉砕方法に関する。
［従来の技術］ ジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機は、ジェット気
流で粉体原料を搬送し、粉体原料を衝突部材に衝突さ
せ、その衝撃力により粉砕するものである。
流で粉体原料を搬送し、粉体原料を衝突部材に衝突さ
せ、その衝撃力により粉砕するものである。
以下に、その詳細を第４図に基づいて説明する。
圧縮気体供給ノズル２を接続した加速管３の出口13に対
向して衝突部材４を設け、前記加速管３に供給した高圧
気体の流動により、加速管３の中途に連通させた粉体原
料投入口１から加速管３の内部に粉体原料を吸引し、こ
れを高圧気体とともに噴射して衝突部材４に衝突させ、
その衝撃によって粉砕するようにしたものである。そし
て、粉体原料を所望の粒度に粉砕するために使用する場
合には、粉体原料投入口１と排出口５の間に分級機を配
して閉回路とし、分級機に粉体原料を供給し、その粗粉
を粉体原料投入口１から供給し、粉砕を行い、その粉砕
物を排出口５から分級機に戻すようにして再度分級する
ようにしてあり、その微粉が、所望の粒度の微粉砕物と
なる。
向して衝突部材４を設け、前記加速管３に供給した高圧
気体の流動により、加速管３の中途に連通させた粉体原
料投入口１から加速管３の内部に粉体原料を吸引し、こ
れを高圧気体とともに噴射して衝突部材４に衝突させ、
その衝撃によって粉砕するようにしたものである。そし
て、粉体原料を所望の粒度に粉砕するために使用する場
合には、粉体原料投入口１と排出口５の間に分級機を配
して閉回路とし、分級機に粉体原料を供給し、その粗粉
を粉体原料投入口１から供給し、粉砕を行い、その粉砕
物を排出口５から分級機に戻すようにして再度分級する
ようにしてあり、その微粉が、所望の粒度の微粉砕物と
なる。
しかしながら、上記従来例では、加速管内に吸引導入さ
れた粉体原料を高圧気流中で充分に分散させることは困
難であることから、加速管出口から噴出する粉流は粉塵
濃度の濃い流れとうすい流れに分離してしまう。
れた粉体原料を高圧気流中で充分に分散させることは困
難であることから、加速管出口から噴出する粉流は粉塵
濃度の濃い流れとうすい流れに分離してしまう。
そのため、対向する衝突板にあたる粉流は、部分的（局
所的）なものとなり、効率が低下し、処理能力の低下を
引き起こす。また、このような状態で処理能力を大きく
しようとすれば、更に粉塵濃度が部分的に高くなるた
め、効率がより低下し、特に樹脂含有物では衝突板面上
で融着物が発生し、好ましくない。
所的）なものとなり、効率が低下し、処理能力の低下を
引き起こす。また、このような状態で処理能力を大きく
しようとすれば、更に粉塵濃度が部分的に高くなるた
め、効率がより低下し、特に樹脂含有物では衝突板面上
で融着物が発生し、好ましくない。
加速管内部での粒子の粉砕の効率を上げるために、加速
管出口の手前側に二次高圧ガスを噴出せしめる高圧ガス
給送管を設けた粉砕管が特公昭46-22778号公報で提案さ
れている。これは加速管内部での衝突を促進させること
を意図しており、加速管内でのみ粉砕を行うような粉砕
機には有用な手段であるが、衝突部材に衝突させて粉砕
を行う衝突式気流粉砕機では、有用な方法ではない。な
ぜならば、加速管内で衝突を促進させるために二次高圧
ガスを導入すれば、圧縮気体供給ノズルから導入される
高圧気体による搬送気流が阻害され、加速管出口から噴
出する粉流の速度が低下してしまう。そのため衝突部材
に衝突する衝撃力が低下し、粉砕効率が低下してしまい
好ましくない。
管出口の手前側に二次高圧ガスを噴出せしめる高圧ガス
給送管を設けた粉砕管が特公昭46-22778号公報で提案さ
れている。これは加速管内部での衝突を促進させること
を意図しており、加速管内でのみ粉砕を行うような粉砕
機には有用な手段であるが、衝突部材に衝突させて粉砕
を行う衝突式気流粉砕機では、有用な方法ではない。な
ぜならば、加速管内で衝突を促進させるために二次高圧
ガスを導入すれば、圧縮気体供給ノズルから導入される
高圧気体による搬送気流が阻害され、加速管出口から噴
出する粉流の速度が低下してしまう。そのため衝突部材
に衝突する衝撃力が低下し、粉砕効率が低下してしまい
好ましくない。
それ故、粉砕効率の良好な粉砕機及び粉砕方法が待望さ
れている。
れている。
一方、電子写真法による画像形成方法に用いられるトナ
ーまたはトナー用着色樹脂粉体は、通常結着樹脂及び着
色剤または磁性粉を少なくとも含有している。トナー
は、潜像担持体に形成された静電荷像を現像し、形成さ
れたトナー像は普通紙またはプラスチックフィルムの如
き転写材へ転写され、加熱定着手段，圧力ローラ定着手
段または加熱加圧ローラ定着手段の如き定着装置によっ
て転写材上のトナー像は転写材に定着される。したがっ
て、トナーに使用される結着樹脂は、熱及び／または圧
力が付加されると塑性変形する特性を有する。
ーまたはトナー用着色樹脂粉体は、通常結着樹脂及び着
色剤または磁性粉を少なくとも含有している。トナー
は、潜像担持体に形成された静電荷像を現像し、形成さ
れたトナー像は普通紙またはプラスチックフィルムの如
き転写材へ転写され、加熱定着手段，圧力ローラ定着手
段または加熱加圧ローラ定着手段の如き定着装置によっ
て転写材上のトナー像は転写材に定着される。したがっ
て、トナーに使用される結着樹脂は、熱及び／または圧
力が付加されると塑性変形する特性を有する。
現在、トナーまたはトナー用着色樹脂粉体は、結着樹脂
及び着色剤または磁性粉（必要により、さらに第三成分
を含有）を少なくとも含有する混合物を溶融混練し、溶
融混練物を冷却し、冷却物を粉砕し、粉砕物を分級して
調製される。冷却物の粉砕は、通常、機械的衝撃式粉砕
機により粗粉砕（または中粉砕）され、次いで粉砕粗粉
をジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機で微粉砕して
いるのが一般的である。
及び着色剤または磁性粉（必要により、さらに第三成分
を含有）を少なくとも含有する混合物を溶融混練し、溶
融混練物を冷却し、冷却物を粉砕し、粉砕物を分級して
調製される。冷却物の粉砕は、通常、機械的衝撃式粉砕
機により粗粉砕（または中粉砕）され、次いで粉砕粗粉
をジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機で微粉砕して
いるのが一般的である。
かかる場合、従来の第４図に示すような衝突式気流粉砕
機及び粉砕方法では、処理能力を更に向上させようとす
れば、衝突板面上で融着物が発生し、安定生産が行えな
い。そのため、電子写真法による画像形成方法に用いら
れるトナーまたはトナー用着色樹脂粉体を更に効率良く
生成するため上記問題点を解決した、効率のよい衝突式
気流粉砕機及び粉砕方法が望まれている。
機及び粉砕方法では、処理能力を更に向上させようとす
れば、衝突板面上で融着物が発生し、安定生産が行えな
い。そのため、電子写真法による画像形成方法に用いら
れるトナーまたはトナー用着色樹脂粉体を更に効率良く
生成するため上記問題点を解決した、効率のよい衝突式
気流粉砕機及び粉砕方法が望まれている。
［発明が解決しようとする課題］ 本発明の目的は、上記問題点が解消された効率のよい衝
突式気流粉砕機及び粉砕方法を提供することにある。
突式気流粉砕機及び粉砕方法を提供することにある。
本発明の目的は、熱可塑性樹脂を主体とする粉体を効率
良く粉砕する衝突式気流粉砕機及び粉砕方法を提供する
ことにある。
良く粉砕する衝突式気流粉砕機及び粉砕方法を提供する
ことにある。
本発明のもう１つの目的は、加熱加圧ローラ定着手段を
有する複写機及びプリンタに使用されるトナーまたはト
ナー用着色樹脂粒子を効率良く生成し得る衝突式気流粉
砕機を提供することにある。
有する複写機及びプリンタに使用されるトナーまたはト
ナー用着色樹脂粒子を効率良く生成し得る衝突式気流粉
砕機を提供することにある。
本発明の目的は、平均粒径20〜2000μｍを有する樹脂粒
子を平均粒径３〜15μｍに効率良く微粉砕し得る衝突式
気流粉砕機を提供することにある。
子を平均粒径３〜15μｍに効率良く微粉砕し得る衝突式
気流粉砕機を提供することにある。
［発明の概要］ 本発明は、高圧気体により粉体を搬送加速するための加
速管と、粉砕室と、該加速管より噴出する粉体を衝突力
により粉砕するための衝突部材とを具備し、該衝突部材
を加速管出口に対向して粉砕室内に設けた衝突式気流粉
砕機において、前記加速管に粉体原料投入口を設け、粉
体原料供給口と加速管出口の間に２次空気導入口を有す
ることを特徴とする衝突式気流粉砕機に関する。
速管と、粉砕室と、該加速管より噴出する粉体を衝突力
により粉砕するための衝突部材とを具備し、該衝突部材
を加速管出口に対向して粉砕室内に設けた衝突式気流粉
砕機において、前記加速管に粉体原料投入口を設け、粉
体原料供給口と加速管出口の間に２次空気導入口を有す
ることを特徴とする衝突式気流粉砕機に関する。
本発明は、加速管内で高圧気体により粉体を加速搬送
し、粉砕室内に加速管出口から粉体を吐出させ、対向す
る衝突部材に粉体を衝突させて粉砕する粉砕方法におい
て、該加速管内に２次空気を導入させることを特徴とす
る粉体の粉砕方法に関する。
し、粉砕室内に加速管出口から粉体を吐出させ、対向す
る衝突部材に粉体を衝突させて粉砕する粉砕方法におい
て、該加速管内に２次空気を導入させることを特徴とす
る粉体の粉砕方法に関する。
本発明の衝突式気流粉砕機は被粉砕原料である粉体を効
率良く高速気流を利用して数μｍのオーダーまで粉砕す
ることができる。
率良く高速気流を利用して数μｍのオーダーまで粉砕す
ることができる。
特に、本発明の衝突式気流粉砕機は、熱可塑性樹脂の粉
体または熱可塑性樹脂を主成分とする粉体を効率良く、
高速気流を利用して数μｍのオーダまで粉砕することが
できる。
体または熱可塑性樹脂を主成分とする粉体を効率良く、
高速気流を利用して数μｍのオーダまで粉砕することが
できる。
本発明を添付図面に基づいて詳細に説明する。第１図
は、本発明の気流式粉砕機の概略的断面図及び該粉砕機
を使用した粉砕工程及び分級機による分級工程を組み合
せた粉砕方法のフローチャートを示した図である。粉砕
されるべき粉体原料７は、加速管３に設けられた粉体原
料投入口１より、加速管３に供給される。加速管３には
圧縮空気の如き圧縮気体が圧縮気体供給ノズル２から導
入されており、加速管３に供給された粉体原料７は、瞬
時に加速されて、高速度を有するようになる。高速度で
加速管出口13から粉砕室８に吐出された粉体原料７は、
衝突部材４の衝突面14に衝突して粉砕される。
は、本発明の気流式粉砕機の概略的断面図及び該粉砕機
を使用した粉砕工程及び分級機による分級工程を組み合
せた粉砕方法のフローチャートを示した図である。粉砕
されるべき粉体原料７は、加速管３に設けられた粉体原
料投入口１より、加速管３に供給される。加速管３には
圧縮空気の如き圧縮気体が圧縮気体供給ノズル２から導
入されており、加速管３に供給された粉体原料７は、瞬
時に加速されて、高速度を有するようになる。高速度で
加速管出口13から粉砕室８に吐出された粉体原料７は、
衝突部材４の衝突面14に衝突して粉砕される。
本発明では、第１図において加速管の粉体原料投入口１
と加速管出口13との間に２次空気導入口10を設け、２次
空気を加速管に導入することにより、加速管内の粉体を
分散し、加速管出口から粉体をより均一に噴出させ、対
向する衝突面に効率よく衝突させることで粉砕効率を従
来より向上させることができる。導入される２次空気
は、加速管内を高速移動する粉体の凝集をときほぐし、
粉体を分散させるために寄与している。
と加速管出口13との間に２次空気導入口10を設け、２次
空気を加速管に導入することにより、加速管内の粉体を
分散し、加速管出口から粉体をより均一に噴出させ、対
向する衝突面に効率よく衝突させることで粉砕効率を従
来より向上させることができる。導入される２次空気
は、加速管内を高速移動する粉体の凝集をときほぐし、
粉体を分散させるために寄与している。
第２図に加速管の拡大断面図を示し、より詳細に説明す
る。導入される２次空気の導入方法については鋭意検討
を重ねた結果、次のような結論に到達した。
る。導入される２次空気の導入方法については鋭意検討
を重ねた結果、次のような結論に到達した。
即ち、２次空気の導入の位置については、第２図におい
て粉体原料投入口１と加速管出口13との距離をｘ、粉体
原料投入口１と２次空気導入口10との距離をｙとした場
合、ｘとｙが より好ましくは を満たした時良好な結果が得られた。
て粉体原料投入口１と加速管出口13との距離をｘ、粉体
原料投入口１と２次空気導入口10との距離をｙとした場
合、ｘとｙが より好ましくは を満たした時良好な結果が得られた。
また、２次空気導入口の導入角度については、加速管の
軸方向に対する角度をψ（第２図）とした時、ψが10°
≦ψ≦80°より好ましくは20°≦ψ≦80°の条件を満た
した場合に、良好な粉砕結果が得られた。
軸方向に対する角度をψ（第２図）とした時、ψが10°
≦ψ≦80°より好ましくは20°≦ψ≦80°の条件を満た
した場合に、良好な粉砕結果が得られた。
導入される２次空気の風量については、圧縮気体供給ノ
ズル２から導入される高圧気体による搬送気流の風量を
ａNm3/min、２次空気導入口から導入される２次空気の
総風量をｂNm3/minとした時、 ａ，ｂが より好ましくは を満足する条件下で粉砕を行った場合に良好な結果が得
られた。
ズル２から導入される高圧気体による搬送気流の風量を
ａNm3/min、２次空気導入口から導入される２次空気の
総風量をｂNm3/minとした時、 ａ，ｂが より好ましくは を満足する条件下で粉砕を行った場合に良好な結果が得
られた。
本発明における技術思想は、圧縮気体供給ノズルから導
入される高圧気体による搬送気流に粉体原料を投入し、
加速管出口から噴出させ、対向する衝突板に粉体を衝突
させて粉砕を行う衝突式気流粉砕機において、加速管内
での粉体の分散状態が粉砕効率に影響を及ぼすのではな
いかという考え方に基づいている。すなわち、加速管か
ら供給される粉体原料は、凝集した状態で加速管に流入
するため、加速管内の分散が不充分となり、そのため加
速管出口から噴出する時、粉塵濃度にバラツキが生じ、
衝突板面を有効に利用できず、粉砕効率が低下するもの
と考えた。この現象は粉砕処理量が大きくなるほど顕著
になる。
入される高圧気体による搬送気流に粉体原料を投入し、
加速管出口から噴出させ、対向する衝突板に粉体を衝突
させて粉砕を行う衝突式気流粉砕機において、加速管内
での粉体の分散状態が粉砕効率に影響を及ぼすのではな
いかという考え方に基づいている。すなわち、加速管か
ら供給される粉体原料は、凝集した状態で加速管に流入
するため、加速管内の分散が不充分となり、そのため加
速管出口から噴出する時、粉塵濃度にバラツキが生じ、
衝突板面を有効に利用できず、粉砕効率が低下するもの
と考えた。この現象は粉砕処理量が大きくなるほど顕著
になる。
そこで、これを解決するために、２次空気の導入を考え
出した。２次空気を高圧気体による搬送気流を阻害しな
いで、原料粉体を分散させるように加速管に導入すると
いう考えに基づいて、本発明に到った。２次空気は高圧
縮気体、常圧気体のいずれを用いてもよい。２次空気導
入口にバルブの如き開閉装置を取り付け導入風量を制御
することは非常に好ましい。加速管の円周方向のどの位
置に何本導入口を取り付けるかは、被粉砕原料、目標粒
子径等により適宜設定すればよい。第３図に一例として
加速管の円周方向に２次空気導入口を８ケ所取り付けた
場合のＡ−Ａ′視断面図を示す。この場合、８ケ所から
どのような配分で２次空気を導入するかは適宜設定すれ
ばよい。また加速管の断面は円形に限定されるものでは
ない。
出した。２次空気を高圧気体による搬送気流を阻害しな
いで、原料粉体を分散させるように加速管に導入すると
いう考えに基づいて、本発明に到った。２次空気は高圧
縮気体、常圧気体のいずれを用いてもよい。２次空気導
入口にバルブの如き開閉装置を取り付け導入風量を制御
することは非常に好ましい。加速管の円周方向のどの位
置に何本導入口を取り付けるかは、被粉砕原料、目標粒
子径等により適宜設定すればよい。第３図に一例として
加速管の円周方向に２次空気導入口を８ケ所取り付けた
場合のＡ−Ａ′視断面図を示す。この場合、８ケ所から
どのような配分で２次空気を導入するかは適宜設定すれ
ばよい。また加速管の断面は円形に限定されるものでは
ない。
加速管出口13の内径は、通常10〜100mmを有し、衝突部
材４の直径よりも小さい内径を有することが好ましい。
材４の直径よりも小さい内径を有することが好ましい。
加速管出口13と衝突部材４の先端部との距離は、衝突部
材４の直径の0.3倍乃至３倍が好ましい。0.3倍未満で
は、過粉砕が生じる傾向があり、３倍を越える場合は、
粉砕効率が低下する傾向がある。
材４の直径の0.3倍乃至３倍が好ましい。0.3倍未満で
は、過粉砕が生じる傾向があり、３倍を越える場合は、
粉砕効率が低下する傾向がある。
なお、本発明における衝突式気流粉砕機の粉砕室は第１
図に示す箱型に限定されるものではない。また衝突部材
の衝突面は第１図に示すような加速管の軸方向に対して
垂直に限定されるものではなく、加速管出口から噴出す
る粉体を効率良く反射し、粉砕室壁に２次衝突させるよ
うな形状にすることがより好ましい。
図に示す箱型に限定されるものではない。また衝突部材
の衝突面は第１図に示すような加速管の軸方向に対して
垂直に限定されるものではなく、加速管出口から噴出す
る粉体を効率良く反射し、粉砕室壁に２次衝突させるよ
うな形状にすることがより好ましい。
以上説明したように、本発明の装置及び方法によれば、
加速管内の粉体原料の分散が良好なため、衝突板面に効
率良く衝突し、粉砕効率が向上する。即ち、従来の粉砕
機に較べ、処理能力が向上し、また、同一処理能力では
得られる製品の粒子径をより小さくできる。
加速管内の粉体原料の分散が良好なため、衝突板面に効
率良く衝突し、粉砕効率が向上する。即ち、従来の粉砕
機に較べ、処理能力が向上し、また、同一処理能力では
得られる製品の粒子径をより小さくできる。
また、従来例では、粉体が凝集した状態で、衝突板に衝
突するため、特に熱可塑性樹脂を主体とする粉体を原料
とした場合、融着物を発生しやすい。これに対して、本
発明によれば、分散された状態で、衝突板に衝突するた
め、融着物を発生しにくい。
突するため、特に熱可塑性樹脂を主体とする粉体を原料
とした場合、融着物を発生しやすい。これに対して、本
発明によれば、分散された状態で、衝突板に衝突するた
め、融着物を発生しにくい。
また従来例では、粉体が凝集しているため、過粉砕を生
じやすく、そのため得られる粉砕品の粒度分布が幅広の
ものとなるという問題があった。これに対して、本発明
によれば、過粉砕を防止でき、粒度分布のシャープな粉
砕品が得られる。
じやすく、そのため得られる粉砕品の粒度分布が幅広の
ものとなるという問題があった。これに対して、本発明
によれば、過粉砕を防止でき、粒度分布のシャープな粉
砕品が得られる。
また本発明によれば、２次空気を効率良く導入すること
で、原料投入口での空気の吸込能力が向上し、そのた
め、粉砕原料の加速管内での搬送能力が向上し、粉砕処
理量を従来より高めることができる。本発明の装置及び
方法は粒径が小さくなる程、効果が顕著になる。
で、原料投入口での空気の吸込能力が向上し、そのた
め、粉砕原料の加速管内での搬送能力が向上し、粉砕処
理量を従来より高めることができる。本発明の装置及び
方法は粒径が小さくなる程、効果が顕著になる。
［実施例］ 以下本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
実施例１ 上記処方の混合物よりなるトナー原料を加熱混練し、そ
れを冷却し固化した後ハンマーミルで100〜1000μｍの
粒子に粗粉砕したものを被粉砕物原料とし、第１図に示
す粉砕機及びフローで粉砕を行った。粉砕された粉体を
細粉と粗粉とに分級するための分級手段として固定壁式
風力分級機を使用した。
れを冷却し固化した後ハンマーミルで100〜1000μｍの
粒子に粗粉砕したものを被粉砕物原料とし、第１図に示
す粉砕機及びフローで粉砕を行った。粉砕された粉体を
細粉と粗粉とに分級するための分級手段として固定壁式
風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機の加速管は、第２図において ｘ＝80m/m，ｙ＝45m/m ψ＝60° ２次空気導入口は円周方向８ケ所（第３図）の条件を満
たす加速管を用いた。
たす加速管を用いた。
圧縮気体供給ノズルからａ＝6.4Nm3/min(6.0kg/cm2)の
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｃ，
Ｅ，Ｇの４ケ所（Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｃ，
Ｅ，Ｇの４ケ所（Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
粉体原料投入口１から15kg／時間の割合で被粉砕物原料
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径6.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が15kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が15kg／時間の割合で収集さ
れた。
実施例２ 実施例１は同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。
びフローで粉砕を行った。
粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。
段として固定壁式風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機の加速管は、第２図において ｘ＝80m/m，ｙ＝45m/m ψ＝45° ２次空気導入口は円周方向８ケ所（第３図）の条件を満
たす加速管を用いた。
たす加速管を用いた。
圧縮気体供給ノズルからａ＝6.4Nm3/min(6.0kg/cm2)の
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｃ，
Ｅ，Ｇの４ケ所（Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｃ，
Ｅ，Ｇの４ケ所（Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
粉体原料投入口１から16kg／時間の割合で被粉砕物原料
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径6.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が16kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が16kg／時間の割合で収集さ
れた。
実施例３ 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。
びフローで粉砕を行った。
粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。
段として固定壁式風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機の加速管は、第２図において ｘ＝80m/m，ｙ＝45m/m ψ＝45° ２次空気導入口は円周方向８ケ所（第３図）の条件を満
たす加速管を用いた。
たす加速管を用いた。
圧縮気体供給ノズルからａ＝6.4Nm3/min(6.0kg/cm2)の
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ，Ｆは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ，Ｆは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
粉体原料投入口１から19kg／時間の割合で被粉砕物原料
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径6.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が19kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が19kg／時間の割合で収集さ
れた。
比較例１ 実施例１と同様の被粉砕物原料を第４図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。
びフローで粉砕を行った。
粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。
段として固定壁式風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機の加速管には、圧縮気体供給ノズルか
ら6.8Nm3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入し、粉体原
料投入口１から12kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給
した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分
級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原
料と共に加速管に投入した。
ら6.8Nm3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入し、粉体原
料投入口１から12kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給
した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分
級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原
料と共に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径6.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が12kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が12kg／時間の割合で収集さ
れた。
実施例４ 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から20
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から20
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径7.5μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が20kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が20kg／時間の割合で収集さ
れた。
実施例５ 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例３と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から24
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から24
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径7.5μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が24kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が24kg／時間の割合で収集さ
れた。
比較例２ 実施例１と同様の被粉砕物原料を比較例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から1
6.5kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から1
6.5kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径7.5μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が16.5kg／時間の割合で収集
された。
ーによる測定）の粉砕粉体が16.5kg／時間の割合で収集
された。
実施例６ 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から32
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から32
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径11.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が32kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が32kg／時間の割合で収集さ
れた。
実施例７ 実施例１と同様の被粉砕物原料を実施例３と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から35
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から35
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径11.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が35kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が35kg／時間の割合で収集さ
れた。
比較例３ 実施例１と同様の被粉砕物原料を比較例１と同様の衝突
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から28
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
式気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料投入口１から28
kg／時間の割合で被粉砕物原料を供給した。
粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
として取り除き、粗粉は再び投入口１より粉体原料と共
に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径11.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が28kg／時間の割合で収集さ
れた。
ーによる測定）の粉砕粉体が28kg／時間の割合で収集さ
れた。
実施例１乃至７及び比較例１乃至３の結果を第１表に示
す。
す。
実施例８ 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。
びフローで粉砕を行った。
粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。
段として固定壁式風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機の加速管は、第２図において ｘ＝80m/m，ｙ＝55m/m ψ＝45° ２次空気導入口は円周方向８ケ所（第３図）の条件を満
たす加速管を用いた。
たす加速管を用いた。
圧縮気体供給ノズルからａ＝6.4Nm3/min(6.0kg/cm2)の
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ，Ｆは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ，Ｆは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
粉体原料投入口１から18.0kg／時間の割合で被粉砕物原
料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、
細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１よ
り粉体原料と共に加速管に投入した。
料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、
細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１よ
り粉体原料と共に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径6.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が18.0kg／時間の割合で収集
された。
ーによる測定）の粉砕粉体が18.0kg／時間の割合で収集
された。
実施例９ 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。
びフローで粉砕を行った。
粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。
段として固定壁式風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機の加速管は、第２図において ｘ＝80m/m，ｙ＝36m/m ψ＝45° ２次空気導入口は円周方向８ケ所（第３図）の条件を満
たす加速管を用いた。
たす加速管を用いた。
圧縮気体供給ノズルからａ＝6.4Nm3/min(6.0kg/cm2)の
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ，Ｆは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｈ，Ｇの６ケ所（Ｄ，Ｆは全閉）から、各0.1N
m3/min(6.0kg/cm2)の圧縮空気を導入した。
粉体原料投入口１から17.0kg／時間の割合で被粉砕物原
料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、
細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１よ
り粉体原料と共に加速管に投入した。
料を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、
細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１よ
り粉体原料と共に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径6.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が17.0kg／時間の割合で収集
された。
ーによる測定）の粉砕粉体が17.0kg／時間の割合で収集
された。
実施例10 実施例１と同様の被粉砕物原料を第１図に示す粉砕機及
びフローで粉砕を行った。
びフローで粉砕を行った。
粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。
段として固定壁式風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機の加速管は、第２図において ｘ＝80m/m，ｙ＝45m/m ψ＝45° ２次空気導入口は円周方向８ケ所（第３図）の条件を満
たす加速管を用いた。
たす加速管を用いた。
圧縮気体供給ノズルからａ＝6.4Nm3/min(6.0kg/cm2)の
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｃ，
Ｅ，Ｇの４ケ所（Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは全閉）を開放系に
し、常圧空気を導入した。
圧縮空気を導入し、２次空気は第３図におけるＡ，Ｃ，
Ｅ，Ｇの４ケ所（Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈは全閉）を開放系に
し、常圧空気を導入した。
粉体原料投入口１から13kg／時間の割合で被粉砕物原料
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
を供給した。粉砕された粉体原料は分級機に運ばれ、細
粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び投入口１より
粉体原料と共に加速管に投入した。
細粉として重量平均粒径6.0μｍ（コールターカウンタ
ーによる測定）の粉砕粉体が13kg／時間の割合で収集さ
れ、比較例１に較べて、粉砕処理量は大であった。
ーによる測定）の粉砕粉体が13kg／時間の割合で収集さ
れ、比較例１に較べて、粉砕処理量は大であった。
第１図は、本発明の衝突式気流粉砕機の概略的断面図及
び該粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機による分級工
程を組み合わせた粉砕方法のフローチャートを示した図
であり、第２図は、本発明の衝突式気流粉砕機の加速管
の断面図であり、第３図は、第２図のＡ−Ａ′面におけ
る断面の一具体例を示した図であり、第４図は、従来例
の衝突式気流粉砕機の概略的断面図、及び該粉砕機を使
用した粉砕工程及び分級機による分級工程を組み合わせ
た粉砕方法のフローチャートを示した図である。 １……粉体原料投入口、２……圧縮気体供給ノズル ３……加速管、４……衝突部材 ５……排出口、７……粉体原料 ８……粉砕室、10……２次空気導入口 13……加速管出口、14……衝突面
び該粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機による分級工
程を組み合わせた粉砕方法のフローチャートを示した図
であり、第２図は、本発明の衝突式気流粉砕機の加速管
の断面図であり、第３図は、第２図のＡ−Ａ′面におけ
る断面の一具体例を示した図であり、第４図は、従来例
の衝突式気流粉砕機の概略的断面図、及び該粉砕機を使
用した粉砕工程及び分級機による分級工程を組み合わせ
た粉砕方法のフローチャートを示した図である。 １……粉体原料投入口、２……圧縮気体供給ノズル ３……加速管、４……衝突部材 ５……排出口、７……粉体原料 ８……粉砕室、10……２次空気導入口 13……加速管出口、14……衝突面
Claims (5)
- 【請求項１】高圧気体により粉体を搬送加速するための
加速管と、粉砕室と、該加速管より噴出する粉体を衝突
力により粉砕するための衝突部材とを具備し、該衝突部
材を加速管出口に対向して粉砕室内に設けた衝突式気流
粉砕機において、前記加速管に粉体原料投入口を設け、
粉体原料供給口と加速管出口の間に２次空気導入口を有
することを特徴とする衝突式気流粉砕機。 - 【請求項２】加速管に設けられた粉体原料投入口と加速
管出口との距離をｘ、粉体原料投入口と２次空気導入口
との距離をｙとした場合、ｘとｙが を満足することを特徴とする請求項(1)記載の衝突式気
流粉砕機。 - 【請求項３】加速管に設けられた２次空気導入口の導入
角度ψが加速管の軸方向に対して 10°≦ψ≦80° を満足することを特徴とする請求項(1)又は(2)記載の衝
突式気流粉砕機。 - 【請求項４】加速管内で高圧気体により粉体を搬送・加
速し、粉砕室内に加速管出口から粉体を吐出させ、対向
する衝突部材に粉体を衝突させて粉砕する粉砕方法にお
いて、該加速管内に２次空気を導入することを特徴とす
る粉体の粉砕方法。 - 【請求項５】加速管に導入される粉体を搬送加速する高
圧気体の風量をａNm3/min、加速管に導入される２次空
気の風量をｂNm3/minとして、ａとｂが を満足する条件下で粉砕することを特徴とする請求項
(4)記載の粉体の粉砕方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1221805A JPH0651129B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 衝突式気流粉砕機及び粉砕方法 |
| DE69027492T DE69027492T2 (de) | 1989-08-30 | 1990-08-30 | Vorrichtung und Verfahren zum Prallstrahlmahlen pulverförmiger Feststoffe |
| KR1019900013516A KR920009291B1 (ko) | 1989-08-30 | 1990-08-30 | 충돌식 기류분쇄기 및 분체의 분쇄방법 |
| CN 90107336 CN1027350C (zh) | 1989-08-30 | 1990-08-30 | 冲击式气流粉碎机和粉体的粉碎方法 |
| EP90116657A EP0417561B1 (en) | 1989-08-30 | 1990-08-30 | Collision-type gas current pulverizer and method for pulverizing powders |
| US07/983,287 US5316222A (en) | 1989-08-30 | 1992-11-30 | Collision type gas current pulverizer and method for pulverizing powders |
| US08/178,849 US5435496A (en) | 1989-08-30 | 1994-01-07 | Collision-type gas current pulverizer and method for pulverizing powders |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1221805A JPH0651129B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 衝突式気流粉砕機及び粉砕方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0386257A JPH0386257A (ja) | 1991-04-11 |
| JPH0651129B2 true JPH0651129B2 (ja) | 1994-07-06 |
Family
ID=16772474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1221805A Expired - Lifetime JPH0651129B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 衝突式気流粉砕機及び粉砕方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0651129B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100891588B1 (ko) | 2007-05-16 | 2009-04-03 | 김훈기 | 저소음 기능을 구비한 유량조절 밸브장치 |
| US9022307B2 (en) | 2012-03-21 | 2015-05-05 | Ricoh Company, Ltd. | Pulverizer |
-
1989
- 1989-08-30 JP JP1221805A patent/JPH0651129B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0386257A (ja) | 1991-04-11 |
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