JP2805332B2 - 粉砕方法 - Google Patents
粉砕方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ジェット気流（高圧気体）を用いた衝突式
気流粉砕機で粉体原料を粉砕する方法に関する。特に、
電子写真法による画像形成方法に用いられるトナーまた
はトナー用着色樹脂粉体も効率良く生成する粉砕方法に
関する。
気流粉砕機で粉体原料を粉砕する方法に関する。特に、
電子写真法による画像形成方法に用いられるトナーまた
はトナー用着色樹脂粉体も効率良く生成する粉砕方法に
関する。
［従来の技術］ ジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機は、ジェット
気流で粉体原料を搬送し、粉体原料を衝突部材に衝突さ
せ、その衝撃力により粉砕するものである。
気流で粉体原料を搬送し、粉体原料を衝突部材に衝突さ
せ、その衝撃力により粉砕するものである。
従来、かかる粉砕機における衝突部材の衝突面14は、
第３図及び第４図に示すように、粉体原料を乗せたジェ
ット気流方向（加速管の軸方向）に対し垂直あるいは傾
斜（例えば45゜）している平面状のものが用いられてき
た（特開昭57−50554号公報及び特開昭58−143853号公
報参照）。
第３図及び第４図に示すように、粉体原料を乗せたジェ
ット気流方向（加速管の軸方向）に対し垂直あるいは傾
斜（例えば45゜）している平面状のものが用いられてき
た（特開昭57−50554号公報及び特開昭58−143853号公
報参照）。
第３図の粉砕機において粗い粒径を有する粉体原料
は、投入口１より加速管３に供給され、ジェットノズル
２から吹き出されるジェット気流によって、粉体原料は
衝突部材４の衝突面14にたたきつけられ、その衝撃力で
粉砕され、排出口５より粉砕室外に排出される。
は、投入口１より加速管３に供給され、ジェットノズル
２から吹き出されるジェット気流によって、粉体原料は
衝突部材４の衝突面14にたたきつけられ、その衝撃力で
粉砕され、排出口５より粉砕室外に排出される。
しかしながら、衝突面14が加速管３の軸方向と垂直な
場合、ジェットノズル２から吹き出される原料粉体と衝
突面14で反射される粉体とが衝突面14の近傍で共存する
割合が高く、そのため、衝突面14近傍の粉体濃度が高く
なるために、粉砕効率が良くない。さらに、衝突面14に
おける一次衝突が主体であり、粉砕室壁６との二次衝突
を有効に利用しているとはいえない。さらに、衝突面の
角度が加速管３に対し垂直の粉砕機では、粉体原料が熱
可塑性樹脂である材料を粉砕するときに、衝突時の局部
発熱により融着及び凝集物が発生しやすく、装置の安定
した運転が困難になり、粉砕衝撃力を向上させるために
6.5Kg/cm2以上の高圧縮気体を用いることはできなくな
る。
場合、ジェットノズル２から吹き出される原料粉体と衝
突面14で反射される粉体とが衝突面14の近傍で共存する
割合が高く、そのため、衝突面14近傍の粉体濃度が高く
なるために、粉砕効率が良くない。さらに、衝突面14に
おける一次衝突が主体であり、粉砕室壁６との二次衝突
を有効に利用しているとはいえない。さらに、衝突面の
角度が加速管３に対し垂直の粉砕機では、粉体原料が熱
可塑性樹脂である材料を粉砕するときに、衝突時の局部
発熱により融着及び凝集物が発生しやすく、装置の安定
した運転が困難になり、粉砕衝撃力を向上させるために
6.5Kg/cm2以上の高圧縮気体を用いることはできなくな
る。
電子写真法による画像形成方法に用いられるトナーま
たはトナー用着色樹脂粉体は、通常結着樹脂及び着色剤
または磁性粉を少なくとも含有している。トナーは、潜
像担持体に形成された静電荷像を現像し、形成されたト
ナー像は普通紙またはプラスチックフィルムの如き転写
材へ転写され、加熱定着手段，圧力ローラ定着手段また
は加熱加圧ローラ定着手段の如き定着装置によって転写
材料のトナー像は転写材に定着される。したがって、ト
ナーに使用される結着樹脂は、熱及び／または圧力が付
加されると塑性変形する特性を有する。現在、トナーま
たはトナー用着色樹脂粉体は、結着樹脂及び着色剤また
は磁性粉（必要により、さらに第三成分を含有）を少な
くとも含有する混合物を溶融混練し、溶融混練物を冷却
し、冷却物を粉砕し、粉砕物を分級して調製される。冷
却物の粉砕は、通常、機械的衝撃式粉砕機により粗粉砕
（または中粉砕）される過程を経て、この粉砕粗粉をジ
ェット気流を用いた衝突式気流粉砕機で微粉砕するが、
被粉砕物濃度を高くし、好ましくは、7.0Kg/cm2以上の
高圧縮気体を使用して微粉砕することは困難であった。
たはトナー用着色樹脂粉体は、通常結着樹脂及び着色剤
または磁性粉を少なくとも含有している。トナーは、潜
像担持体に形成された静電荷像を現像し、形成されたト
ナー像は普通紙またはプラスチックフィルムの如き転写
材へ転写され、加熱定着手段，圧力ローラ定着手段また
は加熱加圧ローラ定着手段の如き定着装置によって転写
材料のトナー像は転写材に定着される。したがって、ト
ナーに使用される結着樹脂は、熱及び／または圧力が付
加されると塑性変形する特性を有する。現在、トナーま
たはトナー用着色樹脂粉体は、結着樹脂及び着色剤また
は磁性粉（必要により、さらに第三成分を含有）を少な
くとも含有する混合物を溶融混練し、溶融混練物を冷却
し、冷却物を粉砕し、粉砕物を分級して調製される。冷
却物の粉砕は、通常、機械的衝撃式粉砕機により粗粉砕
（または中粉砕）される過程を経て、この粉砕粗粉をジ
ェット気流を用いた衝突式気流粉砕機で微粉砕するが、
被粉砕物濃度を高くし、好ましくは、7.0Kg/cm2以上の
高圧縮気体を使用して微粉砕することは困難であった。
一方、第４図及び第５図に示す如く、衝突面14の角度
が加速管に対し45゜傾斜のものでは、衝突面14近傍の粉
体濃度は第３図の粉砕機と比較して低く、熱可塑性樹脂
を粉砕するときに上記のような問題点は少ない。しかし
ながら、衝突するさいに粉砕に使われる衝突力が小さ
く、さらに粉砕室壁６との二次衝突による粉砕が少ない
ので粉砕能力は、第１図の粉砕機と比較して1/2〜1/1.5
に粉砕能力が落ちる。
が加速管に対し45゜傾斜のものでは、衝突面14近傍の粉
体濃度は第３図の粉砕機と比較して低く、熱可塑性樹脂
を粉砕するときに上記のような問題点は少ない。しかし
ながら、衝突するさいに粉砕に使われる衝突力が小さ
く、さらに粉砕室壁６との二次衝突による粉砕が少ない
ので粉砕能力は、第１図の粉砕機と比較して1/2〜1/1.5
に粉砕能力が落ちる。
従って、被粉砕物原料及び時に、熱可塑性樹脂を含む
材料を粉砕するときに粉砕効率が良好であり、6.5Kg/cm
2以上の高圧縮気体を利用しても粉砕能力が向上できる
粉砕方法が待望されている。
材料を粉砕するときに粉砕効率が良好であり、6.5Kg/cm
2以上の高圧縮気体を利用しても粉砕能力が向上できる
粉砕方法が待望されている。
［発明が解決しようとしている課題］ 本発明が解決しようとしている課題は、上記問題点が
解消された粉砕方法を提供することにある。
解消された粉砕方法を提供することにある。
［課題を解決するための手段及び作用］ 本発明は、加速管内で高圧気体により熱可塑性樹脂を
含む粉体原料を加速し、該加速管出口から該粉体原料を
吐出し、加速管出口に対向して粉砕室内に設けられてい
る衝突部材の衝突面に該粉体原料を衝突させて粉砕する
粉砕方法において、 該加速管は、加速管の軸方向に垂直な断面積が加速管出
口方向に向かって順次大きくなっている管通路を有し、 該加速管内に供給する高圧気体は、6.5kg/cm2以上の圧
縮気体であり、 該管通路で加速され、加速管出口から吐出された該粉体
原料を先端部分の頂角が120゜〜170゜の円錐形状の衝突
面を有する衝突部材に衝突させて粉砕し、衝突後の粉体
を実質的に全周方向に分散させ、分散した粉体を粉砕室
壁に二次衝突させてさらに粉砕することを特徴とする粉
砕方法に関する。
含む粉体原料を加速し、該加速管出口から該粉体原料を
吐出し、加速管出口に対向して粉砕室内に設けられてい
る衝突部材の衝突面に該粉体原料を衝突させて粉砕する
粉砕方法において、 該加速管は、加速管の軸方向に垂直な断面積が加速管出
口方向に向かって順次大きくなっている管通路を有し、 該加速管内に供給する高圧気体は、6.5kg/cm2以上の圧
縮気体であり、 該管通路で加速され、加速管出口から吐出された該粉体
原料を先端部分の頂角が120゜〜170゜の円錐形状の衝突
面を有する衝突部材に衝突させて粉砕し、衝突後の粉体
を実質的に全周方向に分散させ、分散した粉体を粉砕室
壁に二次衝突させてさらに粉砕することを特徴とする粉
砕方法に関する。
本発明によれば、樹脂や粘着性のあるものを粉砕した
時に発生する融着・凝集物・粗粒子による粉砕能力の低
下を解決するために、第１図、第２図に示すように、衝
突板面の先端部分が頂角120゜〜170゜である円錐形状と
した。
時に発生する融着・凝集物・粗粒子による粉砕能力の低
下を解決するために、第１図、第２図に示すように、衝
突板面の先端部分が頂角120゜〜170゜である円錐形状と
した。
こうすることにより、熱可塑性樹脂や粘着性のあるも
のを粉砕した時に、衝突板の角度が加速管に対し90゜の
ものに生じる融着・凝集物・粗粒子は生じず、粉砕時の
粉塵濃度の上昇が可能になった。
のを粉砕した時に、衝突板の角度が加速管に対し90゜の
ものに生じる融着・凝集物・粗粒子は生じず、粉砕時の
粉塵濃度の上昇が可能になった。
更に、このような衝突板を用いることにより、衝突板
に衝突して粉砕され且つ分散良くはねかえった粉体を粉
砕室に二次衝突せしめ、より粉砕効率を上昇させること
が可能になった。
に衝突して粉砕され且つ分散良くはねかえった粉体を粉
砕室に二次衝突せしめ、より粉砕効率を上昇させること
が可能になった。
また、粉体を分散良く衝突板からはねかえし粉砕室壁
と二次衝突せしめたために、6.5Kg/cm2以上の高圧縮気
体を利用して、熱可塑性樹脂を原料とするものを微粉砕
することが可能になり、衝突板の角度が加速管に対して
垂直のものより粉砕能力の向上が図れた。
と二次衝突せしめたために、6.5Kg/cm2以上の高圧縮気
体を利用して、熱可塑性樹脂を原料とするものを微粉砕
することが可能になり、衝突板の角度が加速管に対して
垂直のものより粉砕能力の向上が図れた。
以下、本発明を実施例及び比較例に基づいて説明す
る。
る。
［実施例］ 実施例１ 添付図面の第１図及び第２図に示す衝突式気流粉砕機
を使用して粉体の粉砕をおこなった。粉砕された粉体を
微粉と粗粉とに分級するための分級手段として固定壁式
風力分級機を使用した。
を使用して粉体の粉砕をおこなった。粉砕された粉体を
微粉と粗粉とに分級するための分級手段として固定壁式
風力分級機を使用した。
衝突式気流粉砕機は、直径（ｂ）が60mmの酸化アルミ
ニウム系セラミックで形成された円柱状の衝突部材４を
有し、衝突部材４の先端部は、頂角（θ）120゜を有す
る円錐形状を有している。粉砕室８の内壁はセラミック
コートされている。加速管出口13の内径は25mmであり、
加速管３の中心軸と衝突部材４の先端とは一致してい
る。加速管出口13から衝突面14までの最近接距離（ａ）
は60mmであり、衝突部材４と粉砕室壁６との最近接距離
（ｃ）は20mmである。衝突式気流粉砕機のＡ−Ｂ面にお
ける断面は、第２図に示すＵ字形を有している。衝突部
材４の左右及び下方の粉砕室壁６との距離は、20〜40mm
である。
ニウム系セラミックで形成された円柱状の衝突部材４を
有し、衝突部材４の先端部は、頂角（θ）120゜を有す
る円錐形状を有している。粉砕室８の内壁はセラミック
コートされている。加速管出口13の内径は25mmであり、
加速管３の中心軸と衝突部材４の先端とは一致してい
る。加速管出口13から衝突面14までの最近接距離（ａ）
は60mmであり、衝突部材４と粉砕室壁６との最近接距離
（ｃ）は20mmである。衝突式気流粉砕機のＡ−Ｂ面にお
ける断面は、第２図に示すＵ字形を有している。衝突部
材４の左右及び下方の粉砕室壁６との距離は、20〜40mm
である。
原料７として下記のものを使用した。
上記処方の混合物よりなるトナー原料を約180℃で約
1.0時間溶融混練後、冷却して固化し、溶融混練物の冷
却物をハンマーミルで100〜1000μの粒子に粗粉砕した
ものを粉体原料とした。
1.0時間溶融混練後、冷却して固化し、溶融混練物の冷
却物をハンマーミルで100〜1000μの粒子に粗粉砕した
ものを粉体原料とした。
投入口１から粉体原料が33Kg/時間の割合で供給され
ると、ノズル２から拭き出される圧縮空気8.0Kgf/cm2に
よって、加速管３内で粉体原料は加速され、加速管出口
13から粉砕室８内に吐出され、粉体原料７は衝突面14に
たたきつけられ、その衝撃力で粉砕された。それと共に
120゜の傾斜が付いた円錐形状の衝突面14により、衝突
した粉体原料は全周方向に分散し、対向する粉砕室壁６
と、二次衝突し、そこで更に粉砕された。
ると、ノズル２から拭き出される圧縮空気8.0Kgf/cm2に
よって、加速管３内で粉体原料は加速され、加速管出口
13から粉砕室８内に吐出され、粉体原料７は衝突面14に
たたきつけられ、その衝撃力で粉砕された。それと共に
120゜の傾斜が付いた円錐形状の衝突面14により、衝突
した粉体原料は全周方向に分散し、対向する粉砕室壁６
と、二次衝突し、そこで更に粉砕された。
粉砕された粉体原料は排出口５からスムーズに分級機
24に運ばれ、細粉は分級粉体として取り除かれ、粗分は
再び投入口１より粉体原料と共に投入された。細粉とし
て重量平均粒径12μｍの粉砕粉体が33Kg/時の割合で収
集された。
24に運ばれ、細粉は分級粉体として取り除かれ、粗分は
再び投入口１より粉体原料と共に投入された。細粉とし
て重量平均粒径12μｍの粉砕粉体が33Kg/時の割合で収
集された。
このように、衝突部材４の衝突面は頂角（θ）120゜
の傾斜の付いた円錐形状をしているため、衝突した粉体
原料は全周方向に分散し、対向する粉砕壁と二次衝突し
た。そのため、衝突部材付近での融着、凝集物、粗粒子
が生じないために、粉体濃度が上昇せず、さらに二次衝
突するために、従来より粉砕能力が非常に高くなること
が確認された。
の傾斜の付いた円錐形状をしているため、衝突した粉体
原料は全周方向に分散し、対向する粉砕壁と二次衝突し
た。そのため、衝突部材付近での融着、凝集物、粗粒子
が生じないために、粉体濃度が上昇せず、さらに二次衝
突するために、従来より粉砕能力が非常に高くなること
が確認された。
実施例２ 実施例１と同様な粉体原料を第１図に示す頂角（θ）
160度の傾斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部
材を用いて、実施例１と同様に粉砕したところ、粉砕時
の衝突面付近での粉塵濃度が上昇せずかつ二次衝突する
ために実施例１と同様、従来より粉砕能力が非常に高く
なることが確認された。粉体原料の投入量は、処理量に
応じて調整した。
160度の傾斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部
材を用いて、実施例１と同様に粉砕したところ、粉砕時
の衝突面付近での粉塵濃度が上昇せずかつ二次衝突する
ために実施例１と同様、従来より粉砕能力が非常に高く
なることが確認された。粉体原料の投入量は、処理量に
応じて調整した。
実施例３ 実施例１と同様な粉体原料を第１図に示す頂角（θ）
170度の傾斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部
材を用いて、実施例１と同様に粉砕したところ、粉砕時
の衝突面付近での粉塵濃度が上昇せず、かつ二次衝突す
るために従来より粉砕能力が非常に高くなることが確認
された。
170度の傾斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部
材を用いて、実施例１と同様に粉砕したところ、粉砕時
の衝突面付近での粉塵濃度が上昇せず、かつ二次衝突す
るために従来より粉砕能力が非常に高くなることが確認
された。
比較例１ 実施例１と同様な粉体原料を第３図に示す従来の衝突
式気流粉砕機で粉砕した。該粉砕機において、加速管３
に対し垂直である平面状衝突面14を有する衝突部材４を
用いて、実施例１と同様に粉砕した。ただし、ノズル２
から吹き出される圧縮空気は6.0Kg/cm2で粉砕した。
式気流粉砕機で粉砕した。該粉砕機において、加速管３
に対し垂直である平面状衝突面14を有する衝突部材４を
用いて、実施例１と同様に粉砕した。ただし、ノズル２
から吹き出される圧縮空気は6.0Kg/cm2で粉砕した。
衝突面14に衝突した粉体原料は、吐出方向と対向する
方向に反射されるために、衝突面付近の粉体濃度は著し
く高くなった。そのため、粉体原料の供給割合が10Kg/
時間を超えると、衝突部材上で、融着、凝集物、粗粒子
が生じはじめ、融着物が加速管出口13や分級機を詰まら
せる場合があった。従って、粉砕処理量を１時間当り10
Kgに低下させることを余儀なくされ、これが粉砕能力の
限界となった。
方向に反射されるために、衝突面付近の粉体濃度は著し
く高くなった。そのため、粉体原料の供給割合が10Kg/
時間を超えると、衝突部材上で、融着、凝集物、粗粒子
が生じはじめ、融着物が加速管出口13や分級機を詰まら
せる場合があった。従って、粉砕処理量を１時間当り10
Kgに低下させることを余儀なくされ、これが粉砕能力の
限界となった。
比較例２ 実施例１と同様な粉体原料を第３図に示す従来の衝突
式気流粉砕機で粉砕した。該粉砕機において、加速管３
に対し垂直である平面状衝突面14を有する衝突部材４を
用いて、実施例１と同様にノズル２から吹き出される圧
縮空気は、8.0Kg/cm2で粉砕した。衝突面14に衝突した
粉体原料は、吐出方向と対向する方向に反射されるため
に、衝突面付近の粉体濃度は著しく高くなり、さらに、
衝撃力は、大きくなったために衝突部材上で、融着、凝
集物、粗粒子が生じはじめ、融着物が加速管出口13や分
級機を詰まらせ、粉砕機能を達成することができなくな
ってしまった。
式気流粉砕機で粉砕した。該粉砕機において、加速管３
に対し垂直である平面状衝突面14を有する衝突部材４を
用いて、実施例１と同様にノズル２から吹き出される圧
縮空気は、8.0Kg/cm2で粉砕した。衝突面14に衝突した
粉体原料は、吐出方向と対向する方向に反射されるため
に、衝突面付近の粉体濃度は著しく高くなり、さらに、
衝撃力は、大きくなったために衝突部材上で、融着、凝
集物、粗粒子が生じはじめ、融着物が加速管出口13や分
級機を詰まらせ、粉砕機能を達成することができなくな
ってしまった。
比較例３ 実施例１と同様な粉体原料を、第４図及び第５図に示
す衝突式気流粉砕機で粉砕した。該粉砕機において45度
の衝突面を有する衝突部材を用いて、実施例１と同様に
粉砕したところ、衝突面に衝突した粉体原料は、比較例
１に比べ、加速管出口13から離れる方向へ反射されるの
で融着及び凝集物は生じなかった。しかし、衝突する際
に、衝撃力が弱くなるため、粉砕効率が悪く、重量平均
粒径12μｍの細粉は、１時間当り約10Kgしか得られなか
った。
す衝突式気流粉砕機で粉砕した。該粉砕機において45度
の衝突面を有する衝突部材を用いて、実施例１と同様に
粉砕したところ、衝突面に衝突した粉体原料は、比較例
１に比べ、加速管出口13から離れる方向へ反射されるの
で融着及び凝集物は生じなかった。しかし、衝突する際
に、衝撃力が弱くなるため、粉砕効率が悪く、重量平均
粒径12μｍの細粉は、１時間当り約10Kgしか得られなか
った。
実施例１乃至３及び比較例１乃至３の結果を下記第１
表に示す。
表に示す。
実施例４ 粉体原料として下記のものを使用した。
上記処方の混合物よりなるトナー原料を約180℃で約
1.0時間溶融混練後、冷却して固化し、固形物をハンマ
ーミルで100〜1000μの粒子に粗粉砕したものを粉体原
料とした。
1.0時間溶融混練後、冷却して固化し、固形物をハンマ
ーミルで100〜1000μの粒子に粗粉砕したものを粉体原
料とした。
投入口１から10.5Kg/時の割合で供給し、ノズル２か
ら8.0Kgf/cm2の圧縮空気を導入し、頂角（θ）120゜の
傾斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部材を具備
した第１図及び第２図に示す衝突式気流粉砕機にて粉砕
し、粉砕された粉体を分級機24にて細粉と粗粉に分級し
た。細粉として、重量平均粒径約12μｍの粉体が１時間
当り10.5Kgの割合で収集された。
ら8.0Kgf/cm2の圧縮空気を導入し、頂角（θ）120゜の
傾斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部材を具備
した第１図及び第２図に示す衝突式気流粉砕機にて粉砕
し、粉砕された粉体を分級機24にて細粉と粗粉に分級し
た。細粉として、重量平均粒径約12μｍの粉体が１時間
当り10.5Kgの割合で収集された。
実施例５ 実施例４と同様な粉体原料を、頂角（θ）160゜の傾
斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部材を具備し
た第１図に示す衝突式気流粉砕機を用いて、実施例４と
同様に粉砕したところ、重量平均粒径約12μｍの細粉が
１時間当り9.8Kgの割合で収集された。
斜の付いた円錐形状の衝突面を有する衝突部材を具備し
た第１図に示す衝突式気流粉砕機を用いて、実施例４と
同様に粉砕したところ、重量平均粒径約12μｍの細粉が
１時間当り9.8Kgの割合で収集された。
比較例４ 実施例４と同様な粉体原料を、6.0Kgf/cm2の圧縮空気
を導入した第３図に示す衝突式気流粉砕機で粉砕したと
ころ、重量平均粒径約12μｍの細紛が１時間当り7kgし
か収集されなかった。
を導入した第３図に示す衝突式気流粉砕機で粉砕したと
ころ、重量平均粒径約12μｍの細紛が１時間当り7kgし
か収集されなかった。
比較例５ 実施例４と同様な粉体原料を、8.0Kgf/cm2の圧縮空気
を導入した第３図に示す衝突式気流粉砕機で粉砕したと
ころ、衝突部材上で融着、凝集物、粗粒子が生じはじ
め、融着物が加速管出口13が分級機を詰まらせ、粉砕機
能を達成することができなくなった。
を導入した第３図に示す衝突式気流粉砕機で粉砕したと
ころ、衝突部材上で融着、凝集物、粗粒子が生じはじ
め、融着物が加速管出口13が分級機を詰まらせ、粉砕機
能を達成することができなくなった。
比較例６ 実施例４と同様な粉体原料を、8.0Kgf/cm2の圧縮空気
を導入した第４図及び第５図に示す衝突式気流粉砕機で
粉砕したところ、重量平均粒径約12μｍの細粉が１時間
当り5.6Kgしか収集されなかった。
を導入した第４図及び第５図に示す衝突式気流粉砕機で
粉砕したところ、重量平均粒径約12μｍの細粉が１時間
当り5.6Kgしか収集されなかった。
実施例４乃至６及び比較例４乃至６の結果を下記第２
表に示す。
表に示す。
［発明の効果］ 以上説明したように、衝突部材先端の形状を特定の円
錐形状とし、この衝突面に粉体原料をたたきつけるた
め、6.5Kg/cm2以上の高圧縮気体を投入しても、粉砕時
における融着、凝集物、粗粒子等の発生を妨げ、装置の
安定した運転を可能にする。その上、粉体原料の二次衝
突時まで、強い衝撃力が保てる。そのために、熱可塑性
樹脂材料を原料とし、6.5Kg/cm2以上の高圧縮気体を利
用して従来の粉砕能力を著しく向上することができる。
錐形状とし、この衝突面に粉体原料をたたきつけるた
め、6.5Kg/cm2以上の高圧縮気体を投入しても、粉砕時
における融着、凝集物、粗粒子等の発生を妨げ、装置の
安定した運転を可能にする。その上、粉体原料の二次衝
突時まで、強い衝撃力が保てる。そのために、熱可塑性
樹脂材料を原料とし、6.5Kg/cm2以上の高圧縮気体を利
用して従来の粉砕能力を著しく向上することができる。
第１図は、衝突部材が円錐形状を有する本発明に使用し
た衝突式気流粉砕機の断面及び粉砕・分級工程を概略的
に示した図であり、第２図は第１図に示す粉砕機のＡ−
Ｂ面における断面を概略的に示した図である。 第３図は、衝突部材の衝突面が加速管の軸方向に対して
垂直である、比較例としての衝突式気流粉砕機の断面及
び粉砕・分級工程を概略的に示した図である。 第４図は、衝突部材の衝突面が加速管の軸方向に対し
て、上方に45゜傾斜している、比較例としての衝突式気
流粉砕機の断面及び粉砕・分級工程を概略的に示した図
であり、第５図は、第４図に示す衝突式気流粉砕機のＡ
−Ｂ図における断面を概略的に示した図である。 １……粉体原料投入口 ２……圧縮気体供給ノズル ３……加速管、４……衝突部材 ５……排出口、６……粉砕室壁 ７……粉体原料、８……粉砕室 11……粉体機壁、13……加速管出口 14……衝突面、24……分級機 ａ……加速管出口〜衝突部材間距離 ｂ……衝突部材直径 ｃ……衝突部材〜粉砕室壁の最短距離
た衝突式気流粉砕機の断面及び粉砕・分級工程を概略的
に示した図であり、第２図は第１図に示す粉砕機のＡ−
Ｂ面における断面を概略的に示した図である。 第３図は、衝突部材の衝突面が加速管の軸方向に対して
垂直である、比較例としての衝突式気流粉砕機の断面及
び粉砕・分級工程を概略的に示した図である。 第４図は、衝突部材の衝突面が加速管の軸方向に対し
て、上方に45゜傾斜している、比較例としての衝突式気
流粉砕機の断面及び粉砕・分級工程を概略的に示した図
であり、第５図は、第４図に示す衝突式気流粉砕機のＡ
−Ｂ図における断面を概略的に示した図である。 １……粉体原料投入口 ２……圧縮気体供給ノズル ３……加速管、４……衝突部材 ５……排出口、６……粉砕室壁 ７……粉体原料、８……粉砕室 11……粉体機壁、13……加速管出口 14……衝突面、24……分級機 ａ……加速管出口〜衝突部材間距離 ｂ……衝突部材直径 ｃ……衝突部材〜粉砕室壁の最短距離
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B02C 19/06 G03G 9/08
Claims (2)
- 【請求項１】加速管内で高圧気体により熱可塑性樹脂を
含む粉体原料を加速し、該加速管出口から該粉体原料を
吐出し、加速管出口に対向して粉砕室内に設けられてい
る衝突部材の衝突面に該粉体原料を衝突させて粉砕する
粉砕方法において、 該加速管は、加速管の軸方向に垂直な断面積が加速管出
口方向に向かって順次大きくなっている管通路を有し、 該加速管内に供給する高圧気体は、6.5kg/cm2以上の圧
縮気体であり、 該管通路で加速され、加速管出口から吐出された該粉体
原料を先端部分の頂角が120゜〜170゜の円錐形状の衝突
面を有する衝突部材に衝突させて粉砕し、衝突後の粉体
を実質的に全周方向に分散させ、分散した粉体を粉砕室
壁に二次衝突させてさらに粉砕することを特徴とする粉
砕方法。 - 【請求項２】該粉砕原料は、100〜1000μｍの粒径を有
していることを特徴とする請求項（１）記載の粉砕方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1117401A JP2805332B2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | 粉砕方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1117401A JP2805332B2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | 粉砕方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02298364A JPH02298364A (ja) | 1990-12-10 |
| JP2805332B2 true JP2805332B2 (ja) | 1998-09-30 |
Family
ID=14710738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1117401A Expired - Fee Related JP2805332B2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | 粉砕方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2805332B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110354967A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-10-22 | 泉州市泉港区伟昌晟贸易有限公司 | 一种塑料粒子打碎器 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114455593B (zh) * | 2022-01-25 | 2023-04-07 | 苏州锦艺新材料科技股份有限公司 | 硅微粉分级加工生产设备 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5664754U (ja) * | 1979-10-20 | 1981-05-30 | ||
| JPH0315143Y2 (ja) * | 1987-06-18 | 1991-04-03 |
-
1989
- 1989-05-12 JP JP1117401A patent/JP2805332B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110354967A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-10-22 | 泉州市泉港区伟昌晟贸易有限公司 | 一种塑料粒子打碎器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02298364A (ja) | 1990-12-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |