JPH06335974A

JPH06335974A - 中空引抜成形体の製造方法

Info

Publication number: JPH06335974A
Application number: JP5126338A
Authority: JP
Inventors: Hajime Naito; 一内藤; Masayasu Shinobu; 正廉信夫; Tadanori Oonishi; 廸典大西; Minoru Isshiki; 稔一色
Original assignee: SHIKOKU SEKISUI KOGYO KK; Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: SHIKOKU SEKISUI KOGYO KK; Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1993-05-27
Filing date: 1993-05-27
Publication date: 1994-12-06

Abstract

(57)【要約】【目的】熱硬化性繊維強化樹脂（ＦＲＰ）製の中空引
抜成形体の製造方法において、中空引抜成形体の引出し
速度（成形速度）を増大し、生産性を向上する。繊維強
化樹脂中空引抜成形体の強度を増大し、品質を向上す
る。【構成】引抜成形法による長尺の繊維強化樹脂中空引
抜成形体の製造方法であって、外型2 内のマンドレル3
の断面の大きさを、外型2 一端部より引き込まれた樹脂
配合物含浸繊維基材10の樹脂配合物がゲル化を開始する
位置に対応する部分X を境目として変化させる。外型2
一端部に対応するマンドレル部分A からゲル化開始位置
対応部分X までのマンドレル前部3aの外形の断面を、形
成される中空引抜成形体11の内形の断面に略等しい一定
の大きさとし、ゲル化開始位置対応部分X から先端まで
のマンドレル残部3bの外形の断面を中空引抜成形体11の
引出し方向に向かって漸次小さくなるようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、引抜成形法による繊維
強化樹脂中空引抜成形体の製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、繊維強化樹脂（ＦＲＰ）製の中空
体は、軽量で、かつ大きな曲げ強度が得られるため、広
く使用されている。このような中空体を、長尺体の成形
にすぐれた引抜成形法により製造することは、例えば特
開平４−１０５９２４号公報にも開示されていて、既に
知られている。この従来法によれば、熱硬化性樹脂配合
物を含浸した繊維基材を、引抜成形機の金型の外型の一
端部より該外型とマンドレルとの間隙内に引き込み、樹
脂配合物を加熱硬化させ、繊維強化樹脂中空体を外型の
他端部より引き出して、繊維強化樹脂中空引抜成形体を
製造するものであるが、従来法では、マンドレルの断面
の大きさが、マンドレルの全長にわたって中空引抜成形
体の内形の断面に略等しい一定のものとなされていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、引抜成
形において、加熱により熱硬化性樹脂を硬化させると、
樹脂に熱硬化収縮が生じるため、従来法のように全長に
わたってほゞ一定の断面を有するマンドレルを用い、熱
硬化性樹脂含浸繊維基材の引出し速度をはやめると、マ
ンドレルと樹脂含浸繊維基材との接触抵抗により、非常
に大きな引出し力を必要とするという問題があった。ま
た樹脂含浸繊維基材の引出し速度をはやめた状態で長時
間成形作業を行なうと、マンドレルの表面温度が次第に
大きくなり、それにより樹脂の熱硬化収縮がより一層進
んで、熱硬化性樹脂含浸繊維基材の引出しがさらに困難
となるという問題があった。

【０００４】ところで、一般に中実体を引抜成形により
製造する場合は、例えば長さ１ｍの金型については引出
し速度が１ｍ／分程度であるが、上記従来法により中空
体を引抜成形すると、これの半分程度の速度でしか引き
抜くことができず、生産性が悪いという問題があった。

【０００５】本発明の目的は、上記の従来技術の問題を
解決し、成形速度を大幅に増大することができて、生産
性を向上し得、しかも品質が非常にすぐれている繊維強
化樹脂中空引抜成形体を製造する方法を提供しようとす
るにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために、熱硬化性樹脂配合物を含浸した繊維基
材を、引抜成形機の金型の外型の一端部より該外型とマ
ンドレルとの間隙内に引き込み、金型内を所定温度に保
持しつつ熱硬化性樹脂配合物を硬化させ、中空状の熱硬
化性樹脂含浸繊維基材を外型の他端部より引き出して、
長尺の繊維強化樹脂中空引抜成形体を連続して製造する
方法であって、外型内のマンドレルの断面の大きさを、
外型の一端部より引き込まれた樹脂配合物含浸繊維基材
の樹脂配合物がゲル化を開始する位置に対応する部分を
境目として変化させ、外型の一端部に対応するマンドレ
ル部分からゲル化開始位置対応部分までのマンドレル前
部の外形の断面を、形成される中空引抜成形体の内形の
断面に略等しい一定の大きさとし、ゲル化開始位置対応
部分から先端までのマンドレル残部の外形の断面を中空
引抜成形体の引出し方向に向かって漸次小さくなるよう
にすることを特徴とする、繊維強化樹脂中空引抜成形体
の製造方法を要旨としている。

【０００７】上記において、繊維基材には、熱硬化性樹
脂の強化用として使用可能な連続繊維のすべてが使用で
きる。具体的には、例えばガラス繊維、炭素繊維、アル
ミナ繊維などの無機繊維、アラミド繊維、ナイロン繊維
などの有機繊維をあげることができる。この連続強化繊
維は、直径１〜数１０μｍの連続フィラメントよりなる
ロービング状およびストランド状のもの、あるいはクロ
ス状やマット状に加工されたものが用いられる。また上
記連続強化繊維に、短い強化繊維を含ませてもよい。

【０００８】上記熱硬化性樹脂としては、とくに限定さ
れず、引抜成形に用いることが可能なものが採用され得
る。具体的には、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエス
テル（エポキシアクリレート）樹脂、エポキシ樹脂、フ
ェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を用いるが、本発明の
方法は、ラジカル反応により速い反応系で硬化する不飽
和ポリエステル樹脂およびビニルエステル樹脂に適用す
ることにより、最もすぐれた効果を発揮する。なお、熱
硬化性樹脂には、滑剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、顔
料のような添加剤、無機充填材、加工助剤、あるいはま
た連続強化繊維との接着性を改良するための改質剤など
を、その配合物中に配合してもよい。

【０００９】なお、上記繊維基材には、これを引抜成形
機の金型に引き込む前に、熱硬化性樹脂配合物を含浸さ
せても良いし、金型内において含浸させるようにしても
良い。

【００１０】引抜成形機の金型は、外型とこれに挿入さ
れたマンドレルとよりなり、外型の入口側の開口端部の
内形の断面は、中空引抜成形体の外形断面に等しい大き
さとなされ、同入口側のマンドレル端部の外形の断面
は、中空引抜成形体の内形の断面に等しい大きさとなさ
れている。

【００１１】外型の長さは２００〜２０００mm、好まし
くは６００〜１５００mmであり、マンドレルの長さは、
外型の長さと同じか、または若干短いものとなされてい
る。ここで、外型の長さが２００mm未満であれば、樹脂
の硬化が不充分となり、２０００mmを越えると、本発明
の方法によっても非常に大きな引出し力を必要とし、好
ましくない。

【００１２】そして、本発明においては、とくに外型内
のマンドレルの断面の大きさを、外型の入口側の一端部
より引き込まれた樹脂配合物含浸繊維基材の樹脂配合物
がゲル化を開始する位置に対応する部分を境目として変
化させている。

【００１３】すなわち、外型の一端部に対応するマンド
レル部分からゲル化開始位置対応部分までのマンドレル
前部の外形の断面を、形成される中空引抜成形体の内形
の断面に略等しい一定の大きさとし、ゲル化開始位置対
応部分から先端までのマンドレル残部の外形の断面を中
空引抜成形体の引出し方向に向かって漸次小さくなるよ
うにしているものである。

【００１４】上記ゲル化開始位置対応部分以後のマンド
レル残部の外形の断面形状の変化率は、使用する熱硬化
性樹脂の膨脹率および収縮率に左右されるが、通常１／
１０００〜５／１０００程度とし、マンドレル残部の外
形の断面を中空引抜成形体の引出し方向に向かって漸次
小さくなるように、いわば先細となるように変化させる
のが、好ましい。

【００１５】ここで、マンドレル残部の外形の断面形状
の変化率が１／１０００未満であれば、引抜成形速度を
増大する効果を期待することができず、変化率が５／１
０００を越えると、熱硬化性樹脂の硬化時の膨脹により
いわゆるボイドが発生し、中空引抜成形体の強度の低下
を来したり、該成形体の中空部の内側寸法精度が低下し
たりするので、好ましくない。

【００１６】なお、金型の内部は、樹脂配合物を硬化さ
せるために、所定温度に保持する。この場合、金型内温
度は、熱硬化性樹脂の種類によっても異なるが、通常、
１００℃以上、好ましくは１１０〜１８０℃に設定す
る。ここで、金型内温度が１００℃未満であれば、樹脂
が充分に硬化できず、また金型内温度が１８０℃を越え
ると、樹脂の硬化収縮が大きくなりすぎ、引抜抵抗が増
大して、引出し速度が低下するので、好ましくない。

【００１７】また、マンドレルの内部には、該マンドレ
ルを所定温度に保持するために、冷却手段および加熱手
段を具備せしめるのが望ましい。この場合、具体的に
は、マンドレル温度が１４０℃を越えると、樹脂の硬化
収縮が大きくなるため、マンドレルを１４０℃以下の温
度に保持するのが望ましい。ここで、加熱手段として
は、例えばヒーターを用い、冷却手段としては、例えば
水あるいは油を用いる。

【００１８】

【作用】上記の繊維強化樹脂中空引抜成形体の製造方法
においては、金型の外型内のマンドレルの断面の大きさ
を、外型の一端部より引き込まれた樹脂配合物含浸繊維
基材の樹脂配合物がゲル化を開始する位置に対応する部
分を境目として変化させており、外型の一端部に対応す
るマンドレル部分からゲル化開始位置対応部分までのマ
ンドレル前部の外形の断面を、形成される中空引抜成形
体の内形の断面に略等しい一定の大きさとし、ゲル化開
始位置対応部分から先端までのマンドレル残部の外形の
断面を、例えば１／１０００〜５／１０００程度の変化
率で、中空引抜成形体の引出し方向に向かって漸次小さ
くなる（先細となる）ようにしているものである。

【００１９】これは、基材に含浸された樹脂配合物がゲ
ル化を開始することにより、樹脂の硬化膨脹および中空
部断面の収縮がはじまり、中空引抜成形体の引抜抵抗が
大幅に増大するためである。

【００２０】従って、外型の一端部に対応するマンドレ
ル部分から樹脂配合物のゲル化開始位置対応部分までの
マンドレル前部の外形の断面は、ゲル化前で引抜抵抗の
増大がないため、一定の大きさとし、ゲル化開始位置対
応部分から先端までのマンドレル残部の外形の断面を、
中空引抜成形体の引出し方向に向かって漸次小さくなる
ようにして、ゲル化された樹脂配合物を含む繊維基材の
内部収縮よりマンドレル表面を逃がし、接触抵抗をでき
るだけ小さいものとしている。しかしながら、マンドレ
ル残部の外形の断面形状の変化率があまり大きいと、当
然のことながら、中空引抜成形体製品の寸法精度が低下
し、あるいは内面に凹凸が生じて、中空引抜成形体の強
度が低下する。

【００２１】また、中空引抜成形体の引出し速度を増大
すると、引抜抵抗が増大し、大きな引出し力を必要とす
る。これは、樹脂配合物のゲル化による樹脂の硬化収縮
によって樹脂含浸基材のマンドレルへの抱き付き力（締
付力）が増大し、それに基づく応力が発生するが、引出
し速度をはやめると、樹脂含浸基材のマンドレルへの抱
き付き間隔（長さ）が長くなるため、換言すれば、ゲル
化樹脂の硬化収縮によって発生する圧力（（締付力）を
受けるマンドレルの表面積が増大するため、引抜抵抗が
増大し、大きな引出し力を必要とする。

【００２２】この点、上記方法によれば、外型の一端部
に対応するマンドレル部分から樹脂配合物のゲル化開始
位置対応部分までのマンドレル前部の外形の断面を、ゲ
ル化前で引抜抵抗の増大がないため、一定の大きさと
し、ゲル化開始位置対応部分から先端までのマンドレル
残部の外形の断面を、中空引抜成形体の引出し方向に向
かって漸次小さくなるようにして、ゲル化された樹脂配
合物を含む繊維基材の内部収縮よりマンドレル表面を逃
がし、接触抵抗をできるだけ小さいものとしているか
ら、ゲル化樹脂の硬化収縮による圧力（（締付力）を緩
和し、その結果、通常の引出し力で、引出し速度を増大
し、高速成形することが可能となったものである。

【００２３】

【実施例】つぎに、本発明の実施例を図面に基づいて説
明する。

【００２４】まず図２に、繊維強化樹脂中空引抜成形体
の製造ラインが示されている。

【００２５】同図において、繊維基材(10)としてガラス
・ロービング（＃４４５０）とコンテニュアス・マット
（＃４５０）よりなるガラス繊維を使用した。

【００２６】これらのガラス繊維基材(10)を、上下各３
段のテンションローラ(14)を経て、含浸用ローラ(19)(1
9)を有する上下２つの樹脂配合物含浸用バット(13)(13)
内に、それぞれ３層積層物として導いた。各バット(13)
内には、イソフタル酸系不飽和ポリエステル樹脂原料１
００重量部と、硬化剤であるｔ−ブチルパーオキシベン
ゾエート１．０重量部とよりなる熱硬化性樹脂配合物を
入れておき、樹脂配合物を繊維基材(10)に含浸させた。

【００２７】ついで、樹脂配合物を含浸した繊維基材(1
0)を、中間のガイド(14)を経て、引抜成形機の金型(1)
の外型(2) の左端部より該外型(2) とマンドレル(3) と
の間隙内に引き込み、樹脂配合物含浸繊維基材(10)によ
ってマンドレル(3) に巻き込むようにした。そして、金
型(1) 内を所定温度に保持しつつ樹脂配合物を硬化さ
せ、熱硬化性樹脂含浸繊維基材を外型(2) の右端部より
引取り機(15)により引き出して、長尺の繊維強化樹脂中
空引抜成形体(11)を連続して製造した。

【００２８】ここで、外型(2) の長さを１２００mm、お
よび外型(2) 内のマンドレル(3) の長さを１０００mmと
した。

【００２９】また、金型(1) の外型(2) の外面に、３つ
のプレート・ヒーター(16)を取り付けて、金型(1) 内の
温度を、前部１１０℃、中部１５５℃、および後部１５
０℃に設定し、かつマンドレル(3) の内部に、冷却用通
水パイプ(17)および加熱ヒーター(18)を具備せしめて
（図１参照）、マンドレル(3) を１４０℃に保持した。

【００３０】製造後の繊維強化樹脂中空引抜成形体(11)
は、カッター（図示略）により２０００mmの長さに順次
切断した。

【００３１】図３に示すように、中空引抜成形体(11)の
大きさは、外形６０mm×６０mm、および肉厚６mmであ
り、また、図２に示す引取り機(15)の熱硬化性樹脂含浸
繊維基材の引取り能力は、４トンであった。

【００３２】そして、マンドレル(3) として、下記実施
例１と２、および比較例１〜４に示す形状のものを用意
し、それぞれのマンドレル(3) を使用して、繊維強化樹
脂中空引抜成形体(11)を製造した。

【００３３】実施例１図１に示すように、この実施例では、外型(2) 内のマン
ドレル(3) の断面の大きさを、上記イソフタル酸系不飽
和ポリエステル樹脂原料配合物がゲル化を開始する外型
(2) の一端部に対応するマンドレル部分(A) から３００
mmの位置に対応する部分(X) を境目として変化させ、外
型(2) の一端部に対応するマンドレル部分(A) からゲル
化開始位置対応部分(X) までのマンドレル前部(3a)の外
形の断面を、形成される中空引抜成形体(11)の内形の断
面に略等しい４８mm×４８mmの大きさとし、ゲル化開始
位置対応部分(X) から先端までのマンドレル残部(3b)の
外形の断面を、変化率２／１０００の割合で、中空引抜
成形体(11)の引出し方向に向かって漸次小さくなるよう
にした。

【００３４】また、中空引抜成形体(11)の引出し速度
（成形速度）は１５００mm／分であり、引取り力は３．
５トンであった。なお、ゲル化点を確認するために、樹
脂原料配合物を含浸した繊維基材(10)と一緒に熱電対
（図示略）を流し、樹脂原料配合物の硬化反応過程を追
跡したところ、外型(2) の一端部に対応するマンドレル
部分(A) から３０５mmの位置で変極点を示し、マンドレ
ル(3) の断面の大きさが変わる位置に対応する部分(X)
付近で、ゲル化が生じていることを確認することができ
た。

【００３５】こうして得られたガラス繊維強化イソフタ
ル酸系不飽和ポリエステル樹脂中空引抜成形体(11)の製
品全長４００mmについて、ＪＩＳＫ７０５５による３
点曲げ試験法に準じて、両サイド支点間スパン１５００
mm、クロスヘッドスピード１０mm／分の条件下で、３点
曲げ試験を行ない、曲げ強度を測定したところ、ガラス
繊維強化樹脂中空引抜成形体(11)は、４５０MPa の曲げ
強度を有していた。なお、得られた結果は、表１に示し
た。

【００３６】実施例２この実施例は、上記実施例１を同様に繰り返すが、外型
(2) の一端部に対応するマンドレル部分(A) から３００
mmのイソフタル酸系不飽和ポリエステル樹脂配合物がゲ
ル化を開始する位置に対応する部分(X) を境目として、
ゲル化開始位置対応部分(X) から先端までのマンドレル
残部(3b)の外形の断面を、変化率４／１０００の割合
で、中空引抜成形体(11)の引出し方向に向かって漸次小
さくなるようにした。

【００３７】また、中空引抜成形体(11)の引出し速度
（成形速度）は１５００mm／分であり、引取り力は３．
３トンであった。また、ガラス繊維強化樹脂中空引抜成
形体(11)について、同様に曲げ試験を行ない、曲げ強度
を測定したところ、ガラス繊維強化樹脂中空引抜成形体
(11)は、４３５MPa の曲げ強度を有していた。

【００３８】比較例１〜４比較のために、本発明のマンドレル(3) の形状と異なる
下記の形状を有するマンドレル(3) を使用し、かつ繊維
基材(10)および熱硬化性樹脂配合物は、上記実施例１の
ものと同じ材料を使用して、中空引抜成形体(11)を製造
した。

【００３９】比較例１では、外型(2) 内のマンドレル
(3) の断面の大きさを、同マンドレル(3) の全長にわた
って、中空引抜成形体(11)の内形の断面に略等しい４８
mm×４８mmの大きさで一定とした。

【００４０】この結果、中空引抜成形体(11)の引出し速
度は５００mm／分であり、また引取り力は４．０トンで
あった。また曲げ試験の結果では、ガラス繊維強化樹脂
中空引抜成形体(11)は、４４５MPa の曲げ強度を有して
いた。

【００４１】つぎに、比較例２では、図４に示すよう
に、外型(2) 内のマンドレル(3) の断面の大きさを、上
記イソフタル酸系不飽和ポリエステル樹脂配合物がゲル
化を開始する部分より遠い、外型(2) の一端部に対応す
るマンドレル部分(A) から５００mmの位置に対応する部
分(Y) を境目として変化させ、外型(2) の一端部に対応
するマンドレル部分(A) から該部分(Y) までのマンドレ
ル前部(3a)の外形の断面を、形成される中空引抜成形体
(11)の内形の断面に略等しい４８mm×４８mmの大きさと
し、ゲル化開始位置対応部分(X) から先端までのマンド
レル残部(3b)の外形の断面を、変化率２／１０００の割
合で、中空引抜成形体(11)の引出し方向に向かって漸次
小さくなるようにした。

【００４２】その結果、中空引抜成形体(11)の引出し速
度は、１０００mm／分よりあがらず、また熱電対により
測定したところ、外型(2) の一端部に対応するマンドレ
ル部分(A) から２００mmの位置で変極点を示し、ゲル化
が生じていることを確認した。

【００４３】この場合、中空引抜成形体(11)の引取り力
は４．０トンであった。また曲げ試験の結果では、ガラ
ス繊維強化樹脂中空引抜成形体(11)は、４５５MPa の曲
げ強度を有していた。

【００４４】比較例３では、図５に示すように、マンド
レル(3) の断面の大きさを、外型(2) の一端部に対応す
るマンドレル部分(A) から先端にいたるまで全長にわた
って、変化率２／１０００の割合で、中空引抜成形体(1
1)の引出し方向に向かって漸次小さくなるものとした。

【００４５】この結果、中空引抜成形体(11)の引出し速
度は１５００mm／分であり、また引取り力は３．０トン
と低かったが、ガラス繊維強化樹脂中空引抜成形体(11)
の曲げ試験では、３００MPa の曲げ強度しか得られなか
った。

【００４６】比較例４では、図６に示すように、比較例
１では、マンドレル(3) の断面の大きさを、上記実施例
１の場合と同様に、外型(2) の一端部に対応するマンド
レル部分(A) から３００mmの位置に対応する部分(X) を
境目として変化させるが、ゲル化開始位置対応部分(X)
から先端までのマンドレル残部(3b)の外形の断面を、変
化率１／１００の急勾配となるような割合で、中空引抜
成形体(11)の引出し方向に向かって漸次小さくなるよう
にした。

【００４７】この結果、中空引抜成形体(11)の引出し速
度は１５００mm／分であり、また引取り力は３．５トン
と低かったが、ガラス繊維強化樹脂中空引抜成形体(11)
の曲げ試験では、３５０MPa の曲げ強度しか得られなか
った。

【００４８】これらの比較例１〜４の結果は、表１にま
とめて示した。

【００４９】

【表１】上記表１から明らかなように、本発明の方法によれば、
外型(2) 内のマンドレル(3) の断面の大きさを、上記イ
ソフタル酸系不飽和ポリエステル樹脂配合物がゲル化を
開始する外型(2) の一端部に対応するマンドレル部分
(A) から３００mmの位置に対応する部分(X) を境目とし
て変化させ、外型(2) の一端部に対応するマンドレル部
分(A) からゲル化開始位置対応部分(X) までのマンドレ
ル前部(3a)の外形の断面を、形成される中空引抜成形体
(11)の内形の断面に略等しい一定の大きさとし、ゲル化
開始位置対応部分(X) から先端までのマンドレル残部(3
b)の外形の断面を、変化率２／１０００または４／１０
００の割合で、中空引抜成形体(11)の引出し方向に向か
って漸次小さくなるようにすることにより、中空引抜成
形体(11)の引出し速度（成形速度）がはやく、なおかつ
引取り力が小さくてすむ上に、得られたガラス繊維強化
樹脂中空引抜成形体(11)は、充分大きな曲げ強度を有す
るものであった。

【００５０】これに対し、比較例によれば、中空引抜成
形体(11)の引出し速度（成形速度）がはやく、なおかつ
引取り力が小さい場合は、得られるガラス繊維強化樹脂
中空引抜成形体(11)の曲げ強度が小さく、逆に、繊維強
化樹脂中空引抜成形体(11)の曲げ強度が大きい場合に
は、中空引抜成形体(11)の引出し速度（成形速度）が遅
く、かつ引取り力が大きくなって、生産性が悪いもので
あった。

【００５１】

【発明の効果】本発明は、上述のように、熱硬化性樹脂
配合物を含浸した繊維基材を、引抜成形機の金型の外型
の一端部より該外型とマンドレルとの間隙内に引き込
み、金型内を所定温度に保持しつつ熱硬化性樹脂配合物
を硬化させ、中空状の熱硬化性樹脂含浸繊維基材を外型
の他端部より引き出して、長尺の繊維強化樹脂中空引抜
成形体を連続して製造する方法であって、外型内のマン
ドレルの断面の大きさを、外型の一端部より引き込まれ
た樹脂配合物含浸繊維基材の樹脂配合物がゲル化を開始
する位置に対応する部分を境目として変化させ、外型の
一端部に対応するマンドレル部分からゲル化開始位置対
応部分までのマンドレル前部の外形の断面を、形成され
る中空引抜成形体の内形の断面に略等しい一定の大きさ
とし、ゲル化開始位置対応部分から先端までのマンドレ
ル残部の外形の断面を中空引抜成形体の引出し方向に向
かって漸次小さくなるようにしているから、本発明の方
法によれば、ゲル化された樹脂配合物を含む繊維基材の
内部収縮よりマンドレル表面が逃がされて、接触抵抗が
小さいものとなされ、このため、ゲル化樹脂の硬化収縮
による圧力（締付力）が緩和され、その結果、通常の引
取り力で、繊維強化熱硬化性樹脂中空引抜成形体の引出
し速度（成形速度）を大幅に増大することができて、生
産性を向上することができ、しかも得られた繊維強化樹
脂中空引抜成形体は、曲げ強度が大きく、品質が非常に
すぐれているという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の方法を実施する引抜成形機の金型の一
例を示す拡大縦断面図である。

【図２】本発明の方法を実施する中空引抜成形体の製造
ラインの概略側面図である。

【図３】本発明の方法により製造された繊維強化樹脂中
空引抜成形体の部分拡大斜視図である。

【図４】比較例２の方法を実施する引抜成形機の金型の
一例を示す拡大縦断面図である。

【図５】比較例３の方法を実施する引抜成形機の金型の
一例を示す拡大縦断面図である。

【図６】比較例４の方法を実施する引抜成形機の金型の
一例を示す拡大縦断面図である。

【符号の説明】

１金型２外型３マンドレルＡ外型の一端部に対応するマンドレル部分Ｘ樹脂配合物のゲル化開始位置に対応するマン
ドレル部分３ａマンドレル前部３ｂマンドレル残部１０繊維基材（ガラス繊維）１１繊維強化樹脂中空引抜成形体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者一色稔愛媛県東予市壬生川112

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱硬化性樹脂配合物を含浸した繊維基材
(10)を、引抜成形機の金型(1) の外型(2) の一端部より
該外型(2) とマンドレル(3) との間隙内に引き込み、金
型(1) 内を所定温度に保持しつつ熱硬化性樹脂配合物を
硬化させ、中空状の熱硬化性樹脂含浸繊維基材(10)を外
型(2) の他端部より引き出して、長尺の繊維強化樹脂中
空引抜成形体(11)を連続して製造する方法であって、外
型(2)内のマンドレル(3) の断面の大きさを、外型(2)
の一端部より引き込まれた樹脂配合物含浸繊維基材(10)
の樹脂配合物がゲル化を開始する位置に対応する部分
(X) を境目として変化させ、外型(2) の一端部に対応す
るマンドレル部分(A) からゲル化開始位置対応部分(X)
までのマンドレル前部(3a)の外形の断面を、形成される
中空引抜成形体(11)の内形の断面に略等しい一定の大き
さとし、ゲル化開始位置対応部分(X) から先端までのマ
ンドレル残部(3b)の外形の断面を中空引抜成形体(11)の
引出し方向に向かって漸次小さくなるようにすることを
特徴とする、繊維強化樹脂中空引抜成形体の製造方法。