JPH06248338A - 容器用原板の製造方法 - Google Patents
容器用原板の製造方法Info
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- JPH06248338A JPH06248338A JP3795693A JP3795693A JPH06248338A JP H06248338 A JPH06248338 A JP H06248338A JP 3795693 A JP3795693 A JP 3795693A JP 3795693 A JP3795693 A JP 3795693A JP H06248338 A JPH06248338 A JP H06248338A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 容器用材料のグレードの作り分けを経済的に
行なえる製造方法を提供する。 【構成】 本発明の基本構成は、通常の熱延、冷延した
極低炭素鋼を焼鈍する際に、未再結晶組織でも缶成形に
必要な加工性を確保でき、かつ焼鈍時の回復による軟化
度を大きくできる成分系を明確にし、再結晶温度以下、
４００℃以上の焼鈍温度の調節で非時効鋼板の材質を作
り分ける。 【効果】 広いグレードの容器用原板を、２ＣＲ法のよ
うな付加的な工程を必要とせず、しかも単一鋼種で作り
分けることができる。
行なえる製造方法を提供する。 【構成】 本発明の基本構成は、通常の熱延、冷延した
極低炭素鋼を焼鈍する際に、未再結晶組織でも缶成形に
必要な加工性を確保でき、かつ焼鈍時の回復による軟化
度を大きくできる成分系を明確にし、再結晶温度以下、
４００℃以上の焼鈍温度の調節で非時効鋼板の材質を作
り分ける。 【効果】 広いグレードの容器用原板を、２ＣＲ法のよ
うな付加的な工程を必要とせず、しかも単一鋼種で作り
分けることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はストレッチャーストレイ
ンの発生しない容器用めっき原板の経済的な製造方法に
関するものである。
ンの発生しない容器用めっき原板の経済的な製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】容器用原板は、硬度によってグレード分
けされており、作り分け技術としては大別すると合金添
加による方法と２ＣＲを利用する方法が知られている。
前者については、各グレードについて異なった成分の鋼
を溶製しなければならないので、生産効率上問題があ
る。この欠点を回避すべく、鋼種を集約し、冷延・焼鈍
工程で作り分ける技術を開示したものとしてＣ：０．１
％以下の鋼を２ＣＲの圧下率で作り分ける技術を開示し
た特公昭５６−３４１３号公報や、Ｃ：０．００３０％
以下の鋼を２ＣＲの圧下率で作り分ける技術を開示した
特公平０１−５２４５１号公報がある。しかしながら、
これらの方法は、冷延を２回行うこととなり、効率的で
ない。
けされており、作り分け技術としては大別すると合金添
加による方法と２ＣＲを利用する方法が知られている。
前者については、各グレードについて異なった成分の鋼
を溶製しなければならないので、生産効率上問題があ
る。この欠点を回避すべく、鋼種を集約し、冷延・焼鈍
工程で作り分ける技術を開示したものとしてＣ：０．１
％以下の鋼を２ＣＲの圧下率で作り分ける技術を開示し
た特公昭５６−３４１３号公報や、Ｃ：０．００３０％
以下の鋼を２ＣＲの圧下率で作り分ける技術を開示した
特公平０１−５２４５１号公報がある。しかしながら、
これらの方法は、冷延を２回行うこととなり、効率的で
ない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は非経済的なグ
レード別の鋼種構成あるいは付加的な工程である２ＣＲ
を省略し、所定のグレードを作り分ける製造方法を提供
することを目的とする。
レード別の鋼種構成あるいは付加的な工程である２ＣＲ
を省略し、所定のグレードを作り分ける製造方法を提供
することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記の通りである。すなわち、重量比でＣ ：０．
００３％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：
０．４％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、
Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５％
〜０．１％、Ｎ ：０．００５％以下と、場合により、
さらにＴｉ：０．０５％以下、 Ｎｂ：０．０
５％以下、Ｚｒ：０．０５％以下、 Ｂ ：
０．００５％以下のうち少なくとも１種を含み、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、酸
洗、冷間圧延後、４００℃以上、再結晶温度以下で焼鈍
して調質グレードの作り分けをすることを特徴とする容
器用鋼板の製造方法である。
ろは下記の通りである。すなわち、重量比でＣ ：０．
００３％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：
０．４％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、
Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５％
〜０．１％、Ｎ ：０．００５％以下と、場合により、
さらにＴｉ：０．０５％以下、 Ｎｂ：０．０
５％以下、Ｚｒ：０．０５％以下、 Ｂ ：
０．００５％以下のうち少なくとも１種を含み、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、酸
洗、冷間圧延後、４００℃以上、再結晶温度以下で焼鈍
して調質グレードの作り分けをすることを特徴とする容
器用鋼板の製造方法である。
【０００５】以下に本発明を詳細に説明する。本発明者
は、容器用材料の加工性に及ぼす成分および製造条件の
影響について研究を重ねた結果、鋼の高純化により必ず
しも鋼板が冷延後、焼鈍時に完全再結晶をしなくても缶
成形に必要な加工性が確保できることを明らかにした。
また、成分系を高純域に制限することと焼鈍温度を再結
晶温度域以下４００℃以上の温度域とすることで焼鈍条
件を変えることにより大きくグレードを安定して作り分
けられることが分かった。尚本発明においては、再結晶
率１０％の温度を再結晶温度とする。
は、容器用材料の加工性に及ぼす成分および製造条件の
影響について研究を重ねた結果、鋼の高純化により必ず
しも鋼板が冷延後、焼鈍時に完全再結晶をしなくても缶
成形に必要な加工性が確保できることを明らかにした。
また、成分系を高純域に制限することと焼鈍温度を再結
晶温度域以下４００℃以上の温度域とすることで焼鈍条
件を変えることにより大きくグレードを安定して作り分
けられることが分かった。尚本発明においては、再結晶
率１０％の温度を再結晶温度とする。
【０００６】次に、以上の知見を考慮し本発明の限定条
件を述べる。まず、成分の限定条件について述べる。Ｃ
量を０．００３％以下としたのは、これ以上Ｃを添加す
るとストレッチャーストレインが発生するためである。
Ｎは固溶状態で鋼中に残るとストレッチャーストレイン
発生の原因になるので、通常ＡｌＮ，ＴｉＮなどのよう
な析出物の状態にするが、析出物の量が増えると加工性
が劣化するので、Ｎの添加量自体を０．００５％以下と
限定した。Ａｌ量はＮを窒化アルミとして固定するに必
要であり、最低で０．０１％必要である。しかし、他に
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｂなどの窒化物形成元素が添加され
る場合は、Ａｌ脱酸を十分に実行することを主眼に置
き、０．００５％以上の添加が必要である。また、多量
の添加はコストアップになるだけでなく、加工性も劣化
させるので、添加量の上限は０．１％とする。
件を述べる。まず、成分の限定条件について述べる。Ｃ
量を０．００３％以下としたのは、これ以上Ｃを添加す
るとストレッチャーストレインが発生するためである。
Ｎは固溶状態で鋼中に残るとストレッチャーストレイン
発生の原因になるので、通常ＡｌＮ，ＴｉＮなどのよう
な析出物の状態にするが、析出物の量が増えると加工性
が劣化するので、Ｎの添加量自体を０．００５％以下と
限定した。Ａｌ量はＮを窒化アルミとして固定するに必
要であり、最低で０．０１％必要である。しかし、他に
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｂなどの窒化物形成元素が添加され
る場合は、Ａｌ脱酸を十分に実行することを主眼に置
き、０．００５％以上の添加が必要である。また、多量
の添加はコストアップになるだけでなく、加工性も劣化
させるので、添加量の上限は０．１％とする。
【０００７】Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｐの添加量をＳｉ：０．
１％以下、Ｍｎ：０．４％以下、Ｓ：０．０１５％以
下、Ｐ：０．０２％以下と限定したのは、これ以上これ
らの合金を添加すると、耐食性を阻害する要因になるば
かりでなく、後記する焼鈍による軟化が小さくなり、広
い範囲での安定した材質作り分けができなくなるためで
ある。特に、Ｃ，Ｓ，Ｎを低減することは焼鈍時に回復
により顕著な軟化が起こるので、大幅な作り分けを安定
して行なうにはＣ＜０．００２％、Ｓ＜０．０１％、Ｎ
＜０．００２％が好ましい。また、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，
Ｂの添加は炭窒化物を形成し、固溶Ｃ，Ｎを排除するこ
とにより加工性を向上するが、多量の添加はコスト高に
なるばかりか、逆に加工性を劣化するので、それぞれの
添加量の上限をＴｉ：０．０５％以下、Ｎｂ：０．０５
％以下、Ｚｒ：０．０５％以下、Ｂ：０．００５％以下
とした。
１％以下、Ｍｎ：０．４％以下、Ｓ：０．０１５％以
下、Ｐ：０．０２％以下と限定したのは、これ以上これ
らの合金を添加すると、耐食性を阻害する要因になるば
かりでなく、後記する焼鈍による軟化が小さくなり、広
い範囲での安定した材質作り分けができなくなるためで
ある。特に、Ｃ，Ｓ，Ｎを低減することは焼鈍時に回復
により顕著な軟化が起こるので、大幅な作り分けを安定
して行なうにはＣ＜０．００２％、Ｓ＜０．０１％、Ｎ
＜０．００２％が好ましい。また、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，
Ｂの添加は炭窒化物を形成し、固溶Ｃ，Ｎを排除するこ
とにより加工性を向上するが、多量の添加はコスト高に
なるばかりか、逆に加工性を劣化するので、それぞれの
添加量の上限をＴｉ：０．０５％以下、Ｎｂ：０．０５
％以下、Ｚｒ：０．０５％以下、Ｂ：０．００５％以下
とした。
【０００８】次に、製造条件の限定について述べる。熱
延条件については加熱温度、仕上温度、巻取温度などを
広い領域で変化させて、熱延板を製造したが、グレード
の作り分けに及ぼす影響は顕著でなく、特に制限する必
要はない。冷延率などの冷延条件も、通常の条件下では
同様に大きな影響を及ぼさないので、特に制限する必要
はない。これに反し、焼鈍条件は本発明で最も重要なプ
ロセス上の構成因子である。ここで、焼鈍温度の下限を
４００℃としたのは、これ以下の焼鈍温度では軟化が十
分に進行せず、グレードの作り分けができないためであ
る。一方、上限を再結晶温度としたのは、再結晶が起こ
ると顕著な軟化は達成できるが、再結晶温度の直上域で
は部分的に不均一な再結晶組織となり成形上支障が生じ
るためである。実質上再結晶率が１０％以下では組織の
不均質による成形不良は顕在化しない。この温度範囲に
おいては、図１に示すように焼鈍温度に対し硬さが大き
く変化するので、調質グレードの作り分けが可能とな
る。ここで、焼鈍法は特に限定する必要はなく、連続焼
鈍でも箱焼鈍でも良い。
延条件については加熱温度、仕上温度、巻取温度などを
広い領域で変化させて、熱延板を製造したが、グレード
の作り分けに及ぼす影響は顕著でなく、特に制限する必
要はない。冷延率などの冷延条件も、通常の条件下では
同様に大きな影響を及ぼさないので、特に制限する必要
はない。これに反し、焼鈍条件は本発明で最も重要なプ
ロセス上の構成因子である。ここで、焼鈍温度の下限を
４００℃としたのは、これ以下の焼鈍温度では軟化が十
分に進行せず、グレードの作り分けができないためであ
る。一方、上限を再結晶温度としたのは、再結晶が起こ
ると顕著な軟化は達成できるが、再結晶温度の直上域で
は部分的に不均一な再結晶組織となり成形上支障が生じ
るためである。実質上再結晶率が１０％以下では組織の
不均質による成形不良は顕在化しない。この温度範囲に
おいては、図１に示すように焼鈍温度に対し硬さが大き
く変化するので、調質グレードの作り分けが可能とな
る。ここで、焼鈍法は特に限定する必要はなく、連続焼
鈍でも箱焼鈍でも良い。
【０００９】以上のように、本発明の基本構成は、未再
結晶組織でも缶成形に必要な加工性を確保でき、かつ焼
鈍時の回復による軟化度を大きくできる成分系を明確に
し、再結晶温度以下の焼鈍温度の調節で非時効鋼板の材
質を作り分けるという今までにない発想に基づいてい
る。
結晶組織でも缶成形に必要な加工性を確保でき、かつ焼
鈍時の回復による軟化度を大きくできる成分系を明確に
し、再結晶温度以下の焼鈍温度の調節で非時効鋼板の材
質を作り分けるという今までにない発想に基づいてい
る。
【００１０】
【実施例】表１に本発明鋼と比較鋼の化学成分を示す。
図１は鋼種Ａの熱延板を８８％の冷間圧延をして板厚を
０．２４mmとした材料を約１０℃/sec．で加熱し、種々
の焼鈍温度に達した後、空冷し、その後１％のスキンパ
ス圧延をした材料の硬度と焼鈍温度および再結晶率と焼
鈍温度の関係を示す。この図が示すように、硬度の変化
は４００℃以上の温度で顕著に起こる。組織観察より本
実験での再結晶温度は約６３０℃であった。このよう
に、本発明鋼は再結晶温度以下、４００℃の焼鈍温度範
囲でＴ４からＴ６のグレードを作り分けることができ
る。
図１は鋼種Ａの熱延板を８８％の冷間圧延をして板厚を
０．２４mmとした材料を約１０℃/sec．で加熱し、種々
の焼鈍温度に達した後、空冷し、その後１％のスキンパ
ス圧延をした材料の硬度と焼鈍温度および再結晶率と焼
鈍温度の関係を示す。この図が示すように、硬度の変化
は４００℃以上の温度で顕著に起こる。組織観察より本
実験での再結晶温度は約６３０℃であった。このよう
に、本発明鋼は再結晶温度以下、４００℃の焼鈍温度範
囲でＴ４からＴ６のグレードを作り分けることができ
る。
【００１１】表２は表１の材料を用いて、ストレッチャ
ーストレインの発生の有無および加工性の良否を調べた
結果である。ストレッチャーストレインの発生の有無は
観察により判断する方法もあるが、主観が入りやすいた
め、２５０℃で３秒の時効処理後、引張試験を行ない、
降伏点伸びを測定した。一般に降伏点伸びが０．３％以
下ではストレッチャーストレインは生成しないと考えら
れる。また、加工性の評価は６mmのゲージレンクスをも
ったＲ付き試験片で測定した伸び（ここでは局部伸びと
称する）で判断し、その値が１０％以下だと缶成形で通
常行なわれるフランジ加工時に割れが生じる頻度が多く
なる。試験片は、２mm厚の熱延板を冷間圧延で板厚０．
２４mmとし、その後、約１０℃/sec．で加熱し、４５０
℃で６０秒間保持した後、空冷し、１％のスキンパス圧
延をした後、２５０℃で３秒の時効処理をした材料から
作製したものである。また、１部焼鈍温度を変えた試料
の結果も示す。この表が示すように、本発明鋼はストレ
ッチャーストレインの発生がなく、優れた加工性を有す
ることが分かる。
ーストレインの発生の有無および加工性の良否を調べた
結果である。ストレッチャーストレインの発生の有無は
観察により判断する方法もあるが、主観が入りやすいた
め、２５０℃で３秒の時効処理後、引張試験を行ない、
降伏点伸びを測定した。一般に降伏点伸びが０．３％以
下ではストレッチャーストレインは生成しないと考えら
れる。また、加工性の評価は６mmのゲージレンクスをも
ったＲ付き試験片で測定した伸び（ここでは局部伸びと
称する）で判断し、その値が１０％以下だと缶成形で通
常行なわれるフランジ加工時に割れが生じる頻度が多く
なる。試験片は、２mm厚の熱延板を冷間圧延で板厚０．
２４mmとし、その後、約１０℃/sec．で加熱し、４５０
℃で６０秒間保持した後、空冷し、１％のスキンパス圧
延をした後、２５０℃で３秒の時効処理をした材料から
作製したものである。また、１部焼鈍温度を変えた試料
の結果も示す。この表が示すように、本発明鋼はストレ
ッチャーストレインの発生がなく、優れた加工性を有す
ることが分かる。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【発明の効果】以上のように、本発明は、広い範囲のグ
レードの容器用原板を、単一鋼種で作り分けることを可
能にしたばかりでなく、焼鈍温度も低く、２ＣＲ法のよ
うに付加的な工程も必要としないため、経済的な新しい
容器用原板の製造方法として工業的意味が大きい。
レードの容器用原板を、単一鋼種で作り分けることを可
能にしたばかりでなく、焼鈍温度も低く、２ＣＲ法のよ
うに付加的な工程も必要としないため、経済的な新しい
容器用原板の製造方法として工業的意味が大きい。
【図１】本発明鋼の硬さと焼鈍温度および再結晶率と焼
鈍温度の関係の１例を示す。
鈍温度の関係の１例を示す。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．００３％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．４％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．０１％〜０．１％、 Ｎ ：０．００５％以下 を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延し、酸洗、冷間圧延後、４００℃以上、再結晶
温度以下で焼鈍して調質グレードの作り分けをすること
を特徴とする容器用鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．００３％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．４％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５％〜０．１％、 Ｎ ：０．００５％以下 を含有し、さらに Ｔｉ：０．０５％以下、 Ｎｂ：０．０５％以下、 Ｚｒ：０．０５％以下、 Ｂ ：０．００５％以下のうち少なくとも１種 を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延し、酸洗、冷間圧延後、４００℃以上、再結晶
温度以下で焼鈍して調質グレードの作り分けをすること
を特徴とする容器用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3795693A JPH06248338A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 容器用原板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3795693A JPH06248338A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 容器用原板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248338A true JPH06248338A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=12512012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3795693A Withdrawn JPH06248338A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 容器用原板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248338A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008102899A1 (ja) | 2007-02-21 | 2008-08-28 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板の製造方法 |
| JP2012107315A (ja) * | 2010-10-18 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
| KR20160146905A (ko) | 2014-05-30 | 2016-12-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 캔용 강판 및 그 제조 방법 |
-
1993
- 1993-02-26 JP JP3795693A patent/JPH06248338A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008102899A1 (ja) | 2007-02-21 | 2008-08-28 | Jfe Steel Corporation | 缶用鋼板の製造方法 |
| JP2012107315A (ja) * | 2010-10-18 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
| KR20160146905A (ko) | 2014-05-30 | 2016-12-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 캔용 강판 및 그 제조 방법 |
| US10301702B2 (en) | 2014-05-30 | 2019-05-28 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for cans and manufacturing method thereof |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000509 |