JPH06221438A - 溶射ピストンリング - Google Patents
溶射ピストンリングInfo
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- JPH06221438A JPH06221438A JP2715893A JP2715893A JPH06221438A JP H06221438 A JPH06221438 A JP H06221438A JP 2715893 A JP2715893 A JP 2715893A JP 2715893 A JP2715893 A JP 2715893A JP H06221438 A JPH06221438 A JP H06221438A
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- Japan
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- weight
- piston ring
- film
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- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 内燃機関や圧縮機等に用いられるピストンリ
ングの外周面を、耐摩耗性、耐焼付性、初期なじみ性に
優れた面とする。 【構成】 ピストンリング１の母材の外周摺動面に、微
細クロムカーバイド３−２５重量％、モリブデン３０−
８０重量％、ニッケル−クロム合金１０−４０重量％か
らなるプラズマ溶射皮膜を形成する。
ングの外周面を、耐摩耗性、耐焼付性、初期なじみ性に
優れた面とする。 【構成】 ピストンリング１の母材の外周摺動面に、微
細クロムカーバイド３−２５重量％、モリブデン３０−
８０重量％、ニッケル−クロム合金１０−４０重量％か
らなるプラズマ溶射皮膜を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関や圧縮機等に用
いられるピストンリングに関し、更に詳しくは、少なく
とも外周摺動面に溶射皮膜を形成した溶射ピストンリン
グに関する。
いられるピストンリングに関し、更に詳しくは、少なく
とも外周摺動面に溶射皮膜を形成した溶射ピストンリン
グに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、エンジンの小型軽量化、高出力化
などの高性能化に伴い、ピストンリングに要求される条
件はますます苛酷なものとなり、より高度な耐摩耗性、
耐焼付性、初期なじみ性などが要求されている。
などの高性能化に伴い、ピストンリングに要求される条
件はますます苛酷なものとなり、より高度な耐摩耗性、
耐焼付性、初期なじみ性などが要求されている。
【０００３】従来から内燃機関用のピストンリングの表
面処理に多く使用されていた硬質クロムめっきは、高鉛
燃料を使用する場合や腐食雰囲気下で使用する場合に耐
摩耗性に難点があり、その代替として溶射処理が施され
るようになった。しかしながら、溶射皮膜は耐摩耗性に
優れているものの、運転中に溶射皮膜の剥離や脱落を生
じるという問題があった。
面処理に多く使用されていた硬質クロムめっきは、高鉛
燃料を使用する場合や腐食雰囲気下で使用する場合に耐
摩耗性に難点があり、その代替として溶射処理が施され
るようになった。しかしながら、溶射皮膜は耐摩耗性に
優れているものの、運転中に溶射皮膜の剥離や脱落を生
じるという問題があった。
【０００４】そこで、鋳鉄材や鋼材からなるピストンリ
ング母材との結合性が高い Cr3C2を含有するプラズマ溶
射皮膜を形成したピストンリングと、フェライトが多く
析出している軟質な鋳鉄材からなるシリンダライナとの
組み合わせが提案された。この場合、皮膜の耐剥離性は
向上するが、 Cr3C2粒子は硬度が高く、鋭利な形状とな
っているため、シリンダライナに対する攻撃性が高くな
るという問題があった。
ング母材との結合性が高い Cr3C2を含有するプラズマ溶
射皮膜を形成したピストンリングと、フェライトが多く
析出している軟質な鋳鉄材からなるシリンダライナとの
組み合わせが提案された。この場合、皮膜の耐剥離性は
向上するが、 Cr3C2粒子は硬度が高く、鋭利な形状とな
っているため、シリンダライナに対する攻撃性が高くな
るという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、従来のプラズマ溶射による皮膜の欠点を解消し、耐
摩耗性に優れ、相手材への攻撃性が少ない溶射皮膜を形
成した溶射ピストンリングを提供することである。
は、従来のプラズマ溶射による皮膜の欠点を解消し、耐
摩耗性に優れ、相手材への攻撃性が少ない溶射皮膜を形
成した溶射ピストンリングを提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題に鑑み鋭意研究
の結果、本発明者は、微細クロムカーバイド粉末、モリ
ブデン粉末、ニッケル−クロム合金粉末を所定の割合で
混合し、ピストンリングの摺動面に溶射することによっ
て、耐摩耗性に優れ、相手材に対する攻撃性の低い溶射
ピストンリングが得られることを発見し、本発明を完成
させた。
の結果、本発明者は、微細クロムカーバイド粉末、モリ
ブデン粉末、ニッケル−クロム合金粉末を所定の割合で
混合し、ピストンリングの摺動面に溶射することによっ
て、耐摩耗性に優れ、相手材に対する攻撃性の低い溶射
ピストンリングが得られることを発見し、本発明を完成
させた。
【０００７】すなわち本発明の溶射ピストンリングは、
微細クロムカーバイド３〜２５重量％、モリブデンが３
０〜８０重量％、ニッケル−クロム合金が１０〜４０重
量％、からなるプラズマ溶射皮膜を少なくとも外周摺動
面に有することを特徴とする。
微細クロムカーバイド３〜２５重量％、モリブデンが３
０〜８０重量％、ニッケル−クロム合金が１０〜４０重
量％、からなるプラズマ溶射皮膜を少なくとも外周摺動
面に有することを特徴とする。
【０００８】
【作用】溶射皮膜は微細クロムカーバイドと、モリブデ
ンと、ニッケル−クロム合金とからなる。溶射皮膜中に
含まれる微細クロムカーバイドは、皮膜の硬度や靱性を
高め、耐摩耗性を向上させる。また、クロムカーバイド
の粒子は微細であるため、相手材への攻撃性が低い。溶
射皮膜全体を１００重量％として、クロムカーバイドの
含有量が３重量％未満では上記の効果が顕著に得られ
ず、また２５重量％を超えてもその効果に著しい変化は
ない。従って、クロムカーバイドの含有量は３〜２５重
量％とする。好ましいクロムカーバイドの含有量は５〜
１５重量％である。
ンと、ニッケル−クロム合金とからなる。溶射皮膜中に
含まれる微細クロムカーバイドは、皮膜の硬度や靱性を
高め、耐摩耗性を向上させる。また、クロムカーバイド
の粒子は微細であるため、相手材への攻撃性が低い。溶
射皮膜全体を１００重量％として、クロムカーバイドの
含有量が３重量％未満では上記の効果が顕著に得られ
ず、また２５重量％を超えてもその効果に著しい変化は
ない。従って、クロムカーバイドの含有量は３〜２５重
量％とする。好ましいクロムカーバイドの含有量は５〜
１５重量％である。
【０００９】溶射皮膜中に含まれるモリブデンは、皮膜
の耐摩耗性及び耐焼付性を高めるとともに、高温時の硬
度や耐食性を高めるのに有効に作用する。溶射皮膜全体
を１００重量％として、モリブデンの含有量が３０重量
％未満では上記の効果が顕著に得られず、また８０重量
％を超えてもその効果に著しい変化はない。従って、モ
リブデンの含有量は３０〜８０重量％とする。好ましい
モリブデンの含有量は５０〜７０重量％である。
の耐摩耗性及び耐焼付性を高めるとともに、高温時の硬
度や耐食性を高めるのに有効に作用する。溶射皮膜全体
を１００重量％として、モリブデンの含有量が３０重量
％未満では上記の効果が顕著に得られず、また８０重量
％を超えてもその効果に著しい変化はない。従って、モ
リブデンの含有量は３０〜８０重量％とする。好ましい
モリブデンの含有量は５０〜７０重量％である。
【００１０】一方、溶射皮膜中に含まれるニッケル−ク
ロム合金は、皮膜の耐酸化性及び耐食性の向上に寄与
し、また鋳鉄材や鋼材等からなるピストンリング母材と
の結合性が良好なため、皮膜の密着性を向上させる。ニ
ッケル−クロム合金の含有量は、溶射皮膜全体を１００
重量％として、１０〜４０重量％とする。ニッケル−ク
ロム合金の含有量が１０重量％未満では上記の効果が顕
著に得られず、また４０重量％を超えてもその効果に著
しい変化はない。ニッケル−クロム合金の好ましい含有
量は２０〜３５重量％である。なお、ニッケル−クロム
合金中におけるニッケルとクロムの含有比率は７０：３
０〜９０：１０とするのが好ましい。
ロム合金は、皮膜の耐酸化性及び耐食性の向上に寄与
し、また鋳鉄材や鋼材等からなるピストンリング母材と
の結合性が良好なため、皮膜の密着性を向上させる。ニ
ッケル−クロム合金の含有量は、溶射皮膜全体を１００
重量％として、１０〜４０重量％とする。ニッケル−ク
ロム合金の含有量が１０重量％未満では上記の効果が顕
著に得られず、また４０重量％を超えてもその効果に著
しい変化はない。ニッケル−クロム合金の好ましい含有
量は２０〜３５重量％である。なお、ニッケル−クロム
合金中におけるニッケルとクロムの含有比率は７０：３
０〜９０：１０とするのが好ましい。
【００１１】溶射皮膜は通常のプラズマ溶射や大気プラ
ズマ溶射によっても形成することができるが、いわゆる
減圧プラズマ溶射によって形成するのが好ましい。減圧
プラズマ溶射は図５に示すプラズマガン５を用いて行
う。プラズマガン５は、銅などからなる環状の陽極６
と、タングステンなどからなり陽極６の上部に位置する
陰極７と、電源８とを有する。陽極６はプラズマガスを
噴出するノズルを形成する。陽極６及び陰極７の内部に
はキャビティ（図示せず）が形成され、冷却機能を有す
る。
ズマ溶射によっても形成することができるが、いわゆる
減圧プラズマ溶射によって形成するのが好ましい。減圧
プラズマ溶射は図５に示すプラズマガン５を用いて行
う。プラズマガン５は、銅などからなる環状の陽極６
と、タングステンなどからなり陽極６の上部に位置する
陰極７と、電源８とを有する。陽極６はプラズマガスを
噴出するノズルを形成する。陽極６及び陰極７の内部に
はキャビティ（図示せず）が形成され、冷却機能を有す
る。
【００１２】減圧プラズマ溶射を行うには、まず陽極６
の先端から２０〜２００mm離れた位置にピストンリング
母材２を設置し、チャンバ内の空気をポンプ等で吸引し
て、１０-10 〜１０-20 Torr程度の真空にするととも
に、酸素等の有害ガスを除去する。次にAr等の不活性ガ
スをチャンバ内に導入して、約２０〜１５０Torrの低圧
に調整する。この状態で陽極６と陰極７との間に高電圧
を印加すると、アーク放電９により不活性ガスが加熱さ
れ、プラズマ化される。プラズマ化されたガスは膨張
し、高温かつ高速で陽極６から噴出し、プラズマジェッ
ト流１０をつくる。
の先端から２０〜２００mm離れた位置にピストンリング
母材２を設置し、チャンバ内の空気をポンプ等で吸引し
て、１０-10 〜１０-20 Torr程度の真空にするととも
に、酸素等の有害ガスを除去する。次にAr等の不活性ガ
スをチャンバ内に導入して、約２０〜１５０Torrの低圧
に調整する。この状態で陽極６と陰極７との間に高電圧
を印加すると、アーク放電９により不活性ガスが加熱さ
れ、プラズマ化される。プラズマ化されたガスは膨張
し、高温かつ高速で陽極６から噴出し、プラズマジェッ
ト流１０をつくる。
【００１３】このプラズマジェット流１０中に、皮膜が
所望の組成となるように配合した原料粉末１１を投入す
る。粉末１１の供給口は、図５のようにノズル６内に設
けてもよいし、あるいはノズル６の直下に設けてもよ
い。粉末１１はプラズマジェット流１０中で溶融、加速
されて母材２に衝突する。衝突した粉末１１は瞬時に偏
平化して、母材温度まで急冷し、皮膜３を形成する。
所望の組成となるように配合した原料粉末１１を投入す
る。粉末１１の供給口は、図５のようにノズル６内に設
けてもよいし、あるいはノズル６の直下に設けてもよ
い。粉末１１はプラズマジェット流１０中で溶融、加速
されて母材２に衝突する。衝突した粉末１１は瞬時に偏
平化して、母材温度まで急冷し、皮膜３を形成する。
【００１４】上記のように減圧下においてプラズマ溶射
を行ったのは、プラズマジェット中のガス速度を高速に
するためである。粉末粒子は大気プラズマ溶射の場合よ
りも高速に加速されて母材に衝突し、溶射皮膜３は空孔
の体積比率が５％以下の緻密な組織となる。そのため、
皮膜３は耐酸化性、耐食性及び膜付着性が向上するとと
もに、相手材に対する攻撃性が低くなる。また、減圧下
においてプラズマ溶射を行うことにより、溶融から凝固
に至る過程において雰囲気による粉末粒子の酸化がなく
なる。そのため、皮膜３中には酸化物が混在せず、皮膜
粒子間の結合力が強くなり、皮膜３の機械的強度及び耐
摩耗性が向上する。
を行ったのは、プラズマジェット中のガス速度を高速に
するためである。粉末粒子は大気プラズマ溶射の場合よ
りも高速に加速されて母材に衝突し、溶射皮膜３は空孔
の体積比率が５％以下の緻密な組織となる。そのため、
皮膜３は耐酸化性、耐食性及び膜付着性が向上するとと
もに、相手材に対する攻撃性が低くなる。また、減圧下
においてプラズマ溶射を行うことにより、溶融から凝固
に至る過程において雰囲気による粉末粒子の酸化がなく
なる。そのため、皮膜３中には酸化物が混在せず、皮膜
粒子間の結合力が強くなり、皮膜３の機械的強度及び耐
摩耗性が向上する。
【００１５】なお、母材２の表面には予めショットブラ
スト等で１０〜２０μm 程度の大きさの凹凸を形成して
おくのが好ましい。それによって、溶融粒子が母材の凸
部に衝突した際に、凸部が局部溶融を起こして合金化し
やすく、また機械的にも溶融粒子の凝固収縮応力による
アンカー効果が生じて、皮膜の接着力が強固となる。ま
た、溶射直前に母材２を予熱して４００〜５５０℃の高
温にし、移行アークにより母材２の表面をクリーニング
すると、表面が活性化し、溶射後に母材２と皮膜３との
間に相互拡散層が形成され、母材２と皮膜３とは強固に
接合する。
スト等で１０〜２０μm 程度の大きさの凹凸を形成して
おくのが好ましい。それによって、溶融粒子が母材の凸
部に衝突した際に、凸部が局部溶融を起こして合金化し
やすく、また機械的にも溶融粒子の凝固収縮応力による
アンカー効果が生じて、皮膜の接着力が強固となる。ま
た、溶射直前に母材２を予熱して４００〜５５０℃の高
温にし、移行アークにより母材２の表面をクリーニング
すると、表面が活性化し、溶射後に母材２と皮膜３との
間に相互拡散層が形成され、母材２と皮膜３とは強固に
接合する。
【００１６】皮膜３の厚さは５０〜５００μm に形成す
るのが好ましく、特に１００〜３００μm に形成するの
が好ましい。
るのが好ましく、特に１００〜３００μm に形成するの
が好ましい。
【００１７】
【実施例】本発明を以下の具体的実施例によりさらに詳
細に説明する。図１は本発明の一実施例によるピストン
リングを示す概略断面図である。本発明のピストンリン
グ１は、鋳鉄材や鋼材等からなるピストンリング母材２
の外周摺動面に溝部４が削設され、その溝部４に溶射皮
膜３が形成されている。また、図２は本発明の他の実施
例によるピストンリングを示す概略断面図である。ピス
トンリング１は、ピストンリング母材２の平坦な外周摺
動面に溶射皮膜３が形成されている。
細に説明する。図１は本発明の一実施例によるピストン
リングを示す概略断面図である。本発明のピストンリン
グ１は、鋳鉄材や鋼材等からなるピストンリング母材２
の外周摺動面に溝部４が削設され、その溝部４に溶射皮
膜３が形成されている。また、図２は本発明の他の実施
例によるピストンリングを示す概略断面図である。ピス
トンリング１は、ピストンリング母材２の平坦な外周摺
動面に溶射皮膜３が形成されている。
【００１８】〔実施例１〕本実施例では、図４に示す科
研式摩耗試験機により高温湿式摩耗試験を行った。試験
機は、回転可能なドラム型シリンダライナ材１８と、シ
リンダライナ材１８の外周面に摺接する供試材１５を押
圧するアーム１３と、アーム１３の一端に取り付けられ
た重錘１４と、アーム１３の他端に取り付けられたバラ
ンサ１６と、供試材１５とバランサ１６との間でアーム
１３を支えている支点１２とからなる。シリンダライナ
材１８は駆動装置（図示せず）によって所定の速度で回
転するとともに、ヒータ１７を内蔵して所望の温度に調
節され、供試材１５の湾曲面と摺接する。その際、シリ
ンダライナ材１８と供試材１５とが摺接する部位に潤滑
油１９が注油される。なお、アーム１３が供試材１５を
シリンダライナ材１８方向へ押圧する力は、重錘１４の
重量を変えることにより変化させることができる。その
力は供試材１５とシリンダライナ材１８との接触面圧と
なる。
研式摩耗試験機により高温湿式摩耗試験を行った。試験
機は、回転可能なドラム型シリンダライナ材１８と、シ
リンダライナ材１８の外周面に摺接する供試材１５を押
圧するアーム１３と、アーム１３の一端に取り付けられ
た重錘１４と、アーム１３の他端に取り付けられたバラ
ンサ１６と、供試材１５とバランサ１６との間でアーム
１３を支えている支点１２とからなる。シリンダライナ
材１８は駆動装置（図示せず）によって所定の速度で回
転するとともに、ヒータ１７を内蔵して所望の温度に調
節され、供試材１５の湾曲面と摺接する。その際、シリ
ンダライナ材１８と供試材１５とが摺接する部位に潤滑
油１９が注油される。なお、アーム１３が供試材１５を
シリンダライナ材１８方向へ押圧する力は、重錘１４の
重量を変えることにより変化させることができる。その
力は供試材１５とシリンダライナ材１８との接触面圧と
なる。
【００１９】供試材１５の基材としては球状黒鉛鋳鉄材
（FCD 60）を使用し、縦１００mm、横５０mm、厚さ１０
mmの角柱状に加工し、さらにその一端面を湾曲面となる
ように研削加工した。次に、Cr3C2 粉末１０重量％、Mo
粉末６０重量％、Ni-Cr 合金粉末３０重量％（Ni：８０
重量％、Cr：２０重量％）からなる混合粉末を用意し
た。なお、それぞれの粉末は３２５メッシュであった。
（FCD 60）を使用し、縦１００mm、横５０mm、厚さ１０
mmの角柱状に加工し、さらにその一端面を湾曲面となる
ように研削加工した。次に、Cr3C2 粉末１０重量％、Mo
粉末６０重量％、Ni-Cr 合金粉末３０重量％（Ni：８０
重量％、Cr：２０重量％）からなる混合粉末を用意し
た。なお、それぞれの粉末は３２５メッシュであった。
【００２０】その混合粉末を用いて、減圧プラズマ溶射
により供試材１５の湾曲面に約２００μm の厚さの溶射
皮膜を形成した。溶射条件は以下の通りであった。
により供試材１５の湾曲面に約２００μm の厚さの溶射
皮膜を形成した。溶射条件は以下の通りであった。
【００２１】溶射条件 使用ガン：メテコ社製LPC-9MB プラズマ溶射ガン 電圧：７０Ｖ 電流：５００Ａ 雰囲気ガス：Ar チャンバ内圧力：３０Torr 母材予熱温度：４００℃
【００２２】得られた供試材１５の湾曲面における金属
組織の顕微鏡写真（×１００）を図３に示す。図３によ
り明らかなように、溶射皮膜３と母材２の接合部は合金
化して拡散結合しており、皮膜３中には空孔が極めて少
ない。皮膜３中の空孔率は、平均で1.２体積％であっ
た。
組織の顕微鏡写真（×１００）を図３に示す。図３によ
り明らかなように、溶射皮膜３と母材２の接合部は合金
化して拡散結合しており、皮膜３中には空孔が極めて少
ない。皮膜３中の空孔率は、平均で1.２体積％であっ
た。
【００２３】得られた供試材１５及びＦＣ２５からなる
シリンダライナ材１８を上記の科研式摩耗試験機に取り
付けて、以下に示す試験条件で高温湿式摩耗試験を行っ
た。供試材１５及びシリンダライナ材１８の耐摩耗性試
験の結果を図６に示す。
シリンダライナ材１８を上記の科研式摩耗試験機に取り
付けて、以下に示す試験条件で高温湿式摩耗試験を行っ
た。供試材１５及びシリンダライナ材１８の耐摩耗性試
験の結果を図６に示す。
【００２４】試験条件 摩擦速度：0.５０ｍ／秒 潤滑油：低粘度オイル シリンダライナ材温度：１８０℃ 給油量：３滴／分 重錘の重量：５０kg 時間：２４０分
【００２５】〔比較例１〕実施例１の供試材１５と同じ
基材に、Cr3C2 粉末１０重量％、Mo粉末６０重量％、Ni
-Cr 合金粉末３０重量％（Ni：８０重量％、Cr：２０重
量％）からなる混合粉末を用いて、実施例１と同様にし
て厚さが約２００μm の溶射皮膜を形成した。
基材に、Cr3C2 粉末１０重量％、Mo粉末６０重量％、Ni
-Cr 合金粉末３０重量％（Ni：８０重量％、Cr：２０重
量％）からなる混合粉末を用いて、実施例１と同様にし
て厚さが約２００μm の溶射皮膜を形成した。
【００２６】得られた供試材１５と、実施例１と同じシ
リンダライナ材１８とを組み合わせ、実施例１と同様に
して高温湿式摩耗試験を行った。供試材１５及びシリン
ダライナ材１８の耐摩耗性試験の結果を図６に示す。な
お、図６は比較例１における供試材及びシリンダライナ
材の摩耗量を１００％として、実施例１における供試材
及びシリンダライナ材の摩耗量を割合（％）で示したも
のである。
リンダライナ材１８とを組み合わせ、実施例１と同様に
して高温湿式摩耗試験を行った。供試材１５及びシリン
ダライナ材１８の耐摩耗性試験の結果を図６に示す。な
お、図６は比較例１における供試材及びシリンダライナ
材の摩耗量を１００％として、実施例１における供試材
及びシリンダライナ材の摩耗量を割合（％）で示したも
のである。
【００２７】図６から明らかなように、実施例１の供試
材は比較例１の供試材よりも耐摩耗性に優れ、また、相
手材であるシリンダライナ材の摩耗量も大幅に減少して
いる。
材は比較例１の供試材よりも耐摩耗性に優れ、また、相
手材であるシリンダライナ材の摩耗量も大幅に減少して
いる。
【００２８】
【発明の効果】以上詳述した通り、窒化チタン粉末、モ
リブデン粉末、ニッケル−クロム合金粉末及び白鋳鉄粉
末を所定の割合で混合してプラズマ溶射した皮膜が外周
摺動面に形成されている本発明のピストンリングは、耐
摩耗性に優れており、相手材に対する攻撃性が低い。
リブデン粉末、ニッケル−クロム合金粉末及び白鋳鉄粉
末を所定の割合で混合してプラズマ溶射した皮膜が外周
摺動面に形成されている本発明のピストンリングは、耐
摩耗性に優れており、相手材に対する攻撃性が低い。
【図１】本発明の一実施例によるピストンリングを示す
概略断面図である。
概略断面図である。
【図２】本発明の別の実施例によるピストンリングを示
す概略断面図である。
す概略断面図である。
【図３】実施例１においてプラズマ溶射皮膜を形成した
供試材の金属組織の顕微鏡写真（×１００）である。
供試材の金属組織の顕微鏡写真（×１００）である。
【図４】科研式摩耗試験機の概略図である。
【図５】プラズマ溶射を行う装置（プラズマガン）を示
す概略断面図である。
す概略断面図である。
【図６】実施例及び比較例の摩耗試験における供試材及
びシリンダライナ材の摩耗量を示すグラフである。
びシリンダライナ材の摩耗量を示すグラフである。
１ ピストンリング ２ ピストンリング母材 ３ 溶射皮膜 ４ 溝部 ５ プラズマガン ６ 陽極 ７ 陰極 ８ 電源 ９ アーク放電 １０ プラズマジェット流 １１ 原料粉末 １２ 支点 １３ アーム １４ 重錘 １５ 供試材 １６ バランサ １７ ヒータ １８ ドラム型シリンダライナ材 １９ 潤滑油
Claims (1)
- 【請求項１】 微細クロムカーバイド３〜２５重量％、
モリブデンが３０〜８０重量％、ニッケル−クロム合金
が１０〜４０重量％、からなるプラズマ溶射皮膜を少な
くとも外周摺動面に有する溶射ピストンリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2715893A JPH06221438A (ja) | 1993-01-25 | 1993-01-25 | 溶射ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2715893A JPH06221438A (ja) | 1993-01-25 | 1993-01-25 | 溶射ピストンリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1993
- 1993-01-25 JP JP2715893A patent/JPH06221438A/ja active Pending
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