JPH0578783A

JPH0578783A - 成形性の良好な高強度冷延鋼板

Info

Publication number: JPH0578783A
Application number: JP23347091A
Authority: JP
Inventors: Kosaku Shioda; 浩作潮田; Naoki Yoshinaga; 直樹吉永; Osamu Akisue; 治秋末
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-09-12
Filing date: 1991-09-12
Publication date: 1993-03-30

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は、成形性の良好な高強度冷延鋼板を
提供する。【構成】Ｔｉを添加した極低炭素鋼をベースに、固溶
体強化元素を添加して強度を上昇するにあたり、従来か
ら多用されているＰの添加量を低減し、Ｍｎ、Ｃｒを積
極的に添加する。これにより、降伏強度の上昇を抑制し
強度を上昇できるので、面形状性が良好で耐デント性に
優れた高強度冷延鋼板が得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、成形性に優れた高強度
冷延鋼板に関するものであり、特に低歪域での高加工硬
化性（ＷＨ性）と高塗装焼付硬化性（ＢＨ性）を有する
Ｔｉ含有極低炭素高強度冷延鋼板に係るものである。

【０００２】［本発明の技術的背景］本発明に関する高
強度冷延鋼板とは、自動車、家庭電気製品、建物などに
プレス成形をして使用されるものである。そして、表面
処理をしない狭義の冷延鋼板と、防錆のためにたとえば
Ｚｎメッキや合金化Ｚｎメッキなどの表面処理を施した
冷延鋼板の両方を含む。本発明による鋼板は、成形後の
面形状性が良好でかつ優れた耐デント性を有する深絞り
用高強度冷延鋼板であるので、使用にあたっては板厚を
減少すること、すなわち軽量化が可能となり、地球環境
保全に寄与しうるものである。

【０００３】上記本発明に係わる冷延鋼板は、自動車等
のパネルなどに使用されるので、まず優れた加工性が要
求される。加工性には種々あるが、ａ）成形品の面形状が良好であること、特に面歪がなく
形状がよく金型に凍結されること、ｂ）割れずに成形可能なこと、ｃ）表面にストレッチャーストレインが現れないこと、
が必須である。そのためには、プレス成形時にＹＰ−Ｅｌが０．２％以
下で低ＹＰが好ましい。例えば、面歪の観点からは、降
伏強度（ＹＰ）が２５kgf/mm²以下である必要がある。
引張強度（ＴＳ）が３５〜４５kgf/mm²級の鋼板を前提
とすると、降伏比（ＹＲ＝ＹＰ／ＴＳ）が０．５５以下
の低ＹＲの材料が好ましい。成形の可否は、引張特性値
で言えば主に平均塑性歪値（以下平均ｒ値という）と全
伸び（Ｔ．Ｅｌ）で決定され、平均ｒ値が１．５以上で
Ｔ．Ｅｌが３５％以上であれば、狙いとする部品は成形
可能である。一方、強度の観点から考えてみると、プレ
ス成形して塗装焼付後の強度が高いほど好ましい。なぜ
ならば、製品の耐デント性が優れるからである。ここ
で、耐デント性とは完成した自動車に石などが当たる場
合、鋼板に生じる永久的な窪み変形に対する抵抗性を意
味する。そのためには、まずプレス時によく加工硬化し
（高ＷＨ）、かつ塗装焼付時に高いＢＨ性が付与され、
塗装焼付後の強度（ＹＰ＋ＷＨ＋ＢＨ）が高くなること
が必要である。すなわち、最終的な目的である高強度鋼
板の利用による板厚減少を可能とするためには、ＷＨが
４kgf/mm²以上でかつＢＨも２kgf/mm²以上、従ってＷ
Ｈ＋ＢＨが６kgf/mm²以上必要となる。しかし、一般的
にはＢＨ量が５kgf/mm²超となるとストレッチャースト
レインが発生するので、注意を要する。ここで、ＷＨ量
とは２％引張変形時の変形応力からＹＰを差し引いた量
であり、一方ＢＨ量とは、２％予歪後１７０℃×２０分
の塗装焼付相当の熱処理をして再引張をした際の応力の
増加量である。

【０００４】以上の状況から明らかなように、パネル用
鋼板の板厚の減少が可能になるには、強度と加工性に優
れ、かつ多くの条件を同時に満足する必要がある。

【０００５】

【従来の技術】最近の技術進歩により、極低炭素鋼の溶
製が容易になった現在、良好な加工性を有する極低炭素
冷延鋼板の需要は、益々増加しつつある。特に、Ｔｉや
Ｎｂを単独又は複合添加した極低炭素冷延鋼板に関する
加工性向上の技術が多数発表されている。例えば特開昭
５８−１８５７５２号公報には表面性状を改良したＴｉ
添加深絞用冷延鋼板が開示され、また特開昭５９−３１
８２７号公報および特開昭５９−３８３３７号公報など
には、ＴｉとＮｂを複合添加した極低炭素冷延鋼板であ
るが、きわめて良好な加工性を有し、塗装焼付硬化（Ｂ
Ｈ）性を兼備し、溶融亜鉛メッキ特性にも優れている事
を提示している。

【０００６】一方、加工性を確保しつつ強度を上昇させ
るために、従来から多くの試みがなされてきた。特に、
３５kgf/mm²以上の引張強度を有する鋼板にする場合に
は、鋼中にＰ、Ｓｉ、などを添加し、これらの固溶体強
化機構を利用して強度を増加してきた。例えば、特公昭
５７−５７９４５号公報はＴｉ含有極低炭素鋼で５０kg
f/mm²の引張強度を有する鋼板の製造例を示している
が、一般的にＰやＳｉは固溶体強化能が非常に高く少量
の添加で強度を上昇でき、かつ延性や深絞り性がそれほ
ど低下せず、添加コストもそれほど上昇しないと考えら
れてきたからである。しかし、実際にはこれらの元素だ
けで強度の上昇を達成しようとすると強度のみならず降
伏強度も同時に著しく上昇するため、面形状不良が発生
し、特にＰを多量に含有すると２次加工脆化を助長する
と言う問題があり、自動車のパネルには使用が制約され
る場合がある。また、溶融亜鉛メッキをする場合にはメ
ッキ不良をＳｉが惹起したり、Ｐ、Ｓｉが合金化速度を
著しく低下させたりするので、生産性が低下したりする
問題がある。

【０００７】一方、固溶体強化元素としてＭｎやＣｒを
利用することも知られている。特開昭６３−１９０１４
１号公報および特開昭６４−６２４４０号公報にはＭｎ
をＴｉ含有極低炭素鋼へ添加し、また、特公昭５９−４
２７４２号公報や前記した特公昭５７−５７９４５号公
報においては、ＭｎとＣｒをＴｉ添加極低炭素鋼へ添加
する技術が開示されているが、（ｉ）ＭｎやＣｒの添加
は、主な添加元素であるＰやＳｉの補助的な役割しかな
く、したがって、得られた冷延鋼板も強度のわりには降
伏強度が高く、かつ（ｉｉ）上記（ｉ）以外の目的で、
たとえば（ａ）加工硬化率を向上させる、（ｂ）ＢＨ性
を付与する、（ｃ）２次加工性を向上させる、（ｄ）溶
融亜鉛メッキのメッキ性を改善する、などの目的で積極
的に添加しているわけでもない。

【０００８】さらに、特開平２−１１１８４１号公報
は、Ｔｉを添加した極低炭素鋼に１．５％以上３．５％
未満のＭｎを添加した焼付硬化性を有する良加工性冷延
鋼板および溶融亜鉛メッキ鋼板を開示している。多量の
Ｍｎの添加により、Ａｒ₃変態点の低下による熱間圧延
の操業安定性と金属組織の均一性を目的としている。ま
た、一層の延性の向上を目的にＣｒやＶの０．２〜１．
０％までの添加も開示している。しかし、多量のＭｎや
Ｃｒの添加が機械的性質、特に強度と延性のバランスを
改善するという観点からの記述はない。さらに、２次加
工性、化成処理性、メッキ付着性の観点から、Ｓｉの添
加量を、０．０３％以下としている。しかし、Ｓｉは有
効な固溶体強化元素でもあり、実際にはこれらの特性を
大きく阻害することなく０．０３％超添加することも可
能である。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】自動車のパネルなどに
使用される鋼板には、プレスののちにスプリングバック
や面歪などが生じない良好な面形状性が厳しく要求され
る。ところで、面形状性は、降伏強度が低いほど好まし
いことはよく知られている。しかし、鋼板の高強度化
は、従来技術で述べたように一般に降伏強度の著しい上
昇を伴う。従って、降伏強度の上昇を極力抑制して、強
度の上昇を達成する必要がある。

【００１０】さらに、プレス成形をしたあとの鋼板には
耐デント特性や耐２次加工脆化が要求される。耐デント
特性は、板厚が一定の場合、プレス加工して塗装焼付し
たのちの変形応力が高いほど良好となる。したがって、
同じ降伏強度の鋼板を考えた場合、低歪域での加工硬化
能が高く、かつ塗装焼付硬化能が高いほど、耐デント特
性は向上することになる。また、２次加工脆化は、鋼板
の深絞り加工した後荷重をかけたときに生じる脆性割れ
であるが、極低炭素鋼にＰを多く添加すると発生しやす
くなるため、Ｐ添加を出来るだけ抑制することが好まし
い。

【００１１】以上から、自動車のパネルなどに使用され
る望ましい高強度鋼板は、降伏強度はそれほど高くな
く、著しく加工硬化し、できれば塗装焼付硬化能や耐２
次加工脆化能を合わせ持つ鋼板である。勿論、平均ｒ値
（深絞り特性）や伸び（張出特性）などの加工性にも優
れる必要があり、さらに常温で実質的に非時効である必
要がある。

【００１２】本発明は、このような要望を満足するもの
であって、鋼中の成分を特定すること、すなわちＴｉ含
有極低炭素鋼板にＭｎとＣｒを積極的に添加し、Ｐの添
加を抑制すると共にＳｉを強度の許容する範囲で低下せ
しめ、これによって引張強度が３５〜４５kgf/mm²、降
伏強度が１７〜２５kgf/mm²、低歪域での加工硬化能の
指標であるＷＨ量（２％変形応力−降伏強度）が４kgf/
mm²以上であり、塗装焼き付け効果能を有し、かつｒ平
均値と伸びが良好で、２次加工脆性の生じにくく、更に
必要に応じて溶融亜鉛メッキ特性も良好な高強度冷延鋼
板を提供することを目的とするものである。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、鋭意研究を遂行し、以下に述べる
ような新知見を得た。すなわち、Ｔｉを添加した極低炭
素鋼をベースに、代表的な固溶体強化元素であるＰ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒを添加し、冷間圧延、焼鈍、調質圧延後
の引張特性、特に降伏強度と加工硬化現象を詳細に調査
した。その結果、従来から固溶体強化元素として多用さ
れているＰやＳｉは、（ａ）まず微量の添加で著しく降
伏強度を上昇させること、（ｂ）その結果低歪域での加
工硬化率が著しく減少することが判明した。一方、従来
固溶体強化元素としてあまり用いられないＭｎ、Ｃｒを
添加すると、（ａ）降伏強度は殆ど上昇せず、引張強度
が上昇する、（ｃ）その結果、低歪域での加工硬化率が
むしろこれらの添加により増加するという、極めて重要
な新知見を得た。

【００１４】これらの機構についても検討を加えた結
果、（ａ）降伏強度はＦｅ元素と添加したＸ元素との原
子半径の差で決定され、原子半径の差が大きいほど増加
する、（ｂ）加工硬化率は転位のすべり挙動と深く関係
し、Ｘ元素の添加により積層欠陥エネルギーが低下する
と、転位の交差すべりが困難となる結果転位密度が上昇
し加工硬化率が増加する、という基本原理を構築した。
これによれば、Ｐ、ＳｉはＦｅより著しく原子半径が小
さく、したがって原子半径差が大きくなるので降伏強度
が著しく上昇し、Ｍｎ、Ｃｒは原子半径がＦｅのそれと
極めて近いので殆ど降伏強度を変化させなかったものと
理解できる。一方、加工硬化率と関係する積層欠陥エネ
ルギーへの影響に関しては必ずしも明瞭でないが、初期
加工硬化後の転位構造の電子顕微鏡による詳しい観察結
果から、Ｐ、Ｓｉは調査した添加量の範囲内で殆ど積層
欠陥エネルギーに影響を与えないが、Ｍｎ、Ｃｒはこれ
を低下させる傾向のあることが初めて明らかとなった。

【００１５】以上の機構により、Ｍｎ、Ｃｒを添加する
と降伏強度は殆ど変化せず、加工硬化率が増加して引張
強度が上昇したものと考える。このような特徴的な挙動
は、上述した本発明の目的を達成するためには、従来の
ＰやＳｉの添加より、Ｍｎ、Ｃｒの添加のほうが好まし
いことを意味する。したがって、本発明ではＭｎ、Ｃｒ
の積極的な活用を従来技術の基本的な解決手段とする。
ただし、Ｍｎ、Ｃｒの添加だけでは、所望の強度が得ら
れない場合が発生したり、製造コストが上昇したりする
ので、適量のＰやＳｉの添加も考える。

【００１６】さらに本発明者らは、Ｍｎ、Ｃｒの積極的
な添加によりＢＨ性も向上するという新知見も得た。こ
れは、これらの元素がＣと引力の相互作用を有するた
め、ＴｉＣやＮｂＣと平衡するマトリックス中の固溶Ｃ
をより安定化するので、これらの溶解度積が大きくな
り、焼鈍中に再固溶して残存する固溶Ｃ量が増加したも
のと考える。したがって、Ｍｎ、Ｃｒの添加はＢＨ性を
付与するための新しい手段としても活用できる。また、
ＢＨ性に寄与する固溶Ｃは、極低炭素鋼の欠点として知
られている２次加工脆化の防止手段としてもＢと同様に
有効である。

【００１７】なお、２次加工脆化はＰの添加により助長
されるが、本発明では強度付与にＰの多量添加は行わ
ず、従ってこの脆化発生を抑制し得るといえる。さらに
本発明者らは、従来鋼において強化元素として多用され
ているＳｉ、Ｐの添加量を抑制し、Ｍｎ、Ｃｒを活用す
る本発明鋼が、とくにゼンジマー方式の連続溶融亜鉛メ
ッキプロセスによる合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造に
おいて、次のような長所を有する新知見も得た。すなわ
ち、ＰやＳｉはＺｎとＦｅの合金化反応を抑制するた
め、これらの元素を多量に含む鋼板を製造するときに
は、ラインスピードを減少させ生産性を低下せざるをえ
なかった。また、Ｓｉの添加はメッキ密着性を劣化し、
プレス成形時に種々の問題を生じた。一方、Ｍｎ、Ｃｒ
の添加は、本発明の範囲内において、このような悪影響
をもたらせないことが判明した。

【００１８】本発明は、このような思想と新知見に基づ
いて構築されたものであり、その要旨とするところは、
重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０１％、Ｓｉ：０．０３超
〜０．８％以下、Ｍｎ：０．４〜３．０％、
Ｃｒ：０．０１〜３．０％、Ｐ：０．０４％未満、
Ｓ：０．００１０〜０．０１５％、Ａｌ：
０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．
１５％、Ｎ：０．０００５〜０．００６％、Ｂ：
０．０００１〜０．００２５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から成ると共
に、引張強度３５〜４５kgf/mm²、降伏強度１７〜２５
kgf/mm²を示し、かつ低歪域での高加工硬化性（ＷＨ
性）と高塗装焼付硬化性（ＢＨ性）および耐２次加工脆
化性を有することを特徴とする成形性の良好な高強度冷
延鋼板である。

【００１９】

【作用】以下に、本発明において鋼組成を上述のように
限定する理由についてさらに説明する。Ｃは成品の材質
特性を決定する極めて重要な元素であり、０．０００５
％未満になると粒界強度が低下し、２次加工脆性が発生
する。またＢＨ性の改善もなく、かつ製造コストが著し
く増加するので、その下限を０．０００５％とする。一
方、０．０１％超になると強度は上昇するが、成形性が
著しく低下する。従って、その上限を０．０１％とす
る。

【００２０】Ｓｉは、安価に強度を上昇する元素として
知られており、その添加量は狙いとする強度レベルに応
じて変化するが、下限を０．０３％超とする。一方、添
加量が０．８％超となると、降伏強度が上昇しすぎてプ
レス時に面歪が発生する。さらに化成処理性の低下、溶
融亜鉛メッキの密着性の低下、合金化反応の遅延による
生産性の低下などの問題が発生するので、その上限を
０．８％とする。

【００２１】Ｍｎは、降伏強度をあまり上昇させず強度
を増加させる有効な固溶体強化元素であり、かつ焼付硬
化能を付与したり、化成処理性や溶融亜鉛メッキ性を改
善する効果も有するので、本発明においては積極的に添
加する。この様な効果を現わすには０．４％以上、好ま
しくは０．５％以上の添加を必要とする。一方、３．０
％を超えると焼鈍後低温変態生成物が増加し、降伏強度
が著しく増加したり延性が低下したりする。さらに、平
均ｒ値も低下するのでその上限を３．０％とする。

【００２２】ＣｒもＭｎ同様、降伏強度をほとんど上昇
させず強度を増加させる有効な元素であり、かつ焼付硬
化能を付与するので、本発明では積極的に利用する。し
かし、その含有量が０．０１％未満では効果が現れず、
好ましい添加下限は０．１％超である。また、３％を超
えると熱延板の酸洗性が低下したり、製品板の化成処理
性が劣化したりするので、その範囲を０．０１〜３％と
する。上記したＭｎ及びＣｒの諸特性を最も有効に付与
するためには、Ｍｎ＋Ｃｒ含有量を１．０％以上にする
ことが好ましい。

【００２３】Ｐは安価に強度を上昇する元素として知ら
れているが、多量に添加すると、２次加工脆化を起こす
おそれがあり、さらに、連続溶融亜鉛メッキ時に合金化
反応が極めて遅くなって生産性が低下する。したがっ
て、出来るだけ少なくすることが良く、０．０４％未満
とする。

【００２４】Ｓ量は低い方が好ましいが、０．００１％
未満になると製造コストが上昇するので、これを下限値
とする。一方、０．０１５％超になるとＭｎＳやＴｉＳ
などの硫化物が数多く析出し、加工性が劣化するので、
これを上限値とする。

【００２５】Ａｌは脱酸調整に使用するが、０．００５
％未満ではＴｉの添加歩留が低下する。一方、０．１％
超になるとコスト上昇を招く。

【００２６】Ｔｉは、全部のＮ、あるいはＣやＳの一部
あるいは全部を固定することにより、極低炭素鋼の加工
性と非時効性を確保する役割を有する。Ｔｉは、全量の
ＮをＴｉＮとして固定するので、Ｔｉ^＊＝Ｔｉ−３．４
２Ｎとした時２≦Ｔｉ^＊／Ｃ≦２０とする事が好まし
く、かつ０．００５〜０．１５％とする。Ｔｉが０．０
０５％未満ではその添加効果が現れず、一方、０．１５
％超となると著しい合金コストの上昇を招くからであ
る。

【００２７】Ｎは低い方が好ましい。しかし、０．００
０５％未満にするには著しいコスト上昇を招く。一方、
余り多いと多量のＴｉやＡｌの添加が必要になったり、
加工性が劣化したりするので、０．００６０％を上限値
とする。

【００２８】Ｂは、Ｎが事前に固定されている場合には
結晶粒界に偏析し、２次加工脆化の防止に有効であり、
０．０００１％未満では、その効果が不充分であるが、
０．００２５％超になると添加コストの上昇やスラブ割
れの原因となるのでこの範囲とした。

【００２９】本発明は以上のように構成されるが、この
様な成分で所望の特性を持つ高強度冷延鋼板とするに
は、以下の方法で製造することが好ましい。すなわち、
通常の方法で製造したスラブを熱延するに際し、その仕
上げ温度を、成品板の加工性を確保するという観点から
Ａｒ₃−１００℃以上とし、また、巻き取り温度を室温
から７５０℃とするのがよい。本発明はその成品材質が
熱延巻き取り温度の影響をあまり受けないという特徴を
有する。これは、ＮがＴｉＮとして固定された極低炭素
鋼であるということに加え、ＭｎやＣｒなどをかなり添
加しており熱延板の組織が著しく微細で均一化している
ことも一因と考えられる。巻き取り温度で７５０℃を上
限目標としたのは、コイル両端部での材質劣化に起因す
る歩留減少を防止する観点からである。

【００３０】冷間圧延は通常の条件でよく、焼鈍後の深
絞り性を確保する目的から、その圧下率は５０％以上と
する。連続焼鈍あるいはライン内焼鈍方式の連続溶融Ｚ
ｎメッキ設備の焼鈍温度は、７００℃〜９００℃とする
のがよく、焼鈍温度が７００℃未満では、再結晶が不充
分であること、また、加工性やＢＨ性は焼鈍温度の上昇
とともに向上するが、９００℃超では高温すぎて板破断
や板の平坦度が悪化するからである。

【００３１】かくして、本発明によれば、引張強度が３
５〜４５kgf/mm²、降伏強度が１７〜２５kgf/mm²、低
歪域での加工硬化能の指標であるＷＨ量（２％変形応力
−降伏強度）が４kgf/mm²以上で２kgf/mm²以上のＢＨ
性を有し、かつｒ平均値と伸びが良好で、２次加工脆性
の生じにくく、更に必要に応じて溶融亜鉛メッキ特性も
良好な高強度冷延鋼板が製造される。次に本発明を実施
例にて説明する。

【００３２】

【実施例】

〔実施例１〕表１に示す組成を有する鋼を溶製し、スラ
ブ加熱温度１１５０℃、仕上げ温度９１０℃、巻き取り
温度６５０℃で熱間圧延し、４．０mm厚の鋼板とした。
酸洗後、８０％の圧下率の冷間圧延を施し０．８mmの冷
延板とし、次いで均熱８４０℃で連続焼鈍をした。さら
に、０．５％の圧下率の調質圧延をし、ＪＩＳ５号引張
試験片を採取し引張試験に供した。引張試験結果をまと
めて表２に示す。

【００３３】

【表１】

【００３４】

【表２】

【００３５】ここで、本発明において重要となるＷＨ量
は、圧延方向に２％の引張歪を付加した時の加工硬化量
であり、２％変形応力から降伏応力（ＹＰ）を差し引い
た量である。また、ＢＨ量は２％予歪材に１７０℃×２
０分の塗装焼付相当の熱処理を施してから再度引張試験
を行った場合の応力の上昇量（再引張試験時の下降伏応
力から２％変形応力を差し引いた値）である。また、２
次加工脆化遷移温度は、調質圧延した鋼板から直径５０
mmのブランクを打ち抜き、ついで直径３３mmのポンチで
カップ成形し、これに種々の温度で落重試験を施した場
合の延性−脆性遷移温度である。

【００３６】表２から明らかなように、本発明鋼は、従
来鋼の同レベルの引張試験を有する高強度鋼板と比較し
て降伏強度が低く面形状性が良好であり、ＷＨとＢＨ量
が高いので、たとえば自動車の外板パネルには好適の材
料である。すなわち、本発明鋼は従来鋼と比較して、同
一強度でも降伏強度が低くプレス後の面形状が良好とな
ることが期待できる。

【００３７】一方、図１に示すように、本発明鋼は、従
来鋼と比較して降伏強度が同一でも（ＷＨ＋ＢＨ）量が
高いので耐デント特性（σ_d＝ＹＰ＋ＷＨ＋ＢＨ）も同
時に改善される。さらに、表２に示すように本発明鋼は
従来鋼よりＰ、Ｓｉの添加量が少なく、ＭｎやＣｒを多
量に添加しているのでＢＨ量も高く、耐２次加工脆性に
も優れている。ここで、鋼２−５は、Ｔｉ＜３．４Ｎと
なるため製品板を１００℃で１時間人工時効すると降伏
点伸び（ＹＰ−Ｅｌ）が１．２％も生じた。これでは、
プレス時にストレッチャーストレインが発生する。

【００３８】〔実施例２〕表１の１−１、１−２、２−
１、２−３に示す組成を有する鋼を溶製し、スラブ加熱
温度１１５０℃、仕上げ温度９００℃、巻き取り温度５
００℃の条件で熱間圧延し、４．０mm厚の鋼板とした。
酸洗後、８０％の圧下率の冷間圧延を施し０．８mmの冷
延板とし、次いで最高加熱温度８２０℃まで加熱してか
ら冷却し、４６０℃で慣用の溶融亜鉛メッキを行い（浴
中Ａｌ濃度は０．１１％）、さらに加熱して５２０℃で
２０秒間合金化処理後約１０℃／秒で室温まで冷却し
た。得られた合金化亜鉛メッキ鋼板について機械的性
質、メッキ密着性、およびメッキ皮膜中のＦｅ濃度を測
定した。これらの結果も表３にまとめて示す。

【００３９】

【表３】

【００４０】ここで、メッキ密着性は１８０°密着曲げ
を行い、亜鉛皮膜の剥離状況を、曲げ加工部にセロテー
プを接着したのち、これをはがしてテープに付着した剥
離メッキ量から判定した。評価は、下記の５段階とし
た。１…剥離大、２…剥離中、３…剥離小、４…剥離少量、
５…剥離全く無また、メッキ層中のＦｅ濃度は、Ｘ線回折によって求め
た。

【００４１】表３から明らかなように、本発明鋼は従来
鋼と比較して低ＹＰで、かつＷＨとＢＨ量が高く、耐デ
ント性と対応するσ_dも向上する。これは、実施例１で
も確認された点である。さらに、従来鋼と比較し本発明
鋼はメッキ密着性が良好であり、合金層中のＦｅ濃度も
望ましい相と考えられているδ₁相のそれに相当する量
となっている。これは、本発明においてはメッキ密着性
を劣化させるＳｉや合金化反応を抑制するＰやＳｉを極
力低減し、ＭｎやＣｒを添加して強度を上昇させている
ためと考えられる。

【００４２】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は多量のＰやＳｉを添加せずに、従来にないプレス成形
性に優れた高強度冷延鋼板を得ることができ、また、得
られた鋼板は溶融亜鉛メッキ特性も良好であり、防錆機
能も発揮できる。その結果、本発明鋼を自動車のボディ
やフレームなどに使用すると、板厚の軽減すなわち車体
の軽量化が可能となるので、最近話題となっている地球
環境の保全にも本発明は大きく寄与できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】降伏強度とσ_d（デント特性の指標）との関係
を示す図である。

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【手続補正書】

【提出日】平成４年１０月１４日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１２】本発明は、このような要望を満足するもの
であって、鋼中の成分を特定すること、すなわちＴｉ含
有極低炭素鋼板にＭｎとＣｒを積極的に添加し、Ｐの添
加を抑制すると共にＳｉを強度の許容する範囲で低下せ
しめ、これによって引張強度が３５〜４５kgf/mm²、降
伏強度が１７〜２５kgf/mm²、低歪域での加工硬化能の
指標であるＷＨ量（２％変形応力−降伏強度）が４kgf/
mm²以上であり、塗装焼き付け効果能を有し、かつ平均
ｒ値と伸びが良好で、２次加工脆性の生じにくく、更に
必要に応じて溶融亜鉛メッキ特性も良好な高強度冷延鋼
板を提供することを目的とするものである。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３１】かくして、本発明によれば、引張強度が３
５〜４５kgf/mm²、降伏強度が１７〜２５kgf/mm²、低
歪域での加工硬化能の指標であるＷＨ量（２％変形応力
−降伏強度）が４kgf/mm²以上で２kgf/mm²以上のＢＨ
性を有し、かつ平均ｒ値と伸びが良好で、２次加工脆性
の生じにくく、更に必要に応じて溶融亜鉛メッキ特性も
良好な高強度冷延鋼板が製造される。次に本発明を実施
例にて説明する。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％として、Ｃ：０．０００５〜０．０１％、Ｓｉ：０．０３超〜０．８％以下、Ｍｎ：０．４〜３．０％、Ｃｒ：０．０１〜３．０％、Ｐ：０．０４％未満、Ｓ：０．００１０〜０．０１５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、Ｎ：０．０００５〜０．００６％、Ｂ：０．０００１〜０．００２５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から成ると共
に、引張強度３５〜４５kgf/mm²、降伏強度１７〜２５
kgf/mm²を示し、かつ低歪域での高加工硬化性（ＷＨ
性）と高塗装焼付硬化性（ＢＨ性）を有することを特徴
とする成形性の良好な高強度冷延鋼板。