JPH05311343A - 高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼 - Google Patents
高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼Info
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- JPH05311343A JPH05311343A JP12230292A JP12230292A JPH05311343A JP H05311343 A JPH05311343 A JP H05311343A JP 12230292 A JP12230292 A JP 12230292A JP 12230292 A JP12230292 A JP 12230292A JP H05311343 A JPH05311343 A JP H05311343A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高温におけるクリープ破断特性お
よび靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有Ｗ添加ボイラ鋼
管用鋼を提供するものである。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０
％、Ｃｒ：８．００〜１３．００％、Ｗ：０．０５〜
４．００％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．０
２〜０．１５％、Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、
Ｎ：０．０１０〜０．１１０％を含有し、Ｎｉ：０．０
１〜３．００％、Ｃｏ：０．０１〜５．００％の１種ま
たは２種を含有し、あるいはさらにＢ：０．００１〜
０．０３０％を含有し、かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、
Ｃｏ、ＣおよびＮが、１．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０
Ｃ＋３０Ｎの関係式を満足することを特徴とする高温強
度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
よび靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有Ｗ添加ボイラ鋼
管用鋼を提供するものである。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０
％、Ｃｒ：８．００〜１３．００％、Ｗ：０．０５〜
４．００％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．０
２〜０．１５％、Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、
Ｎ：０．０１０〜０．１１０％を含有し、Ｎｉ：０．０
１〜３．００％、Ｃｏ：０．０１〜５．００％の１種ま
たは２種を含有し、あるいはさらにＢ：０．００１〜
０．０３０％を含有し、かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、
Ｃｏ、ＣおよびＮが、１．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０
Ｃ＋３０Ｎの関係式を満足することを特徴とする高温強
度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フェライト系耐熱鋼に
関するものであり、さらに詳しくは高温におけるクリー
プ破断特性および靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有ボ
イラ鋼管用鋼に関するものである。
関するものであり、さらに詳しくは高温におけるクリー
プ破断特性および靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有ボ
イラ鋼管用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、火力発電においては熱効率を向上
させる観点から蒸気条件の高温高圧化が進められ、現行
の超臨界圧条件から中間ステップを経て超々臨界圧条件
に引き上げる計画が推進されている。このような発電条
件の動向に伴い、ボイラ管等の材料選択において、耐酸
化性と高温強度の観点から現在使用されている２ 1/4Ｃ
ｒ−１Ｍｏ鋼では適用が難かしい。一方、オーステナイ
ト系耐熱鋼の適用が考えられるが、コストアップ等の問
題がある。したがって、この二者の間に位置する高強
度、高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれてい
る。
させる観点から蒸気条件の高温高圧化が進められ、現行
の超臨界圧条件から中間ステップを経て超々臨界圧条件
に引き上げる計画が推進されている。このような発電条
件の動向に伴い、ボイラ管等の材料選択において、耐酸
化性と高温強度の観点から現在使用されている２ 1/4Ｃ
ｒ−１Ｍｏ鋼では適用が難かしい。一方、オーステナイ
ト系耐熱鋼の適用が考えられるが、コストアップ等の問
題がある。したがって、この二者の間に位置する高強
度、高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれてい
る。
【０００３】このような事情に鑑み、クリープ破断強度
が従来材を大幅に上回る新しい鋼種が開発され提案が行
われている。これまで９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ−
２Ｍｏ鋼などの高Ｃｒフェライト系耐熱鋼が提案されて
いるが、これらは何れも上記の超々臨界圧蒸気条件では
クリープ破断強度の点から適用が難しい。これらの要求
特性を向上させた鋼が開発され、（Ｍｏ＋Ｗ）とＮｂ量
の関係を定めてクリープ特性と靱性の向上を図ること
が、特開昭６１−６９９４８号公報、特開昭６１−２３
１１３９号公報、特開昭６２−２９７４３５号公報、特
開昭６２−２９７４３６号公報において開示されてい
る。また、クリープ強度の向上に最適範囲のＷ、Ｎｂ添
加が有効なことが、特開昭６３−８９６４４号公報にお
いて開示されている。
が従来材を大幅に上回る新しい鋼種が開発され提案が行
われている。これまで９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ−
２Ｍｏ鋼などの高Ｃｒフェライト系耐熱鋼が提案されて
いるが、これらは何れも上記の超々臨界圧蒸気条件では
クリープ破断強度の点から適用が難しい。これらの要求
特性を向上させた鋼が開発され、（Ｍｏ＋Ｗ）とＮｂ量
の関係を定めてクリープ特性と靱性の向上を図ること
が、特開昭６１−６９９４８号公報、特開昭６１−２３
１１３９号公報、特開昭６２−２９７４３５号公報、特
開昭６２−２９７４３６号公報において開示されてい
る。また、クリープ強度の向上に最適範囲のＷ、Ｎｂ添
加が有効なことが、特開昭６３−８９６４４号公報にお
いて開示されている。
【０００４】これらの鋼は従来の耐熱鋼にＷを添加し、
固溶強化、析出強化によりクリープ強度を飛躍的に高め
た鋼であるが、靱性についての配慮に欠けていた。
固溶強化、析出強化によりクリープ強度を飛躍的に高め
た鋼であるが、靱性についての配慮に欠けていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上のような事情を踏
まえて、本発明は超々臨界圧ボイラなどで使用できるよ
うな高強度、高靱性を有するフェライト系耐熱鋼を提供
することを目的とする。
まえて、本発明は超々臨界圧ボイラなどで使用できるよ
うな高強度、高靱性を有するフェライト系耐熱鋼を提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の目的を達
成するために、合金成分の最適化をはかり、Ｗの添加量
を適正化すると同時に、ＮｉおよびＣｏの積極的な利用
等により、高温強度と靱性の優れたフェライト系耐熱鋼
を提供するものである。すなわち、本発明の要旨とする
ところは下記のとおりである。
成するために、合金成分の最適化をはかり、Ｗの添加量
を適正化すると同時に、ＮｉおよびＣｏの積極的な利用
等により、高温強度と靱性の優れたフェライト系耐熱鋼
を提供するものである。すなわち、本発明の要旨とする
ところは下記のとおりである。
【０００７】（１） 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｗ ：０．０５〜４．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、 Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、 Ｎ ：０．０１０〜０．１１０％ を含有し、さらに Ｎｉ：０．０１〜３．００％、 Ｃｏ：０．０１〜５．００％ の１種または２種を含有し、 Ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０１５％以下 に制限し、残部がＦｅおよび不可避の不純物よりなり、
かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｎが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｎが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【０００８】（２） 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｗ ：０．０５〜４．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、 Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、 Ｎ ：０．０１０〜０．１１０％ を含有し、さらに Ｂ ：０．００１〜０．０３０％、 かつ Ｎｉ：０．０１〜３．００％、 Ｃｏ：０．０１〜５．００％ の１種または２種を含有し、 Ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０１５％以下 に制限し、残部がＦｅおよび不可避の不純物よりなり、
かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｎが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃ、Ｎが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【０００９】
【作用】以下、本発明の各成分の含有量の限定理由につ
いて説明する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以
下同じ）およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度
および靱性に大きな影響を及ぼす。０．０１％未満では
析出量が少なく、析出強化に不十分であり、０．１５％
超では靱性が低下するとともに、炭化物の凝集粗大化が
促進され、高温長時間側のクリープ破断強度を低下させ
るので、０．０１〜０．１５％に限定する。
いて説明する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以
下同じ）およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度
および靱性に大きな影響を及ぼす。０．０１％未満では
析出量が少なく、析出強化に不十分であり、０．１５％
超では靱性が低下するとともに、炭化物の凝集粗大化が
促進され、高温長時間側のクリープ破断強度を低下させ
るので、０．０１〜０．１５％に限定する。
【００１０】Ｓｉは脱酸効果、強度確保および耐酸化性
のために添加されるが、靱性に悪影響を及ぼす元素であ
る。したがって、脱酸、強度、耐酸化性の点から下限を
０．０１％とし、靱性の点から上限を０．８０％とし
た。Ｍｎは脱酸のためのみでなく、強度の改善に必要な
元素であり、最低０．０５％以上の添加が必要である。
しかし、過剰な添加は高温強度および靱性を低下させる
ため上限を１．５０％とした。
のために添加されるが、靱性に悪影響を及ぼす元素であ
る。したがって、脱酸、強度、耐酸化性の点から下限を
０．０１％とし、靱性の点から上限を０．８０％とし
た。Ｍｎは脱酸のためのみでなく、強度の改善に必要な
元素であり、最低０．０５％以上の添加が必要である。
しかし、過剰な添加は高温強度および靱性を低下させる
ため上限を１．５０％とした。
【００１１】Ｃｒは高温の耐酸化性を確保する上で必要
不可欠な元素であり、マトリックス中へＭ23Ｃ6 型炭化
物を析出させる効果を有し、高温強度を高める。８．０
０％未満では高温での耐酸化性が不足となり、高温強度
も低下する。一方、１３．００％超ではδフェライトの
抑制が難しくなり、強度と靱性の低下が生じるので、Ｃ
ｒ量を８．００〜１３．００％に限定する。
不可欠な元素であり、マトリックス中へＭ23Ｃ6 型炭化
物を析出させる効果を有し、高温強度を高める。８．０
０％未満では高温での耐酸化性が不足となり、高温強度
も低下する。一方、１３．００％超ではδフェライトの
抑制が難しくなり、強度と靱性の低下が生じるので、Ｃ
ｒ量を８．００〜１３．００％に限定する。
【００１２】Ｗは固溶強化とＭ23Ｃ6 の微細析出に寄与
すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高温長時
間側のクリープ破断強度を著しく向上させる。最低０．
０５％以上が必要であるが、４．００％を超えると、δ
フェライトと粗大なＬａｖｅｓ相が生成しやすくなり、
高温強度と靱性を低下させるため、０．０５〜４．００
％とした。
すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高温長時
間側のクリープ破断強度を著しく向上させる。最低０．
０５％以上が必要であるが、４．００％を超えると、δ
フェライトと粗大なＬａｖｅｓ相が生成しやすくなり、
高温強度と靱性を低下させるため、０．０５〜４．００
％とした。
【００１３】Ｖは析出強化元素として微細な炭窒化物を
析出し、高温強度を高める。０．０５％未満では効果が
不十分であり、０．５０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の粗大化
を招くだけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得るＣ量を
減少させ、高温強度を低下させるので、０．０５〜０．
５０％に限定する。Ｎｂは炭窒化物として析出し、高温
強度を高めるとともに、組織微細化の作用により靱性を
改善するため、最低０．０２％が必要である。しかし
０．１５％を超えて過剰に添加すると、焼ならし温度で
はマトリックスに完全に固溶しきれず、十分な強化効果
が得られないので、０．０２〜０．１５％に限定する。
析出し、高温強度を高める。０．０５％未満では効果が
不十分であり、０．５０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の粗大化
を招くだけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得るＣ量を
減少させ、高温強度を低下させるので、０．０５〜０．
５０％に限定する。Ｎｂは炭窒化物として析出し、高温
強度を高めるとともに、組織微細化の作用により靱性を
改善するため、最低０．０２％が必要である。しかし
０．１５％を超えて過剰に添加すると、焼ならし温度で
はマトリックスに完全に固溶しきれず、十分な強化効果
が得られないので、０．０２〜０．１５％に限定する。
【００１４】Ａｌは脱酸材として使われるが、その含有
量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。０．
００２％未満では脱酸材として不十分であり、０．０５
％超ではクリープ破断強度が低下するので、０．００２
〜０．０５０％に限定する。Ｎは窒化物または炭窒化物
を析出させ、高温強度を高める重要な元素の一つであ
る。０．０１０％以上の添加により効果を発揮するが、
０．１１０％を超えると、窒化物の粗大化と靱性の低下
をもたらすだけではなく、製造上も困難となるため、
０．０１０〜０．１１０％に限定する。
量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。０．
００２％未満では脱酸材として不十分であり、０．０５
％超ではクリープ破断強度が低下するので、０．００２
〜０．０５０％に限定する。Ｎは窒化物または炭窒化物
を析出させ、高温強度を高める重要な元素の一つであ
る。０．０１０％以上の添加により効果を発揮するが、
０．１１０％を超えると、窒化物の粗大化と靱性の低下
をもたらすだけではなく、製造上も困難となるため、
０．０１０〜０．１１０％に限定する。
【００１５】Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、δ
フェライトの生成を抑制する効果を有し、靱性の改善に
も有効であり、最低０．０１％が必要である。しかし、
３．００％超では析出物の凝集粗大化をまねき、長時間
側のクリープ破断強度が低下するため上限を３．００％
とした。Ｃｏの積極的な利用は本発明の大きな特徴の一
つである。Ｃｏはオーステナイト生成元素であり、δフ
ェライトの生成を抑制すると同時に、析出物を安定化さ
せ、高温強度を高める。０．０１％未満では効果が小さ
く、また５．００％超ではコストが高く、脆化も起こり
やすくなるので、０．０１〜５．００％に限定する。
フェライトの生成を抑制する効果を有し、靱性の改善に
も有効であり、最低０．０１％が必要である。しかし、
３．００％超では析出物の凝集粗大化をまねき、長時間
側のクリープ破断強度が低下するため上限を３．００％
とした。Ｃｏの積極的な利用は本発明の大きな特徴の一
つである。Ｃｏはオーステナイト生成元素であり、δフ
ェライトの生成を抑制すると同時に、析出物を安定化さ
せ、高温強度を高める。０．０１％未満では効果が小さ
く、また５．００％超ではコストが高く、脆化も起こり
やすくなるので、０．０１〜５．００％に限定する。
【００１６】Ｂは粒界強化およびＭ23（Ｃ、Ｂ）6 など
として析出強化をもたらすため、高温強度を向上する。
０．００１％未満では効果が不十分であり、また０．０
３０％超では粗大なＢ含有相を生じさせ、脆化を起こす
ため、０．００１〜０．０３０％と限定する。Ｐは焼戻
し脆化および再熱割れ感受性に悪影響を及ぼすため、上
限を０．０３０％とした。
として析出強化をもたらすため、高温強度を向上する。
０．００１％未満では効果が不十分であり、また０．０
３０％超では粗大なＢ含有相を生じさせ、脆化を起こす
ため、０．００１〜０．０３０％と限定する。Ｐは焼戻
し脆化および再熱割れ感受性に悪影響を及ぼすため、上
限を０．０３０％とした。
【００１７】Ｓは靱性劣化、異方性および再熱割れ感受
性の増大の原因となるので、上限を０．０１０％とし
た。Ｏは靱性に悪影響を及ぼす酸化物の生成の原因とな
るので、上限を０．０１５％とした。さらに、本発明に
よればクリープ破断強度ならびに靱性の改善のため、δ
フェライトが存在しないマルテンサイト単相組織とする
ためにＷ、Ｎｉ、Ｃｏ量の適正バランスが規定される。
本発明者らは上記成分範囲内のＷ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃおよ
びＮが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ を満足すれば、δフェライトの生成を抑制してクリープ
強度ならびに靱性を改善できることを見出した。
性の増大の原因となるので、上限を０．０１０％とし
た。Ｏは靱性に悪影響を及ぼす酸化物の生成の原因とな
るので、上限を０．０１５％とした。さらに、本発明に
よればクリープ破断強度ならびに靱性の改善のため、δ
フェライトが存在しないマルテンサイト単相組織とする
ためにＷ、Ｎｉ、Ｃｏ量の適正バランスが規定される。
本発明者らは上記成分範囲内のＷ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃおよ
びＮが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ を満足すれば、δフェライトの生成を抑制してクリープ
強度ならびに靱性を改善できることを見出した。
【００１８】尚、本発明は高クリープ破断強度を有する
耐熱鋼を提供するものであるので、本発明鋼を製造する
のに、使用目的に応じて種々の製造方法および熱処理を
採ることが可能であり、これらの方法を採用することに
より本発明の効果は何等妨げられるものではない。本発
明鋼は鋼管のみならず、厚板および薄板の形で提供する
ことも可能であり、熱間圧延まま、もしくは必要とされ
る熱処理を施した板を用いて種々の耐熱材料の形状で使
用することが可能であって、本発明の効果に何等影響を
与えない。
耐熱鋼を提供するものであるので、本発明鋼を製造する
のに、使用目的に応じて種々の製造方法および熱処理を
採ることが可能であり、これらの方法を採用することに
より本発明の効果は何等妨げられるものではない。本発
明鋼は鋼管のみならず、厚板および薄板の形で提供する
ことも可能であり、熱間圧延まま、もしくは必要とされ
る熱処理を施した板を用いて種々の耐熱材料の形状で使
用することが可能であって、本発明の効果に何等影響を
与えない。
【００１９】以上の鋼管、板、各種形状の耐熱部材には
それぞれ目的、用途に応じて各種熱処理を施すことが可
能であって、また本発明の効果を十分に発揮する上で重
要である。通常は焼ならし＋焼戻し工程を経て製品とす
る場合が多いが、これに加えて焼入れ、焼戻し、焼なら
し工程を単独で、あるいは併用して施すことが可能であ
り、また有用である。材料特性の十分な発現に必要な範
囲で、以上の工程はおのおのの工程を複数回繰り返して
適用することもまた可能であって、本発明の効果に何等
影響を与えるものではない。
それぞれ目的、用途に応じて各種熱処理を施すことが可
能であって、また本発明の効果を十分に発揮する上で重
要である。通常は焼ならし＋焼戻し工程を経て製品とす
る場合が多いが、これに加えて焼入れ、焼戻し、焼なら
し工程を単独で、あるいは併用して施すことが可能であ
り、また有用である。材料特性の十分な発現に必要な範
囲で、以上の工程はおのおのの工程を複数回繰り返して
適用することもまた可能であって、本発明の効果に何等
影響を与えるものではない。
【００２０】以上の工程を適宜選択して、本発明鋼の製
造プロセスに適用すればよい。
造プロセスに適用すればよい。
【００２１】
【実施例】表１に示す化学組成を有する本発明鋼（Ｎ
ｏ．１〜７）と比較鋼（Ｎｏ．８〜１０）を真空誘導溶
解炉にて溶製し、各２０kgのインゴットに鋳造し、熱延
によって厚さ１５mmの板とした後、１０８０℃×６０分
の焼ならし、７８０℃×６０分の焼戻しを施した後、６
００℃で２００ＭＰａと６５０℃で１５０ＭＰａの２条
件のクリープ破断試験および６００℃で３０００時間時
効後の０℃におけるシャルピー衝撃試験を実施した。そ
の結果を表２に示す。表２から明らかなように、本発明
鋼は何れの条件においてもクリープ破断時間が比較鋼の
２〜３倍以上であり、かつ、６００℃で３０００時間時
効後のシャルピー吸収エネルギーが比較鋼と同等以上で
あり、従来鋼より高い温度で使用できるものと考えられ
る。
ｏ．１〜７）と比較鋼（Ｎｏ．８〜１０）を真空誘導溶
解炉にて溶製し、各２０kgのインゴットに鋳造し、熱延
によって厚さ１５mmの板とした後、１０８０℃×６０分
の焼ならし、７８０℃×６０分の焼戻しを施した後、６
００℃で２００ＭＰａと６５０℃で１５０ＭＰａの２条
件のクリープ破断試験および６００℃で３０００時間時
効後の０℃におけるシャルピー衝撃試験を実施した。そ
の結果を表２に示す。表２から明らかなように、本発明
鋼は何れの条件においてもクリープ破断時間が比較鋼の
２〜３倍以上であり、かつ、６００℃で３０００時間時
効後のシャルピー吸収エネルギーが比較鋼と同等以上で
あり、従来鋼より高い温度で使用できるものと考えられ
る。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】以上の如く本発明鋼は従来のフェライト
系耐熱鋼に比べ、装置の高温化、高圧化に対応できる高
温強度の増大を達成した鋼であり、靱性等実用上の特性
も優れており、超々臨界圧火力発電、原子力発電など多
くの分野への適用ができ、産業界に貢献するところが極
めて大きい。
系耐熱鋼に比べ、装置の高温化、高圧化に対応できる高
温強度の増大を達成した鋼であり、靱性等実用上の特性
も優れており、超々臨界圧火力発電、原子力発電など多
くの分野への適用ができ、産業界に貢献するところが極
めて大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｗ ：０．０５〜４．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、 Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、 Ｎ ：０．０１０〜０．１１０％を含有し、さらに Ｎｉ：０．０１〜３．００％、 Ｃｏ：０．０１〜５．００％の１種または２種を含有
し、 Ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０１５％以下に制限し、残部がＦｅおよび不
可避の不純物よりなり、かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、
Ｃｏ、Ｃ、Ｎが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｗ ：０．０５〜４．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、 Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、 Ｎ ：０．０１０〜０．１１０％を含有し、さらに Ｂ ：０．００１〜０．０３０％、かつ Ｎｉ：０．０１〜３．００％、 Ｃｏ：０．０１〜５．００％の１種または２種を含有
し、 Ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０１５％以下に制限し、残部がＦｅおよび不
可避の不純物よりなり、かつ上記成分範囲のＷ、Ｎｉ、
Ｃｏ、Ｃ、Ｎが、 １．５Ｗ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦４０Ｃ＋３０Ｎ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12230292A JPH05311343A (ja) | 1992-05-14 | 1992-05-14 | 高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12230292A JPH05311343A (ja) | 1992-05-14 | 1992-05-14 | 高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311343A true JPH05311343A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=14832598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12230292A Pending JPH05311343A (ja) | 1992-05-14 | 1992-05-14 | 高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05311343A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0703301A1 (en) | 1994-09-20 | 1996-03-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High chromium ferritic heat-resistant steel |
| US6299704B1 (en) * | 1998-08-31 | 2001-10-09 | Japan As Represented By Director General Of National Research Institute For Metals | Heat resisting steel containing a ferrite or tempered martensite structure |
| US6712913B2 (en) | 2001-05-09 | 2004-03-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ferritic heat-resisting steel |
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-
1992
- 1992-05-14 JP JP12230292A patent/JPH05311343A/ja active Pending
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