JPH0512939A - アルミニウム複合超電導線の製造方法 - Google Patents
アルミニウム複合超電導線の製造方法Info
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- JPH0512939A JPH0512939A JP3185582A JP18558291A JPH0512939A JP H0512939 A JPH0512939 A JP H0512939A JP 3185582 A JP3185582 A JP 3185582A JP 18558291 A JP18558291 A JP 18558291A JP H0512939 A JPH0512939 A JP H0512939A
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- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 押出成形での不均一な変形を生じない、また
押出成形後に引抜き成形を行う際の断線が防止された、
アルミニウムとＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集
合体から成る複合超電導線の製造方法を実現する。 【構成】 アルミニウムとともに複合ビレットを構成す
るＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線として、１７０
以下のビッカース硬さを有するものを用いる。
押出成形後に引抜き成形を行う際の断線が防止された、
アルミニウムとＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集
合体から成る複合超電導線の製造方法を実現する。 【構成】 アルミニウムとともに複合ビレットを構成す
るＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線として、１７０
以下のビッカース硬さを有するものを用いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム複合超電
導線の製造方法に関するもので、特に複合ビレットの押
出加工する際の不均一な変形を防止したアルミニウム複
合超電導線の製造方法に関する。
導線の製造方法に関するもので、特に複合ビレットの押
出加工する際の不均一な変形を防止したアルミニウム複
合超電導線の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】横断面中央部が高純度アルミニウムで構
成され、その外周にニオブ−チタン超電導モノフィラメ
ント集合体、特に銅をマトリックスとした複合ニオブ−
チタン超電導モノフィラメント集合体を配置した複合超
電導線が知られている。このような構成を有する複合超
電導線を製造するには、高純度アルミニウムと、所定の
断面形状に加工されたままのＣｕ被Ｎｂ−Ｔｉ超電導モ
ノフィラメント線とで、複合ビレットを構成し、これを
通常のように押出成形する方法が考えられる。
成され、その外周にニオブ−チタン超電導モノフィラメ
ント集合体、特に銅をマトリックスとした複合ニオブ−
チタン超電導モノフィラメント集合体を配置した複合超
電導線が知られている。このような構成を有する複合超
電導線を製造するには、高純度アルミニウムと、所定の
断面形状に加工されたままのＣｕ被Ｎｂ−Ｔｉ超電導モ
ノフィラメント線とで、複合ビレットを構成し、これを
通常のように押出成形する方法が考えられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のように
Ｃｕ被Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線をそのまま
用いて、高純度アルミニウムとともに複合ビレットを構
成し、通常の押出方式でアルミニウム複合超電導線を製
造しようとすると、非常に大きな押出圧力を必要とす
る。それは、Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線は大
きな変形抵抗を有し、押出圧力がそれに支配されるため
である。そこで押出圧力を無理のない程度に抑えるた
め、押出温度（複合ビレットの温度）を高くして押出を
行うことが必要となるが、そうすると高純度アルミニウ
ムの変形抵抗が大幅に低下し、複合ビレットを構成する
材料の間で変形抵抗の差が著しく大きくなる。この変形
抵抗の差は、押出により得られる複合線材、特に超電導
モノフィラメント集合体の部分に、不均一な変形を生
じ、その後の引抜きによる減面加工での断線の原因とな
る。
Ｃｕ被Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線をそのまま
用いて、高純度アルミニウムとともに複合ビレットを構
成し、通常の押出方式でアルミニウム複合超電導線を製
造しようとすると、非常に大きな押出圧力を必要とす
る。それは、Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線は大
きな変形抵抗を有し、押出圧力がそれに支配されるため
である。そこで押出圧力を無理のない程度に抑えるた
め、押出温度（複合ビレットの温度）を高くして押出を
行うことが必要となるが、そうすると高純度アルミニウ
ムの変形抵抗が大幅に低下し、複合ビレットを構成する
材料の間で変形抵抗の差が著しく大きくなる。この変形
抵抗の差は、押出により得られる複合線材、特に超電導
モノフィラメント集合体の部分に、不均一な変形を生
じ、その後の引抜きによる減面加工での断線の原因とな
る。
【０００４】本発明の目的は、押出成形での不均一な変
形を生じない、アルミニウムとＮｂ−Ｔｉ超電導モノフ
ィラメント線集合体から成る複合超電導線の製造方法
を、実現することにある。
形を生じない、アルミニウムとＮｂ−Ｔｉ超電導モノフ
ィラメント線集合体から成る複合超電導線の製造方法
を、実現することにある。
【０００５】また本発明の目的は、押出成形後に引抜き
成形を行う際の断線が防止された、アルミニウムとＮｂ
−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体から成る複合超
電導線の製造方法を、実現することにある。
成形を行う際の断線が防止された、アルミニウムとＮｂ
−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体から成る複合超
電導線の製造方法を、実現することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明では、押出成形で
の不均一な変形を生じない、また押出成形後に引抜き成
形を行う際の断線が防止された、アルミニウムとＮｂ−
Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体から成る複合超電
導線の製造方法を実現するため、アルミニウムとともに
複合ビレットを構成するＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメ
ント線として、１７０以下のビッカース硬さを有するも
のを用いる。
の不均一な変形を生じない、また押出成形後に引抜き成
形を行う際の断線が防止された、アルミニウムとＮｂ−
Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体から成る複合超電
導線の製造方法を実現するため、アルミニウムとともに
複合ビレットを構成するＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメ
ント線として、１７０以下のビッカース硬さを有するも
のを用いる。
【０００７】Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線のビ
ッカース硬さを１７０以下にする有用な手段は、５００
℃前後の温度で数時間以上、熱処理することである。
ッカース硬さを１７０以下にする有用な手段は、５００
℃前後の温度で数時間以上、熱処理することである。
【０００８】本発明において用いる複合ビレット、従っ
て製造される超電導線は、横断面中央部分が、９9.９９
９％以上の高純度アルミニウムで構成され、この部分が
断面積率において0.５を超えないことが好ましい。ま
た、その外周を囲むＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント
線集合体が、Ｎｂ−Ｔｉ超電導体を銅で被覆した複合超
電導モノフィラメント線で構成され、この集合体におけ
る超電導体と銅の断面積比が１：0.７ないし１：２の範
囲にあることが好ましい。高純度アルミニウムで構成さ
れる部分は、一体に連続していてもよいが、電気抵抗の
高い（以下、高抵抗と言う）部分で横断面が分割されて
いてもよい。
て製造される超電導線は、横断面中央部分が、９9.９９
９％以上の高純度アルミニウムで構成され、この部分が
断面積率において0.５を超えないことが好ましい。ま
た、その外周を囲むＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント
線集合体が、Ｎｂ−Ｔｉ超電導体を銅で被覆した複合超
電導モノフィラメント線で構成され、この集合体におけ
る超電導体と銅の断面積比が１：0.７ないし１：２の範
囲にあることが好ましい。高純度アルミニウムで構成さ
れる部分は、一体に連続していてもよいが、電気抵抗の
高い（以下、高抵抗と言う）部分で横断面が分割されて
いてもよい。
【０００９】本発明の好ましい実施態様において、複合
ビレットは、高純度アルミニウム棒または高抵抗の材料
で横断面が分割された高純度アルミニウム棒（併せて、
以下、アルミニウム棒と言う）と、Ｃｕ被Ｎｂ−Ｔｉ複
合超電導モノフィラメント線の集合体で構成される。
ビレットは、高純度アルミニウム棒または高抵抗の材料
で横断面が分割された高純度アルミニウム棒（併せて、
以下、アルミニウム棒と言う）と、Ｃｕ被Ｎｂ−Ｔｉ複
合超電導モノフィラメント線の集合体で構成される。
【００１０】高抵抗の材料で横断面が分割された高純度
アルミニウム棒を用いて、複合ビレットを構成する場
合、高抵抗材料としてはアルミニウムとの反応性の低い
ものが好ましく、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｈｆ，これ
らを主体とする合金、オーステナイト系鋼等を用いるこ
とができる。アルミニウム棒の外周にも、これらの金属
または合金で構成した拡散防止被覆を設けてもよい。
アルミニウム棒を用いて、複合ビレットを構成する場
合、高抵抗材料としてはアルミニウムとの反応性の低い
ものが好ましく、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｈｆ，これ
らを主体とする合金、オーステナイト系鋼等を用いるこ
とができる。アルミニウム棒の外周にも、これらの金属
または合金で構成した拡散防止被覆を設けてもよい。
【００１１】拡散防止被覆は、アルミニウム棒の外側に
設けた管で置き換えてもよく、内側のアルミニウム棒と
外側のＣｕ被Ｎｂ−Ｔｉ複合超電導モノフィラメント線
集合体との間に空隙が生ずる場合、この空隙には例え
ば、残留抵抗比１５０以上の純銅を充填してもよい。
設けた管で置き換えてもよく、内側のアルミニウム棒と
外側のＣｕ被Ｎｂ−Ｔｉ複合超電導モノフィラメント線
集合体との間に空隙が生ずる場合、この空隙には例え
ば、残留抵抗比１５０以上の純銅を充填してもよい。
【００１２】アルミニウム棒には、さらに機械的保護被
覆を設けてもよい。機械的保護被覆としては、被覆され
たアルミニウム棒の加工性と、電気抵抗の増大を避ける
観点から、残留抵抗比１５０以上の純銅が好ましい。し
かし、拡散防止被覆が機械的保護被覆を兼ねてもよい。
覆を設けてもよい。機械的保護被覆としては、被覆され
たアルミニウム棒の加工性と、電気抵抗の増大を避ける
観点から、残留抵抗比１５０以上の純銅が好ましい。し
かし、拡散防止被覆が機械的保護被覆を兼ねてもよい。
【００１３】押出加工は、静水圧押出、潤滑押出等によ
り行うのが好ましい。
り行うのが好ましい。
【００１４】
【作用】複合超電導線の製造方法においては、アルミニ
ウムとともに複合ビレットを構成するＮｂ−Ｔｉ超電導
モノフィラメント線として、１７０以下のビッカース硬
さを有するものを用いるため、比較的低い押出温度（複
合ビレットの温度）で押出を行うことができるから、複
合ビレットを構成する材料、すなわちアルミニウムとＮ
ｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線の間の、変形抵抗の
差が比較的小さくなり、押出により得られる複合線材の
不均一な変形が避けられる。
ウムとともに複合ビレットを構成するＮｂ−Ｔｉ超電導
モノフィラメント線として、１７０以下のビッカース硬
さを有するものを用いるため、比較的低い押出温度（複
合ビレットの温度）で押出を行うことができるから、複
合ビレットを構成する材料、すなわちアルミニウムとＮ
ｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線の間の、変形抵抗の
差が比較的小さくなり、押出により得られる複合線材の
不均一な変形が避けられる。
【００１５】
【実施例】以下に実施例を示し、本発明のより詳細な説
明とする。 〔実施例１〜２〕本発明によるアルミニウム複合超電導
線の製造方法に用いられる複合押出ビレットの例を、図
１に示す。高純度アルミニウム棒１の外側に拡散防止管
２、その外側に空隙充填のための銅管３、その外周に超
電導モノフィラメント線集合体４が配され、その外側に
銅管５が被せられている。超電導モノフィラメント線集
合体４は、一辺3.02mmの六角形の断面をもつＣｕ被Ｎｂ
−Ｔｉ複合超電導モノフィラメント線１４２８本の集合
体である。各部材の材質、寸法、断面積比等を表１に示
す。
明とする。 〔実施例１〜２〕本発明によるアルミニウム複合超電導
線の製造方法に用いられる複合押出ビレットの例を、図
１に示す。高純度アルミニウム棒１の外側に拡散防止管
２、その外側に空隙充填のための銅管３、その外周に超
電導モノフィラメント線集合体４が配され、その外側に
銅管５が被せられている。超電導モノフィラメント線集
合体４は、一辺3.02mmの六角形の断面をもつＣｕ被Ｎｂ
−Ｔｉ複合超電導モノフィラメント線１４２８本の集合
体である。各部材の材質、寸法、断面積比等を表１に示
す。
【００１６】
【００１７】アルミニウム棒のビレット中に占める体積
分率は約０．１、モノフィラメント集合体に対する断面
積比は０．９４：１（表１参照）である。各部材の長さ
は９００mmである。
分率は約０．１、モノフィラメント集合体に対する断面
積比は０．９４：１（表１参照）である。各部材の長さ
は９００mmである。
【００１８】Ｃｕ被Ｎｂ−Ｔｉ複合超電導モノフィラメ
ント線集合体は、通常の方法で製作したものに表２に示
すような熱処理を施し、ビッカース硬さを１７０以下と
したものである。
ント線集合体は、通常の方法で製作したものに表２に示
すような熱処理を施し、ビッカース硬さを１７０以下と
したものである。
【００１９】
【００２０】図１および表１に示した複合押出ビレット
は、ヒマシ油を圧力媒体とする静水（油）圧押出によ
り、室温で外径５５mmになるように押出成形した( 押出
比７．８）。押出圧力は、実施例１について１１４kgf/
mm2 、実施例２について１０１kgf/mm2 となった。さら
に引抜きによる減面加工を行い、直径２mmの線材とし
た。減面加工の途中に、温度３７５℃で各５０時間の時
効処理を２回行った。
は、ヒマシ油を圧力媒体とする静水（油）圧押出によ
り、室温で外径５５mmになるように押出成形した( 押出
比７．８）。押出圧力は、実施例１について１１４kgf/
mm2 、実施例２について１０１kgf/mm2 となった。さら
に引抜きによる減面加工を行い、直径２mmの線材とし
た。減面加工の途中に、温度３７５℃で各５０時間の時
効処理を２回行った。
【００２１】実施例１、２とも、外径５５mmの押出加工
の段階で、約５０００ｍ弱の長さの線材が得られ、超電
導モノフィラメント線集合体の不均一な変形は認められ
なかった。直径２mmまで減面加工後、実施例１では約１
８００ｍ、実施例２では約３０００ｍの長さの超電導線
材を得ることができた。
の段階で、約５０００ｍ弱の長さの線材が得られ、超電
導モノフィラメント線集合体の不均一な変形は認められ
なかった。直径２mmまで減面加工後、実施例１では約１
８００ｍ、実施例２では約３０００ｍの長さの超電導線
材を得ることができた。
【００２２】〔比較例１〕実施例１における超電導モノ
フィラメント線集合体の熱処理温度を、５０℃低い４７
５℃とし（時間は変更なく５時間）、他の部材とともに
複合押出ビレットを構成した。超電導モノフィラメント
線集合体のビッカース硬さは１９０であった。複合押出
ビレットを実施例１と同様に、ただし押出圧力１２５kg
f/mm2 で、押出加工し、実施例１と同様の減面加工を行
った。
フィラメント線集合体の熱処理温度を、５０℃低い４７
５℃とし（時間は変更なく５時間）、他の部材とともに
複合押出ビレットを構成した。超電導モノフィラメント
線集合体のビッカース硬さは１９０であった。複合押出
ビレットを実施例１と同様に、ただし押出圧力１２５kg
f/mm2 で、押出加工し、実施例１と同様の減面加工を行
った。
【００２３】外径５５mmにする押出加工の段階で、モノ
フィラメント線集合体の軽微な不均一変形が認められ
た。減面加工（直径２mm）の過程での引抜きによる断線
のため、得られる超電導線材の長さは最大５０ｍであっ
た。
フィラメント線集合体の軽微な不均一変形が認められ
た。減面加工（直径２mm）の過程での引抜きによる断線
のため、得られる超電導線材の長さは最大５０ｍであっ
た。
【００２４】〔比較例２〕実施例１における超電導モノ
フィラメント線集合体の熱処理を省略し、そのまま他の
部材とともに複合押出ビレットを構成した。超電導モノ
フィラメント線集合体のビッカース硬さは２１０であっ
た。実施例１に準じて押出加工および減面加工を行っ
た。ただし押出加工の温度は２００℃に高め、押出圧力
は１２２kgf/mm2 とした。
フィラメント線集合体の熱処理を省略し、そのまま他の
部材とともに複合押出ビレットを構成した。超電導モノ
フィラメント線集合体のビッカース硬さは２１０であっ
た。実施例１に準じて押出加工および減面加工を行っ
た。ただし押出加工の温度は２００℃に高め、押出圧力
は１２２kgf/mm2 とした。
【００２５】外径５５mmにする押出加工の段階で、モノ
フィラメント線集合体の顕著な不均一変形がマルチプル
ネッキングとして認められた。減面加工の過程で引抜き
による断線が度々起こり、長さ１０ｍ以上の超電導線材
は得られなかった。
フィラメント線集合体の顕著な不均一変形がマルチプル
ネッキングとして認められた。減面加工の過程で引抜き
による断線が度々起こり、長さ１０ｍ以上の超電導線材
は得られなかった。
【００２６】〔実施例３〜５〕実施例２で製造した複合
超電導線は引抜加工の際に、断線は生じないが、スエー
ジングによる口付け加工が確実に行えず、口付け加工の
不良による損失が約４０％もある。口付け加工性を改良
した例を示す。
超電導線は引抜加工の際に、断線は生じないが、スエー
ジングによる口付け加工が確実に行えず、口付け加工の
不良による損失が約４０％もある。口付け加工性を改良
した例を示す。
【００２７】本例では押出加工を、室温でなく、２００
〜３００℃の温度で行った。Ｃｕ被Ｎｂ−Ｔｉ複合超電
導モノフィラメント線集合体として、実施例２で用いた
のと同じビッカース硬さ１５０のもののほか、熱処理を
６５０℃、５時間行ったビッカース硬さ１４０のものを
用意した。各実施例の、超電導モノフィラメント線集合
体と押出加工条件の組合せを、表３に示す。
〜３００℃の温度で行った。Ｃｕ被Ｎｂ−Ｔｉ複合超電
導モノフィラメント線集合体として、実施例２で用いた
のと同じビッカース硬さ１５０のもののほか、熱処理を
６５０℃、５時間行ったビッカース硬さ１４０のものを
用意した。各実施例の、超電導モノフィラメント線集合
体と押出加工条件の組合せを、表３に示す。
【００２８】
【００２９】実施例３では、押出加工（外径５５mm）で
の不均一変形、引抜加工（外径２mm）での断線とも、認
められなかった。実施例４および５では、押出加工での
不均一変形は認められないが、引抜加工で数回程度の断
線を生じた。
の不均一変形、引抜加工（外径２mm）での断線とも、認
められなかった。実施例４および５では、押出加工での
不均一変形は認められないが、引抜加工で数回程度の断
線を生じた。
【００３０】押出温度を３００℃にした実施例４では口
付け加工性が向上して、口付け部不良による損失が５％
程度に減少し、引抜加工で断線が若干生ずるにもかかわ
らず、４５００ｍの長さの複合超電導線を得ることがで
きた。
付け加工性が向上して、口付け部不良による損失が５％
程度に減少し、引抜加工で断線が若干生ずるにもかかわ
らず、４５００ｍの長さの複合超電導線を得ることがで
きた。
【００３１】〔参考例１〜６〕実施例３〜５と同様に、
ビッカース硬さの異なるモノフィラメント線集合体を用
い、押出温度と押出圧力を変えて、複合押出ビレットの
押出加工と引抜加工を行った。モノフィラメント線集合
体のビッカース硬さと押出加工条件の組合せを、表４に
示す。
ビッカース硬さの異なるモノフィラメント線集合体を用
い、押出温度と押出圧力を変えて、複合押出ビレットの
押出加工と引抜加工を行った。モノフィラメント線集合
体のビッカース硬さと押出加工条件の組合せを、表４に
示す。
【００３２】
【００３３】表４の押出条件では、ビッカース硬さが１
４０、１５０、１７０のモノフィラメント集合体はいず
れも、押出加工による不均一変形が著しく、それに対応
して引抜加工での断線を生じた。
４０、１５０、１７０のモノフィラメント集合体はいず
れも、押出加工による不均一変形が著しく、それに対応
して引抜加工での断線を生じた。
【００３４】実施例３〜５および参考例１〜６の結果を
まとめて、表５に示す。
まとめて、表５に示す。
【００３５】
【００３６】表５中（ ）内の数字は押出圧力（kgf/m
m）を示し、各記号は表６に示す評価に対応する。
m）を示し、各記号は表６に示す評価に対応する。
【００３７】
【００３８】実施例３〜５および参考例１〜６の結果か
らすると、２００℃以上の高温での押出加工に対して
は、モノフィラメント集合体のビッカース硬さを１５０
以下にする必要がある。さらにスエージングにおける口
付け加工性に関連した損失率の点からは、モノフィラメ
ント集合体のビッカース硬さを１５０未満として、押出
温度を３００℃程度にすることが望ましい。口付け加工
性に関連した損失率を重視しなければ、モノフィラメン
ト集合体のビッカース硬さを１５０未満に下げ、２００
℃程度の温度で押し出すのが、最もよい結果を与えてい
る。
らすると、２００℃以上の高温での押出加工に対して
は、モノフィラメント集合体のビッカース硬さを１５０
以下にする必要がある。さらにスエージングにおける口
付け加工性に関連した損失率の点からは、モノフィラメ
ント集合体のビッカース硬さを１５０未満として、押出
温度を３００℃程度にすることが望ましい。口付け加工
性に関連した損失率を重視しなければ、モノフィラメン
ト集合体のビッカース硬さを１５０未満に下げ、２００
℃程度の温度で押し出すのが、最もよい結果を与えてい
る。
【００３９】〔実施例６〕実施例１で得た複合超電導線
を、さらに直径１mmまで減面加工した。この複合超電導
線について、臨界電流密度を測定したところ、外部磁場
５Ｔ、温度4.２°Ｋにおいて約２０００Ａ／mm2 であっ
た。これは実用的に問題ない値である。
を、さらに直径１mmまで減面加工した。この複合超電導
線について、臨界電流密度を測定したところ、外部磁場
５Ｔ、温度4.２°Ｋにおいて約２０００Ａ／mm2 であっ
た。これは実用的に問題ない値である。
【００４０】
【発明の効果】本発明によると、アルミニウムとＮｂ−
Ｔｉ超電導モノフィラメント線から成る複合超電導線の
製造において、押出成形による不均一な変形を防止する
ことができる。その結果、引抜による減面加工で断線が
発生しないから、所望の断面積を有する長尺の複合超電
導線を得ることができる。
Ｔｉ超電導モノフィラメント線から成る複合超電導線の
製造において、押出成形による不均一な変形を防止する
ことができる。その結果、引抜による減面加工で断線が
発生しないから、所望の断面積を有する長尺の複合超電
導線を得ることができる。
【図１】図１は、本発明によるアルミニウム複合超電導
線の製造方法に用いられる複合押出ビレットの例を示す
断面図である。
線の製造方法に用いられる複合押出ビレットの例を示す
断面図である。
１ 高純度アルミニウム棒
２ 拡散防止管
３ 銅管
４ 超電導モノフィラメント線集合体
５ 銅管
Claims (6)
- 【請求項１】 高純度アルミニウムから成る部分とその
外周を囲むＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体
から成る複合ビレットを押出加工して、アルミニウム複
合超電導線を製造する方法において、 前記Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体が、１
７０以下のビッカース硬さを有することを特徴とする、
アルミニウム複合超電導線の製造方法。 - 【請求項２】 高純度アルミニウムから成る部分とその
外周を囲むＮｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体
とから成る複合ビレットを、押出加工した後、引抜成形
により減面加工して、アルミニウム複合超電導線を製造
する方法において、 前記複合ビレットは、横断面中央部の、断面積率におい
て0.５を超えない部分が、９9.９９９％以上の高純度ア
ルミニウムで構成され、この部分は一体に連続している
か、電気抵抗の高い部分で横断面が分割されており、 前記Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント線集合体は、Ｎ
ｂ−Ｔｉ超電導体を銅で被覆した複合超電導モノフィラ
メント線で構成され、前記集合体におけるＮｂ−Ｔｉ超
電導体と銅の断面積比が１：0.７ないし１：２の範囲に
あり、 前記集合体は１７０以下のビッカース硬さを有し、 前記複合ビレットの押出加工を、温度３００℃以下で行
うことを特徴とする、アルミニウム複合超電導線の製造
方法。 - 【請求項３】 前記押出加工を２００℃未満の温度で行
う、請求項２のアルミニウム複合超電導線の製造方法。 - 【請求項４】 前記Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント
線集合体が１５０以下のビッカース硬さを有し、 前記押出加工を２００℃以下の温度で行う、請求項２の
アルミニウム複合超電導線の製造方法。 - 【請求項５】 前記Ｎｂ−Ｔｉ超電導モノフィラメント
線集合体が１５０未満のビッカース硬さを有し、 前記押出加工を３００℃以下の温度で行う、請求項２の
アルミニウム複合超電導線の製造方法。 - 【請求項６】 前記押出加工を２００℃以下の温度で行
う、請求項５のアルミニウム複合超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3185582A JPH0512939A (ja) | 1991-06-29 | 1991-06-29 | アルミニウム複合超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3185582A JPH0512939A (ja) | 1991-06-29 | 1991-06-29 | アルミニウム複合超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0512939A true JPH0512939A (ja) | 1993-01-22 |
Family
ID=16173332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3185582A Pending JPH0512939A (ja) | 1991-06-29 | 1991-06-29 | アルミニウム複合超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0512939A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100395048C (zh) * | 2006-08-21 | 2008-06-18 | 北京工业大学 | 采用连续管线成型技术制备多层金属复合粉芯线材的方法 |
| KR102002821B1 (ko) * | 2019-01-31 | 2019-07-24 | 케이.에이.티.(주) | MgB2 초전도 선재 |
-
1991
- 1991-06-29 JP JP3185582A patent/JPH0512939A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100395048C (zh) * | 2006-08-21 | 2008-06-18 | 北京工业大学 | 采用连续管线成型技术制备多层金属复合粉芯线材的方法 |
| KR102002821B1 (ko) * | 2019-01-31 | 2019-07-24 | 케이.에이.티.(주) | MgB2 초전도 선재 |
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