JPH04358026A - 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 - Google Patents
細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法Info
- Publication number
- JPH04358026A JPH04358026A JP3014237A JP1423791A JPH04358026A JP H04358026 A JPH04358026 A JP H04358026A JP 3014237 A JP3014237 A JP 3014237A JP 1423791 A JP1423791 A JP 1423791A JP H04358026 A JPH04358026 A JP H04358026A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- point
- rolling
- fine
- heated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、細粒化組織の低合金シ
ームレス鋼管の製造法に関するものである。
ームレス鋼管の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱延シームレス鋼管で細粒化織の低合金
高張力シームレス鋼管を得るには、例えば特開昭５２−
７７８１３号公報のように熱間粗圧延した中空素管を強
制的に一旦鋼の温度をＡｒ１ 点以下に下げてから再度
オーステナイト化温度に加熱し、引続き行う仕上圧延を
終了後直ちに急冷（焼入）し−焼戻するか、或いは通常
の仕上圧延終了後再加熱焼入−焼戻する方法があった。
高張力シームレス鋼管を得るには、例えば特開昭５２−
７７８１３号公報のように熱間粗圧延した中空素管を強
制的に一旦鋼の温度をＡｒ１ 点以下に下げてから再度
オーステナイト化温度に加熱し、引続き行う仕上圧延を
終了後直ちに急冷（焼入）し−焼戻するか、或いは通常
の仕上圧延終了後再加熱焼入−焼戻する方法があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような方法はいずれも熱効率上の問題のほかに製造工程
が煩雑となる欠点があった。一方、これまでの熱延シー
ムレス圧延後の直接焼入処理ではオーステナイト結晶粒
度がＡＳＴＭ Ｎｏ．１〜６と粗粒であり、且つバラ
ツキが大きいため細粒化組織の低合金シームレス鋼管が
得られない問題があった。
ような方法はいずれも熱効率上の問題のほかに製造工程
が煩雑となる欠点があった。一方、これまでの熱延シー
ムレス圧延後の直接焼入処理ではオーステナイト結晶粒
度がＡＳＴＭ Ｎｏ．１〜６と粗粒であり、且つバラ
ツキが大きいため細粒化組織の低合金シームレス鋼管が
得られない問題があった。
【０００４】本発明は、上記問題点を解決するものであ
って成分と熱延条件を組合せて細粒化組織とすることに
より、高強度、強靭性でかつ耐応力腐食割れ性にすぐれ
たシームレス鋼管の製造法を提供することを目的とする
。
って成分と熱延条件を組合せて細粒化組織とすることに
より、高強度、強靭性でかつ耐応力腐食割れ性にすぐれ
たシームレス鋼管の製造法を提供することを目的とする
。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、細粒化組
織の低合金シームレス鋼管さらには耐硫化物応力割れ（
以下、耐ＳＳＣと記す。）性の優れたＳＭＬ（シームレ
ス）鋼管を製造することを目的に多くの実験を行い検討
した結果、鋼成分、熱間圧延条件を制御することによっ
て細粒化組織の低合金シームレス鋼管が製造されること
を知見した。
織の低合金シームレス鋼管さらには耐硫化物応力割れ（
以下、耐ＳＳＣと記す。）性の優れたＳＭＬ（シームレ
ス）鋼管を製造することを目的に多くの実験を行い検討
した結果、鋼成分、熱間圧延条件を制御することによっ
て細粒化組織の低合金シームレス鋼管が製造されること
を知見した。
【０００６】本発明は、この知見に基づいて構成したも
のでその要旨は、重量％として Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有し、さらに必要によっては Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％
、Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、の１種または２
種以上と、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％、
の１種または２種以上を含有し残部が実質的にＦｅから
なる鋼片を１２００℃以上の過度に加熱した後、熱間穿
孔連続圧延で中空素管を製管し、８５０℃〜Ａｒ１ 点
の温度に降下した該素管を該温度より高い９００〜１０
００℃に加熱して仕上温度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の
熱間仕上圧延を施して得られた仕上鋼管を、Ａｒ３ 点
以上の温度から急冷する焼入処理と、続いてＡｃ１ 点
以下の温度に加熱して冷却する焼戻処理を施す細粒化組
織の低合金シームレス鋼管の製造法である。
のでその要旨は、重量％として Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有し、さらに必要によっては Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％
、Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、の１種または２
種以上と、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％、
の１種または２種以上を含有し残部が実質的にＦｅから
なる鋼片を１２００℃以上の過度に加熱した後、熱間穿
孔連続圧延で中空素管を製管し、８５０℃〜Ａｒ１ 点
の温度に降下した該素管を該温度より高い９００〜１０
００℃に加熱して仕上温度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の
熱間仕上圧延を施して得られた仕上鋼管を、Ａｒ３ 点
以上の温度から急冷する焼入処理と、続いてＡｃ１ 点
以下の温度に加熱して冷却する焼戻処理を施す細粒化組
織の低合金シームレス鋼管の製造法である。
【０００７】
【作用】以下本発明の製造方法について詳細に説明する
。先ず、本発明において上記のような鋼成分に限定した
理由について説明する。ＣおよびＭｎは、焼入効果を増
して強度を高め降伏点６０〜８０ｋｇｆ／ｍｍ２ の高
張力鋼を安定して得るためおよび細粒化を図るため重要
である。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると焼割
れを誘発する原因となるため、それぞれ０．０５〜０．
３５％、０．１５〜２．５％とした。Ｓｉは、脱酸剤が
残存したもので強度を高める有効な成分である。少な過
ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加して鋼
の性質を脆化するため０．０１〜０．５％とした。Ｐは
、粒界偏析を起こして加工の際き裂を生じ易く有害な成
分としてその含有量を０．０２％以下とした。ＳはＭｎ
Ｓ系介在物を形成して熱間圧延で延伸し低温靭性に有害
な成分としてその含有量を０．０２％以下とした。Ｍｏ
は、強度の上昇、靭性の改善等に有効である。少な過ぎ
るとその効果がなく、多過ぎてもその効果が飽和し、し
かも非常に高価であるため０．０５〜０．４％とした。 Ａｌは、Ｓｉと同様脱酸剤が残存したもので、鋼中の不
純物成分として含まれるＮと結合して結晶粒の成長を抑
えて鋼の遷移温度を低下させて低温靭性を改善する。少
な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加し
て鋼の性質を脆化するため０．００５〜０．１％とした
。Ｎｂは、本発明の成分の中で最も重要な元素である。 熱間穿孔連続圧延により中空素管を製管した後８５０℃
〜Ａｒ１ 点の温度に降下した該素管を該温度より高い
９００〜１０００℃に加熱した場合のγ粒は、再結晶に
よるγ粒粗大化温度が著しく低下するため通常の再加熱
温度（最終仕上圧延後の焼入れ温度の確保のため必要な
温度）では粗大化する。Ｎｂは、このような圧延履歴を
持ったγ粒の成長粗大化を抑制する重要な元素である。 少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもその効果が飽
和し、しかも非常に高価であるため０．００５〜０．１
％とした。Ｔｉは、鋼中の不純物成分として含まれるＮ
と結合して結晶粒の成長を抑えて強度を高めると共にＢ
による焼入性を発揮させる。少な過ぎるとその効果がな
く、多過ぎるとＴｉＣを析出して鋼を脆化し、また介在
物を増加し鋼の性質を脆化するため０．００５〜０．１
％とした。
。先ず、本発明において上記のような鋼成分に限定した
理由について説明する。ＣおよびＭｎは、焼入効果を増
して強度を高め降伏点６０〜８０ｋｇｆ／ｍｍ２ の高
張力鋼を安定して得るためおよび細粒化を図るため重要
である。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると焼割
れを誘発する原因となるため、それぞれ０．０５〜０．
３５％、０．１５〜２．５％とした。Ｓｉは、脱酸剤が
残存したもので強度を高める有効な成分である。少な過
ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加して鋼
の性質を脆化するため０．０１〜０．５％とした。Ｐは
、粒界偏析を起こして加工の際き裂を生じ易く有害な成
分としてその含有量を０．０２％以下とした。ＳはＭｎ
Ｓ系介在物を形成して熱間圧延で延伸し低温靭性に有害
な成分としてその含有量を０．０２％以下とした。Ｍｏ
は、強度の上昇、靭性の改善等に有効である。少な過ぎ
るとその効果がなく、多過ぎてもその効果が飽和し、し
かも非常に高価であるため０．０５〜０．４％とした。 Ａｌは、Ｓｉと同様脱酸剤が残存したもので、鋼中の不
純物成分として含まれるＮと結合して結晶粒の成長を抑
えて鋼の遷移温度を低下させて低温靭性を改善する。少
な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加し
て鋼の性質を脆化するため０．００５〜０．１％とした
。Ｎｂは、本発明の成分の中で最も重要な元素である。 熱間穿孔連続圧延により中空素管を製管した後８５０℃
〜Ａｒ１ 点の温度に降下した該素管を該温度より高い
９００〜１０００℃に加熱した場合のγ粒は、再結晶に
よるγ粒粗大化温度が著しく低下するため通常の再加熱
温度（最終仕上圧延後の焼入れ温度の確保のため必要な
温度）では粗大化する。Ｎｂは、このような圧延履歴を
持ったγ粒の成長粗大化を抑制する重要な元素である。 少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもその効果が飽
和し、しかも非常に高価であるため０．００５〜０．１
％とした。Ｔｉは、鋼中の不純物成分として含まれるＮ
と結合して結晶粒の成長を抑えて強度を高めると共にＢ
による焼入性を発揮させる。少な過ぎるとその効果がな
く、多過ぎるとＴｉＣを析出して鋼を脆化し、また介在
物を増加し鋼の性質を脆化するため０．００５〜０．１
％とした。
【０００８】上記の成分組成の鋼でさらに鋼の強度を高
める場合Ｃｒ，Ｎｉ，ＶおよびＢ等の成分を必要に応じ
て選択的に添加する。Ｃｒ，Ｎｉ，Ｖは、鋼の焼入性を
増して、強度を高めるために添加するものである。少な
過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもその効果が飽和し
、しかも非常に高価であるためそれぞれ０．０１〜１．
５％、０．１〜２．０％、０．０１〜０．１％とした。 Ｂは、焼入性を著しく向上せしめて強度を高める。 少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎても効果は変わら
ず、靭性や熱間加工性を劣化させるので０．０００３〜
０．００３％とした。
める場合Ｃｒ，Ｎｉ，ＶおよびＢ等の成分を必要に応じ
て選択的に添加する。Ｃｒ，Ｎｉ，Ｖは、鋼の焼入性を
増して、強度を高めるために添加するものである。少な
過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもその効果が飽和し
、しかも非常に高価であるためそれぞれ０．０１〜１．
５％、０．１〜２．０％、０．０１〜０．１％とした。 Ｂは、焼入性を著しく向上せしめて強度を高める。 少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎても効果は変わら
ず、靭性や熱間加工性を劣化させるので０．０００３〜
０．００３％とした。
【０００９】さらに本発明は、近年のシームレス鋼管の
使用環境を鑑み上記の成分組成で構成される鋼のＳＳＣ
を改善するために希土類元素等の成分を必要に応じて選
択的に添加する。希土類元素およびＣａは、介在物の形
態を球状化させて無害化する有効な成分である。少な過
ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加して耐
ＳＳＣ性を低下させるのでそれぞれ０．００１〜０．０
５％、０．００１〜０．０２％とした。Ｃｏ，Ｃｕは、
鋼の強度を増加しまた鋼中への水素侵入抑制効果があり
耐ＳＳＣ性に有効に働く。少な過ぎるとその効果がなく
、多過ぎるとその効果が飽和するためそれぞれ０．０５
〜０．５％、０．１〜０．５％とした。
使用環境を鑑み上記の成分組成で構成される鋼のＳＳＣ
を改善するために希土類元素等の成分を必要に応じて選
択的に添加する。希土類元素およびＣａは、介在物の形
態を球状化させて無害化する有効な成分である。少な過
ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物を増加して耐
ＳＳＣ性を低下させるのでそれぞれ０．００１〜０．０
５％、０．００１〜０．０２％とした。Ｃｏ，Ｃｕは、
鋼の強度を増加しまた鋼中への水素侵入抑制効果があり
耐ＳＳＣ性に有効に働く。少な過ぎるとその効果がなく
、多過ぎるとその効果が飽和するためそれぞれ０．０５
〜０．５％、０．１〜０．５％とした。
【００１０】次に熱間穿孔連続圧延の最終過程の圧延条
件を上記のように限定した理由について説明する。上記
のような成分組成の鋼は転炉、電気炉等の溶解炉である
いはさらに真空脱ガス処理を経て溶製され、連続鋳造法
または造塊分塊法で鋼片を製造する。鋼片は、直ちにあ
るには一旦冷却された後１２００℃以上の温度に加熱す
る。加熱温度は、熱間穿孔連続圧延の前にほとんどのＣ
，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ等を固溶させておくために十分高くし
ておかねばならない。この温度は本発明の成分範囲内で
あれば１２００℃以上の温度で全て固溶し、また熱間成
形加工能率上なんら支障を生じないのでその加熱温度は
１２００℃以上とした。
件を上記のように限定した理由について説明する。上記
のような成分組成の鋼は転炉、電気炉等の溶解炉である
いはさらに真空脱ガス処理を経て溶製され、連続鋳造法
または造塊分塊法で鋼片を製造する。鋼片は、直ちにあ
るには一旦冷却された後１２００℃以上の温度に加熱す
る。加熱温度は、熱間穿孔連続圧延の前にほとんどのＣ
，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ等を固溶させておくために十分高くし
ておかねばならない。この温度は本発明の成分範囲内で
あれば１２００℃以上の温度で全て固溶し、また熱間成
形加工能率上なんら支障を生じないのでその加熱温度は
１２００℃以上とした。
【００１１】高温度に加熱された鋼片は熱間穿孔連続圧
延機に搬送され、目標の外径、肉厚に圧延されて中空素
管に粗成形する。その後８５０℃〜Ａｒ１ 点の温度に
降下した該素管は該温度より高い９００〜１０００℃に
加熱して仕上温度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の熱間仕上
圧延を施して得られた仕上鋼管を、Ａｒ３ 点以上の温
度から急冷する焼入処理を施す。図はこの圧延で製造さ
れた鋼管の直接焼入処理後のオーステナイト（以下、γ
と記す。）粒度に及ぼすＮｂの影響を示したものである
。
延機に搬送され、目標の外径、肉厚に圧延されて中空素
管に粗成形する。その後８５０℃〜Ａｒ１ 点の温度に
降下した該素管は該温度より高い９００〜１０００℃に
加熱して仕上温度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の熱間仕上
圧延を施して得られた仕上鋼管を、Ａｒ３ 点以上の温
度から急冷する焼入処理を施す。図はこの圧延で製造さ
れた鋼管の直接焼入処理後のオーステナイト（以下、γ
と記す。）粒度に及ぼすＮｂの影響を示したものである
。
【００１２】直接焼入処理後のγ粒度は、Ｎｂが添加さ
れないか添加量０．００５％以下では著しく粗大化し、
ＡＳＴＭ Ｎｏ．１程度となる。従ってγ粒の粗大化
を防止するにはＮｂ０．００５〜０．１％必要である。 このようなＮｂの影響については、本発明者らの推測に
よると、Ｎｂが添加されないか添加量０．００５％以下
では、現状の熱間穿孔連続圧延工程でやむをえず該素管
の温度が８５０℃〜Ａｒ１ 点に降温し、その後Ａｃ３
点以上の温度に加熱されると、熱間穿孔連続圧延工程
での最終過程が比較的低温度で小さい圧下の下では、再
加熱過程で、γ間のひずみ量の不均一から粒界移動が起
こり、周辺のγ粒より２〜３倍の粒に成長する。このよ
うな粒がその後２次再結晶を起こし粗大γ粒となる。Ｎ
ｂの０．００５％以上の添加は、このような圧延履歴を
持ったγ粒の成長粗大化を抑制する重要な働きをする。 すなわち、Ｎｂは熱間押込連続圧延後の冷却時およびそ
の後の再加熱時にＮｂ（ＣＮ）として析出しγ粒の粗大
化を抑制する重要な効果を発揮することを知見した。
れないか添加量０．００５％以下では著しく粗大化し、
ＡＳＴＭ Ｎｏ．１程度となる。従ってγ粒の粗大化
を防止するにはＮｂ０．００５〜０．１％必要である。 このようなＮｂの影響については、本発明者らの推測に
よると、Ｎｂが添加されないか添加量０．００５％以下
では、現状の熱間穿孔連続圧延工程でやむをえず該素管
の温度が８５０℃〜Ａｒ１ 点に降温し、その後Ａｃ３
点以上の温度に加熱されると、熱間穿孔連続圧延工程
での最終過程が比較的低温度で小さい圧下の下では、再
加熱過程で、γ間のひずみ量の不均一から粒界移動が起
こり、周辺のγ粒より２〜３倍の粒に成長する。このよ
うな粒がその後２次再結晶を起こし粗大γ粒となる。Ｎ
ｂの０．００５％以上の添加は、このような圧延履歴を
持ったγ粒の成長粗大化を抑制する重要な働きをする。 すなわち、Ｎｂは熱間押込連続圧延後の冷却時およびそ
の後の再加熱時にＮｂ（ＣＮ）として析出しγ粒の粗大
化を抑制する重要な効果を発揮することを知見した。
【００１３】このような成分元素および圧下条件で圧延
され８５０℃〜Ａｒ１ 点の温度に降下した中空素管を
９００〜１０００℃に加熱する。この加熱温度は、９０
０℃以下では熱間最終仕上圧延後の焼入温度が確保でき
ず、また１０００℃以上では鋼表面に多量の酸化スケー
ルが生じ鋼管の形状精度の確保に悪影響を及ぼすため９
００〜１０００℃の温度に限定した。
され８５０℃〜Ａｒ１ 点の温度に降下した中空素管を
９００〜１０００℃に加熱する。この加熱温度は、９０
０℃以下では熱間最終仕上圧延後の焼入温度が確保でき
ず、また１０００℃以上では鋼表面に多量の酸化スケー
ルが生じ鋼管の形状精度の確保に悪影響を及ぼすため９
００〜１０００℃の温度に限定した。
【００１４】また、熱間最終仕上温度についてもあまり
低くなると高強度を得るために必要とされる焼入時の完
全γの状態が確保できないためＡｒ３ 点＋５０℃とし
た。焼入処理開始温度は、十分な焼入組織を確保し必要
とする強度を得るためＡｒ３ 点以上とした。焼入時の
冷却速度は特に限定しないが空冷より速い速度とする。 焼戻温度は、強度および靭性の安定化を確保する必要か
らＡｃ１ 点以下とした。その加熱方法については特に
限定しない。
低くなると高強度を得るために必要とされる焼入時の完
全γの状態が確保できないためＡｒ３ 点＋５０℃とし
た。焼入処理開始温度は、十分な焼入組織を確保し必要
とする強度を得るためＡｒ３ 点以上とした。焼入時の
冷却速度は特に限定しないが空冷より速い速度とする。 焼戻温度は、強度および靭性の安定化を確保する必要か
らＡｃ１ 点以下とした。その加熱方法については特に
限定しない。
【００１５】以上の製造条件で得られる鋼は粗大粒を含
むことなく細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造に
有効である。
むことなく細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造に
有効である。
【００１６】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。表１
は転炉で溶製し連続鋳造を経て製造された鋼片を熱間穿
孔連続圧延後再加熱してその後熱間最終仕上圧延を行っ
て直接焼入−焼戻した鋼管の強度、靭性、γ粒度および
耐ＳＳＣ性を示す。尚、耐ＳＳＣ性はＮＡＣＥ ＴＭ
０１−７７に従って定荷重量方式によりσｔｈ（Ｔｈｒ
ｅｓｈｏｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ）を求めて評価した。「
本発明によって製造された鋼管は、高強度を有しかつ従
来法に比しγの粒度は微細であり高靭性が得られ、耐Ｓ
ＳＣＦ性はσｔｈで０．２σｙ以上向上することがわか
る。
は転炉で溶製し連続鋳造を経て製造された鋼片を熱間穿
孔連続圧延後再加熱してその後熱間最終仕上圧延を行っ
て直接焼入−焼戻した鋼管の強度、靭性、γ粒度および
耐ＳＳＣ性を示す。尚、耐ＳＳＣ性はＮＡＣＥ ＴＭ
０１−７７に従って定荷重量方式によりσｔｈ（Ｔｈｒ
ｅｓｈｏｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ）を求めて評価した。「
本発明によって製造された鋼管は、高強度を有しかつ従
来法に比しγの粒度は微細であり高靭性が得られ、耐Ｓ
ＳＣＦ性はσｔｈで０．２σｙ以上向上することがわか
る。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】以上のように、本発明法によって製造さ
れた鋼管は、高強度を有しさらに細粒であるため低温靭
性および耐ＳＳＣ性が優れ、極北の寒冷地や硫化物応力
腐食環境において極めて有効である。
れた鋼管は、高強度を有しさらに細粒であるため低温靭
性および耐ＳＳＣ性が優れ、極北の寒冷地や硫化物応力
腐食環境において極めて有効である。
【図１】直接焼入処理後のγ粒度に及ぼす熱間穿孔連続
圧延のＮｂ量の影響を示す。
圧延のＮｂ量の影響を示す。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％として、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有して残部が実質的にＦｅからなる鋼片を１２００
℃以上に加熱した後、熱間穿孔連続圧延で中空素管を製
管し、８５０℃〜Ａｒ１ 点の温度に降下した該素管を
、該温度より高い９００〜１０００℃に加熱して仕上温
度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の熱間仕上圧延を施し、こ
のようにして得られた仕上鋼管を、Ａｒ３ 点以上の温
度から急冷する焼入処理を施し、続いてＡｃ１ 点以下
の温度に加熱して冷却する焼戻処理を行うことを特徴と
する細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量％として、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有し、さらに Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％
、Ｖ ：０．０１〜０．１％、Ｂ ：０．０００３
〜０．００３％、 の１種または２種以上を含有し残部が実質的にＦｅから
なる鋼片を１２００℃以上に加熱後、熱間穿孔連続圧延
で中空素管を製管し、８５０℃〜Ａｒ１ 点の温度に降
下した該素管を、該温度より高い９００〜１０００℃に
加熱して仕上温度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の熱間仕上
圧延を施し、このようにして得られた仕上鋼管を、Ａｒ
３ 点以上の温度から急冷する焼入処理を施し、続いて
Ａｃ１ 点以下の温度に加熱して冷却する焼戻処理を行
うことを特徴とする細粒化組織の低合金シームレス鋼管
の製造法。 - 【請求項３】 重量％として、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有し、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％の
１種または２種以上を含有し残部が実質的にＦｅからな
る鋼片を１２００℃以上に加熱した後、熱間穿孔連続圧
延で中空素管を製管し、８５０℃〜Ａｒ１点の温度に降
下した該素管を、該温度より高い９００〜１０００℃に
加熱して仕上温度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の熱間仕上
圧延を施し、このようにして得られた仕上鋼管を、Ａｒ
３ 点以上の温度から急冷する焼入処理を施し、続いて
Ａｃ１ 点以下の温度に加熱して冷却する焼戻処理を行
うことを特徴とする細粒化組織の低合金シームレス鋼管
の製造法。 - 【請求項４】 重量％として、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％
、Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、の１種または２
種以上と、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％、
の１種または２種以上を含有し残部が実質的にＦｅから
なる鋼片を１２００℃以上に加熱した後、熱間穿孔連続
圧延で中空素管を製管し、８５０℃〜Ａｒ１点の温度に
降下した該素管を、該温度より高い９００〜１０００℃
に加熱して仕上温度がＡｒ３ 点＋５０℃以上の熱間仕
上圧延を施し、このようにして得られた仕上鋼管をＡｒ
３ 点以上の温度から急冷する焼入処理を施し、続いて
Ａｃ１ 点以下の温度に加熱して冷却する焼戻処理を行
うことを特徴とする細粒化組織の低合金シームレス鋼管
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3014237A JP2551692B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3014237A JP2551692B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04358026A true JPH04358026A (ja) | 1992-12-11 |
| JP2551692B2 JP2551692B2 (ja) | 1996-11-06 |
Family
ID=11855476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3014237A Expired - Lifetime JP2551692B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2551692B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196237A (ja) * | 2006-01-24 | 2007-08-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械構造部品用継目無鋼管の製造方法 |
| US20120118441A1 (en) * | 2009-08-21 | 2012-05-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacturing heavy-wall seamless steel pipe |
| CN102553926A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 张芝莲 | 一种大口径无缝合金钢管的制造方法 |
| CN113549817A (zh) * | 2021-06-28 | 2021-10-26 | 鞍钢股份有限公司 | 770MPa级低合金高强高韧性无缝钢管及其制造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102560283A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 张芝莲 | 一种大口径无缝合金钢管 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58136715A (ja) * | 1982-02-05 | 1983-08-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井用鋼の製造法 |
| JPS6075523A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 高強度油井管用継目無鋼管の製造方法 |
-
1991
- 1991-02-05 JP JP3014237A patent/JP2551692B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58136715A (ja) * | 1982-02-05 | 1983-08-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井用鋼の製造法 |
| JPS6075523A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 高強度油井管用継目無鋼管の製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196237A (ja) * | 2006-01-24 | 2007-08-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 機械構造部品用継目無鋼管の製造方法 |
| US20120118441A1 (en) * | 2009-08-21 | 2012-05-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacturing heavy-wall seamless steel pipe |
| US8845830B2 (en) * | 2009-08-21 | 2014-09-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of manufacturing heavy-wall seamless steel pipe |
| CN102553926A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 张芝莲 | 一种大口径无缝合金钢管的制造方法 |
| CN113549817A (zh) * | 2021-06-28 | 2021-10-26 | 鞍钢股份有限公司 | 770MPa级低合金高强高韧性无缝钢管及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2551692B2 (ja) | 1996-11-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2567150B2 (ja) | 低温用高強度低降伏比ラインパイプ材の製造法 | |
| WO2021054344A1 (ja) | 厚鋼板および厚鋼板の製造方法 | |
| JP2017166059A (ja) | 高強度油井用鋼管用素材および該素材を用いた高強度油井用鋼管の製造方法 | |
| JP4507669B2 (ja) | 溶接部靭性に優れた低温用低降伏比鋼材の製造方法 | |
| JP2579094B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用鋼管の製造法 | |
| JPH09249940A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材およびその製造方法 | |
| JPH09111343A (ja) | 高強度低降伏比シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH09111344A (ja) | 高強度で且つ低降伏比シームレス鋼管の製造方法 | |
| JP2672441B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた高強度高靭性シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH06184636A (ja) | 溶接性の優れた高強度高靭性シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH07331381A (ja) | 高強度高靭性継目無鋼管およびその製造法 | |
| JPH0250916A (ja) | 細粒化組織の低合金高張力シームレス鋼管の製造法 | |
| JP2527511B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた高強度高靭性シ―ムレス鋼管の製造法 | |
| JP4196501B2 (ja) | 高強度で靱性に優れたシームレス鋼管用鋼 | |
| JPH04358026A (ja) | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 | |
| KR20000043762A (ko) | 연성이 향상된 초고강도 냉연강판의 제조방법 | |
| CN110846594B (zh) | 一种含铜超低碳贝氏体钢及其制备方法 | |
| JP2527512B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた低硬度高靭性シ―ムレス鋼管の製造法 | |
| JP2525961B2 (ja) | 細粒化組織の高靭性シ―ムレス鋼管の製造方法 | |
| JP3249210B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた低硬度高靭性シームレス鋼管の製造法 | |
| JP2556643B2 (ja) | 低降伏比高靭性シームレス鋼管の製造法 | |
| JP3059993B2 (ja) | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 | |
| JP3046183B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性に優れた低硬度高靭性シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH0250912A (ja) | 細粒化組織の低合金高張力シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH06184635A (ja) | 破壊伝播特性の優れた高強度シームレス鋼管の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960611 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070822 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080822 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080822 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090822 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090822 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100822 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110822 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110822 Year of fee payment: 15 |