JPH04332637A - 高温耐熱強度部材 - Google Patents
高温耐熱強度部材Info
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- JPH04332637A JPH04332637A JP3104221A JP10422191A JPH04332637A JP H04332637 A JPH04332637 A JP H04332637A JP 3104221 A JP3104221 A JP 3104221A JP 10422191 A JP10422191 A JP 10422191A JP H04332637 A JPH04332637 A JP H04332637A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高温耐熱強度部材に係り
、特に、耐熱性、耐酸化性、耐水素劣化性に著しく優れ
た高温耐熱強度部材に関する。
、特に、耐熱性、耐酸化性、耐水素劣化性に著しく優れ
た高温耐熱強度部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭素繊維／炭素複合材料（以下「ＣＣコ
ンポジット」と称す。）は、極めて優れた耐熱性を有す
る反面、耐酸化性が全くなく、また、水素劣化性もある
ことから、その利用分野が限定されるという欠点がある
。例えば、ロケットエンジンのノズルのような高温酸化
雰囲気にさらされる用途には不適である。また、炉心管
や熱処理用、焼結用セッタでは、不活性雰囲気中、特に
水素による炭素劣化の問題がある。更に、ＣＣコンポジ
ットは、ガスや液の浸透性があるため、この点からも用
途が限定される。
ンポジット」と称す。）は、極めて優れた耐熱性を有す
る反面、耐酸化性が全くなく、また、水素劣化性もある
ことから、その利用分野が限定されるという欠点がある
。例えば、ロケットエンジンのノズルのような高温酸化
雰囲気にさらされる用途には不適である。また、炉心管
や熱処理用、焼結用セッタでは、不活性雰囲気中、特に
水素による炭素劣化の問題がある。更に、ＣＣコンポジ
ットは、ガスや液の浸透性があるため、この点からも用
途が限定される。
【０００３】このため、ＣＣコンポジットの熱酸化性等
を向上させる目的で、従来、各種の表面処理方法が提案
されている。例えば、次の■〜■の方法がある。■
Ｓｉ蒸気又は溶融Ｓｉの含浸による表面の珪化。即ち、
表面にＳｉＣを形成する。■ 表面にＣＶＤ法により
ＳｉＣコーティングを施す。■ 上記の処理後、クラ
ックをシールするために各種の溶融ガラス（例えば、硼
珪酸ガラス）を含浸する。
を向上させる目的で、従来、各種の表面処理方法が提案
されている。例えば、次の■〜■の方法がある。■
Ｓｉ蒸気又は溶融Ｓｉの含浸による表面の珪化。即ち、
表面にＳｉＣを形成する。■ 表面にＣＶＤ法により
ＳｉＣコーティングを施す。■ 上記の処理後、クラ
ックをシールするために各種の溶融ガラス（例えば、硼
珪酸ガラス）を含浸する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＣＣコ
ンポジットとＳｉＣとでは熱膨張係数が大きく異なるこ
とから、前記■、■のように、表面にＳｉＣ層を形成し
たものでは、熱膨張差に起因するクラックが生じ、ＣＣ
コンポジットを十分に保護し得ない。■の処理を施すこ
とによりクラックをシールすることができるが、クラッ
クを根本的に解決することはできない。
ンポジットとＳｉＣとでは熱膨張係数が大きく異なるこ
とから、前記■、■のように、表面にＳｉＣ層を形成し
たものでは、熱膨張差に起因するクラックが生じ、ＣＣ
コンポジットを十分に保護し得ない。■の処理を施すこ
とによりクラックをシールすることができるが、クラッ
クを根本的に解決することはできない。
【０００５】本発明は上記従来の問題点を解決し、基材
表面に、クラック発生の少ないＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４
層を形成し、その耐酸化性及び耐水素劣化性を改善し
た高温耐熱強度部材を提供することを目的とする。
表面に、クラック発生の少ないＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４
層を形成し、その耐酸化性及び耐水素劣化性を改善し
た高温耐熱強度部材を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１の高温耐熱強度
部材は、炭素繊維／ＳｉＣ複合材料（以下「Ｃ／ＳｉＣ
複合材料」と称す。）よりなる基材の表面に被覆層が形
成されてなる高温耐熱強度部材であって、該被覆層は、
セラミック及び耐熱金属よりなる群から選ばれる少なく
とも１種の粉末及び／又は短繊維を含み、該粉末及び／
又は繊維同志の間隙に、気相蒸着法によりＳｉＣ又はＳ
ｉ３Ｎ４ を含浸してなり、該被覆層は、その表面側が
緻密質であり基材側が多孔質であることを特徴とする。
部材は、炭素繊維／ＳｉＣ複合材料（以下「Ｃ／ＳｉＣ
複合材料」と称す。）よりなる基材の表面に被覆層が形
成されてなる高温耐熱強度部材であって、該被覆層は、
セラミック及び耐熱金属よりなる群から選ばれる少なく
とも１種の粉末及び／又は短繊維を含み、該粉末及び／
又は繊維同志の間隙に、気相蒸着法によりＳｉＣ又はＳ
ｉ３Ｎ４ を含浸してなり、該被覆層は、その表面側が
緻密質であり基材側が多孔質であることを特徴とする。
【０００７】請求項２の高温耐熱強度部材は、請求項１
の高温耐熱強度部材において、多孔質層を構成する粉末
及び／又は短繊維が酸化によりＢ２ Ｏ３ を生じさせ
るボロン含有物質よりなることを特徴とする。
の高温耐熱強度部材において、多孔質層を構成する粉末
及び／又は短繊維が酸化によりＢ２ Ｏ３ を生じさせ
るボロン含有物質よりなることを特徴とする。
【０００８】以下に本発明を図面を参照して詳細に説明
する。第１図は本発明の高温耐熱強度部材の一実施例を
示す模式的な断面図である。
する。第１図は本発明の高温耐熱強度部材の一実施例を
示す模式的な断面図である。
【０００９】本発明において、基材となるＣ／ＳｉＣ複
合材料１は、例えば、炭素繊維割合が３５〜６０体積％
、マトリックスであるＳｉＣの割合が２５〜４０体積％
、空孔率が１０〜３０体積％のものが好ましい。
合材料１は、例えば、炭素繊維割合が３５〜６０体積％
、マトリックスであるＳｉＣの割合が２５〜４０体積％
、空孔率が１０〜３０体積％のものが好ましい。
【００１０】このようなＣ／ＳｉＣ複合材料は、例えば
、次のようにして製造することができる。■ 炭素繊
維を少量の樹脂を用いて成形した後無機化して得られる
多孔質体（プレフォーム）の空孔内へ、ＣＶＤ法等によ
りＳｉＣを蒸着させる。■ 焼結法。■ ＳｉＣ繊
維用原料樹脂（ポリカルボシラン等）を用いて成形した
後無機化する操作を繰り返す。場合によって、更に空孔
内にＣＶＤ法等によりＳｉＣを蒸着させる。
、次のようにして製造することができる。■ 炭素繊
維を少量の樹脂を用いて成形した後無機化して得られる
多孔質体（プレフォーム）の空孔内へ、ＣＶＤ法等によ
りＳｉＣを蒸着させる。■ 焼結法。■ ＳｉＣ繊
維用原料樹脂（ポリカルボシラン等）を用いて成形した
後無機化する操作を繰り返す。場合によって、更に空孔
内にＣＶＤ法等によりＳｉＣを蒸着させる。
【００１１】このようなＣ／ＳｉＣ複合材料１の表面に
形成される被覆層２は、セラミック及び耐熱金属よりな
る群から選ばれる少なくとも１種の粉末及び／又は短繊
維を含み、該粉末及び／又は繊維同志の間隙に、気相蒸
着法によりＳｉＣ又はＳｉ３Ｎ４ を含浸してなるベー
ス層３を有するものである。
形成される被覆層２は、セラミック及び耐熱金属よりな
る群から選ばれる少なくとも１種の粉末及び／又は短繊
維を含み、該粉末及び／又は繊維同志の間隙に、気相蒸
着法によりＳｉＣ又はＳｉ３Ｎ４ を含浸してなるベー
ス層３を有するものである。
【００１２】本発明において、該ベース層３の粉末及び
／又は繊維を構成するセラミック及び耐熱金属としては
、黒鉛、炭素、ＳｉＣ、Ｂ４ Ｃ、ＡｌＮ、ＴｉＢ２
、ＭｏＳｉ２ 、ＴａＮ、ＷＣ、Ｗ２ Ｃ等のセラミッ
ク、及びＷ、Ｍｏ等の耐熱金属よりなる群から選ばれる
１種又は２種以上の粉末及び／又は短繊維が挙げられる
。なお、粉末の場合、その平均粒径は０．２〜１００μ
ｍ程度とするのが好ましい。また、短繊維の場合、その
平均繊維径は０．２〜３０μｍ、平均繊維長さは２０〜
２００μｍであることが好ましい。
／又は繊維を構成するセラミック及び耐熱金属としては
、黒鉛、炭素、ＳｉＣ、Ｂ４ Ｃ、ＡｌＮ、ＴｉＢ２
、ＭｏＳｉ２ 、ＴａＮ、ＷＣ、Ｗ２ Ｃ等のセラミッ
ク、及びＷ、Ｍｏ等の耐熱金属よりなる群から選ばれる
１種又は２種以上の粉末及び／又は短繊維が挙げられる
。なお、粉末の場合、その平均粒径は０．２〜１００μ
ｍ程度とするのが好ましい。また、短繊維の場合、その
平均繊維径は０．２〜３０μｍ、平均繊維長さは２０〜
２００μｍであることが好ましい。
【００１３】本発明においては、特に、ベース層３を構
成する粉末及び／又は短繊維がボロン（Ｂ）元素を含む
物質よりなることが好ましい。即ち、Ｂを含む物質より
なる多孔質層であれば、万が一クラックが発生した場合
でも、含有されるＢが酸素により酸化されてＢ２ Ｏ３
となり（２Ｂ＋２／３Ｏ２ →Ｂ２ Ｏ３ ）、この
ものがガラス状となって、或いはこのものとＳｉＣ又は
Ｓｉ３ Ｎ４ との酸化により生成した硼珪酸ガラスが
クラックをシールする。このため、Ｃ／ＳｉＣ複合材料
の耐酸化性、耐水素劣化性はより確実に向上する。この
ようなことから、ベース層３を構成する物質はＢを含有
することが好ましいが、Ｂの含有割合が過度に高いと耐
熱性が低下する。従って、本発明においては、多孔質層
のＢ含有率（ＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ 含浸前の値）は
１〜３０重量％であることが好ましい。なお、Ｂを含む
物質としては、ボロン、ボロンカーバイド（Ｂ４ Ｃ）
、ボロンナイトライド（ＢＮ）等が挙げられる。
成する粉末及び／又は短繊維がボロン（Ｂ）元素を含む
物質よりなることが好ましい。即ち、Ｂを含む物質より
なる多孔質層であれば、万が一クラックが発生した場合
でも、含有されるＢが酸素により酸化されてＢ２ Ｏ３
となり（２Ｂ＋２／３Ｏ２ →Ｂ２ Ｏ３ ）、この
ものがガラス状となって、或いはこのものとＳｉＣ又は
Ｓｉ３ Ｎ４ との酸化により生成した硼珪酸ガラスが
クラックをシールする。このため、Ｃ／ＳｉＣ複合材料
の耐酸化性、耐水素劣化性はより確実に向上する。この
ようなことから、ベース層３を構成する物質はＢを含有
することが好ましいが、Ｂの含有割合が過度に高いと耐
熱性が低下する。従って、本発明においては、多孔質層
のＢ含有率（ＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ 含浸前の値）は
１〜３０重量％であることが好ましい。なお、Ｂを含む
物質としては、ボロン、ボロンカーバイド（Ｂ４ Ｃ）
、ボロンナイトライド（ＢＮ）等が挙げられる。
【００１４】本発明において、ベース層３の粉末及び／
又は短繊維同志の間の間隙が狭過ぎると十分なＳｉＣ又
はＳｉ３ Ｎ４ の含浸がなされない。従って、含浸前
の粉末及び／又は短繊維の層の空孔率（ＳｉＣ又はＳｉ
３ Ｎ４ 含浸前の値）は４０〜９９％であることが好
ましい。 また、被覆層２の厚さは薄過ぎると十分なクラック防止
効果が得られず、厚過ぎると基材表面までＳｉＣ又はＳ
ｉ３ Ｎ４ が蒸着含浸できず、被覆層と基材との結合
が不十分になり、被覆層が脱落、剥離しやすくなる。従
って、ベース層３の厚さは０．０５〜０．５ｍｍ程度が
好ましい。
又は短繊維同志の間の間隙が狭過ぎると十分なＳｉＣ又
はＳｉ３ Ｎ４ の含浸がなされない。従って、含浸前
の粉末及び／又は短繊維の層の空孔率（ＳｉＣ又はＳｉ
３ Ｎ４ 含浸前の値）は４０〜９９％であることが好
ましい。 また、被覆層２の厚さは薄過ぎると十分なクラック防止
効果が得られず、厚過ぎると基材表面までＳｉＣ又はＳ
ｉ３ Ｎ４ が蒸着含浸できず、被覆層と基材との結合
が不十分になり、被覆層が脱落、剥離しやすくなる。従
って、ベース層３の厚さは０．０５〜０．５ｍｍ程度が
好ましい。
【００１５】このような粉末及び／又は短繊維は、例え
ば、Ｃ／ＳｉＣ複合材料表面へフェノール樹脂等の接着
剤をスプレーガン又はハケにて塗布した後、粉末及び／
又は短繊維をふりかけ、ハケ又はヘラで余分の粉末及び
／又は短繊維を除去し、次いで、接着剤を硬化させ、更
に無機化することにより容易にＣ／ＳｉＣ複合材料に固
着させることができる（以下、この方法を「接着法」と
称す。）。
ば、Ｃ／ＳｉＣ複合材料表面へフェノール樹脂等の接着
剤をスプレーガン又はハケにて塗布した後、粉末及び／
又は短繊維をふりかけ、ハケ又はヘラで余分の粉末及び
／又は短繊維を除去し、次いで、接着剤を硬化させ、更
に無機化することにより容易にＣ／ＳｉＣ複合材料に固
着させることができる（以下、この方法を「接着法」と
称す。）。
【００１６】本発明の高温耐熱強度部材では、このＣ／
ＳｉＣ複合材料表面に固着された粉末及び／又は短繊維
同志の間隙に、ＣＶＤ法又はＣＶＩ等の気相蒸着法によ
りＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ を、被覆層表面側が緻密質
、基材側が多孔質となるように、含浸、蒸着させる。こ
こで、ＣＶＩ法又はＣＶＤ法の好適なＳｉＣの蒸着条件
の一例を下記表１に示す。
ＳｉＣ複合材料表面に固着された粉末及び／又は短繊維
同志の間隙に、ＣＶＤ法又はＣＶＩ等の気相蒸着法によ
りＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ を、被覆層表面側が緻密質
、基材側が多孔質となるように、含浸、蒸着させる。こ
こで、ＣＶＩ法又はＣＶＤ法の好適なＳｉＣの蒸着条件
の一例を下記表１に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】このような条件にてＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ
４ を蒸着することにより、自ずと、表面側により多量
のＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ が蒸着されて緻密質となり
、基材側により少量のＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ が蒸着
されて多孔質となる、ＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ 含有率
がその厚さ方向で表面側ほど高くなるように変化する被
覆層２が得られる。
４ を蒸着することにより、自ずと、表面側により多量
のＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ が蒸着されて緻密質となり
、基材側により少量のＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ が蒸着
されて多孔質となる、ＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ 含有率
がその厚さ方向で表面側ほど高くなるように変化する被
覆層２が得られる。
【００１９】被覆層２のＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ 含浸
率は、少な過ぎるとＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ による耐
酸化性等の改善効果が十分に得られず、多すぎてもそれ
以上の効果は得られず経済的ではない。従って、ＳｉＣ
又はＳｉ３ Ｎ４ は、被覆層中の体積％で１〜５０％
となるように含浸させるのが好ましい。
率は、少な過ぎるとＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ による耐
酸化性等の改善効果が十分に得られず、多すぎてもそれ
以上の効果は得られず経済的ではない。従って、ＳｉＣ
又はＳｉ３ Ｎ４ は、被覆層中の体積％で１〜５０％
となるように含浸させるのが好ましい。
【００２０】本発明において、被覆層２は、更に、表面
にＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ の気相蒸着膜５が形成され
たものであっても良い。このような気相蒸着膜５を形成
することにより、耐酸化性、耐水素劣化性はより一層向
上する。
にＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ の気相蒸着膜５が形成され
たものであっても良い。このような気相蒸着膜５を形成
することにより、耐酸化性、耐水素劣化性はより一層向
上する。
【００２１】このような本発明の高温耐熱強度部材は、
次のような高温部材用途等に極めて有用である。 ■ ロケットエンジンのノズル等の高温部材■ 炉
心管 ■ 熱処理用、焼結用セッタ（被処理物を置く台）
次のような高温部材用途等に極めて有用である。 ■ ロケットエンジンのノズル等の高温部材■ 炉
心管 ■ 熱処理用、焼結用セッタ（被処理物を置く台）
【
００２２】
００２２】
【作用】本発明の高温耐熱強度部材は、Ｃ／ＳｉＣ複合
材料の表面に、セラミック及び耐熱金属よりなる群から
選ばれる少なくとも１種の粉末及び／又は短繊維で形成
された層が形成されており、かつ、この層の空孔が気相
蒸着法により生成したＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ で、表
面側が緻密質、基材側が多孔質となるように含浸されて
いる。
材料の表面に、セラミック及び耐熱金属よりなる群から
選ばれる少なくとも１種の粉末及び／又は短繊維で形成
された層が形成されており、かつ、この層の空孔が気相
蒸着法により生成したＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ で、表
面側が緻密質、基材側が多孔質となるように含浸されて
いる。
【００２３】このような、ＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ 含
有率が傾斜し、空孔率が厚さ方向に徐々に変化する被覆
層は、基材のＣ／ＳｉＣ複合材料に対して応力緩和層と
して作用するため、Ｃ／ＳｉＣ複合材料とＳｉＣ又はＳ
ｉ３ Ｎ４ との熱膨張係数の差に起因する被覆層のク
ラック発生は少なくなる。このため、Ｃ／ＳｉＣ複合材
料は、ＳｉＣ又はＳｉ３Ｎ４ が含浸された被覆層によ
り、良好な耐酸化性、耐水素劣化性、ガス、液不透性が
与えられる。なお、Ｃ／ＳｉＣ複合材料は、ＣＣコンポ
ジットに比べて表面被覆層とのなじみが良く、クラック
が発生し難く、本発明に有効である。
有率が傾斜し、空孔率が厚さ方向に徐々に変化する被覆
層は、基材のＣ／ＳｉＣ複合材料に対して応力緩和層と
して作用するため、Ｃ／ＳｉＣ複合材料とＳｉＣ又はＳ
ｉ３ Ｎ４ との熱膨張係数の差に起因する被覆層のク
ラック発生は少なくなる。このため、Ｃ／ＳｉＣ複合材
料は、ＳｉＣ又はＳｉ３Ｎ４ が含浸された被覆層によ
り、良好な耐酸化性、耐水素劣化性、ガス、液不透性が
与えられる。なお、Ｃ／ＳｉＣ複合材料は、ＣＣコンポ
ジットに比べて表面被覆層とのなじみが良く、クラック
が発生し難く、本発明に有効である。
【００２４】特に、被覆層を構成する物質がＢを含む場
合には、万が一被覆層にクラックが入った場合において
も、Ｂのガラス化による目詰め作用で、基材の劣化は防
止される。
合には、万が一被覆層にクラックが入った場合において
も、Ｂのガラス化による目詰め作用で、基材の劣化は防
止される。
【００２５】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明する。
説明する。
【００２６】実施例１、比較例１，２
炭素繊維含有率：４０体積％、マトリックスＳｉＣ含有
率：４０体積％、空孔率：２０体積％のＣ／ＳｉＣ複合
材料に、接着法にて、平均粒径２μｍのＳｉＣ粉末を用
いて、厚さ０．３ｍｍ、空孔率７０体積％の層を形成し
た。次いで、この多孔質層に前記表１のＣＶＩ法の条件
にて、ＳｉＣを含浸させた。ＳｉＣの含浸率は、得られ
る被覆層に対して３０体積％とし、更に、表面に厚さ５
０μｍのＳｉＣ蒸着膜を形成した。
率：４０体積％、空孔率：２０体積％のＣ／ＳｉＣ複合
材料に、接着法にて、平均粒径２μｍのＳｉＣ粉末を用
いて、厚さ０．３ｍｍ、空孔率７０体積％の層を形成し
た。次いで、この多孔質層に前記表１のＣＶＩ法の条件
にて、ＳｉＣを含浸させた。ＳｉＣの含浸率は、得られ
る被覆層に対して３０体積％とし、更に、表面に厚さ５
０μｍのＳｉＣ蒸着膜を形成した。
【００２７】得られた高温耐熱強度部材を大気中で１３
００℃に１００時間加熱したときの重量減少率を調べた
ところ、重量減少率は１８％であった。一方、比較例１
として同一のＣ／ＳｉＣ複合材料に、また、比較例２と
して、ＣＣコンポジット（炭素含有率４０体積％、マト
リックス炭素含有率３５体積％、空孔率２５体積％）に
、各々、直接５０μｍ厚さのＣＶＤ−ＳｉＣコーティン
グ膜を形成したものについて同様に加熱試験を行なった
ところ、Ｃ／ＳｉＣ複合材料中の炭素繊維とＣＣコンポ
ジットはほぼ完全に燃焼した。
００℃に１００時間加熱したときの重量減少率を調べた
ところ、重量減少率は１８％であった。一方、比較例１
として同一のＣ／ＳｉＣ複合材料に、また、比較例２と
して、ＣＣコンポジット（炭素含有率４０体積％、マト
リックス炭素含有率３５体積％、空孔率２５体積％）に
、各々、直接５０μｍ厚さのＣＶＤ−ＳｉＣコーティン
グ膜を形成したものについて同様に加熱試験を行なった
ところ、Ｃ／ＳｉＣ複合材料中の炭素繊維とＣＣコンポ
ジットはほぼ完全に燃焼した。
【００２８】実施例２
実施例１で用いたと同様のＣ／ＳｉＣ複合材料に、接着
法にて、平均粒径２μｍのＳｉＣ粉末及び平均粒径３μ
ｍのＢ４ Ｃ粉末を用いて、厚さ０．３ｍｍ、Ｂ含有率
２０重量％、空孔率７０体積％の多孔質層を形成した。 次いで、この多孔質層に前記表１のＣＶＩ法の条件にて
、ＳｉＣを含浸させた。ＳｉＣの含浸率は、得られる被
覆層に対して３０体積％とし、更に、表面に厚さ５０μ
ｍのＳｉＣ蒸着膜を形成した。
法にて、平均粒径２μｍのＳｉＣ粉末及び平均粒径３μ
ｍのＢ４ Ｃ粉末を用いて、厚さ０．３ｍｍ、Ｂ含有率
２０重量％、空孔率７０体積％の多孔質層を形成した。 次いで、この多孔質層に前記表１のＣＶＩ法の条件にて
、ＳｉＣを含浸させた。ＳｉＣの含浸率は、得られる被
覆層に対して３０体積％とし、更に、表面に厚さ５０μ
ｍのＳｉＣ蒸着膜を形成した。
【００２９】得られた高温耐熱強度部材を大気中で１３
００℃に１００時間加熱したときの重量減少率を調べた
ところ、重量減少率は６％であった。
００℃に１００時間加熱したときの重量減少率を調べた
ところ、重量減少率は６％であった。
【００３０】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の高温耐熱強
度部材によれば、耐熱性、耐酸化性、耐水素劣化性及び
ガス、液不透性が大幅に改善された高温耐熱強度部材が
提供される。特に、請求項２の高温耐熱強度部材であれ
ば、より優れた効果が奏される。
度部材によれば、耐熱性、耐酸化性、耐水素劣化性及び
ガス、液不透性が大幅に改善された高温耐熱強度部材が
提供される。特に、請求項２の高温耐熱強度部材であれ
ば、より優れた効果が奏される。
【図１】第１図は本発明の高温耐熱強度部材の一実施例
を示す模式的な断面図である。
を示す模式的な断面図である。
１ Ｃ／ＳｉＣ複合材料
２ 被覆層
３ ベース層
Claims (2)
- 【請求項１】 炭素繊維／ＳｉＣ複合材料よりなる基
材の表面に被覆層が形成されてなる高温耐熱強度部材で
あって、該被覆層は、セラミック及び耐熱金属よりなる
群から選ばれる少なくとも１種の粉末及び／又は短繊維
を含み、該粉末及び／又は繊維同志の間隙に、気相蒸着
法によりＳｉＣ又はＳｉ３ Ｎ４ を含浸してなり、該
被覆層は、その表面側が緻密質であり基材側が多孔質で
あることを特徴とする高温耐熱強度部材。 - 【請求項２】 多孔質層を構成する粉末及び／又は短
繊維が酸化によりＢ２Ｏ３ を生じさせるボロン含有物
質よりなることを特徴とする請求項１に記載の高温耐熱
強度部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3104221A JP3060590B2 (ja) | 1991-05-09 | 1991-05-09 | 高温耐熱強度部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3104221A JP3060590B2 (ja) | 1991-05-09 | 1991-05-09 | 高温耐熱強度部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04332637A true JPH04332637A (ja) | 1992-11-19 |
| JP3060590B2 JP3060590B2 (ja) | 2000-07-10 |
Family
ID=14374910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3104221A Expired - Fee Related JP3060590B2 (ja) | 1991-05-09 | 1991-05-09 | 高温耐熱強度部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3060590B2 (ja) |
-
1991
- 1991-05-09 JP JP3104221A patent/JP3060590B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP3060590B2 (ja) | 2000-07-10 |
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