JPH04289157A - 冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品 - Google Patents
冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品Info
- Publication number
- JPH04289157A JPH04289157A JP7854591A JP7854591A JPH04289157A JP H04289157 A JPH04289157 A JP H04289157A JP 7854591 A JP7854591 A JP 7854591A JP 7854591 A JP7854591 A JP 7854591A JP H04289157 A JPH04289157 A JP H04289157A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- burrs
- hardness
- cast steel
- steel product
- cold working
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 20
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 18
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 8
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- -1 C: 0.14% Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001151 other effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 102200029231 rs11551768 Human genes 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は比較的軟質の鋳造材の一
部を機械加工しその際発生するバリを制御した鋳鋼品に
関するものである。
部を機械加工しその際発生するバリを制御した鋳鋼品に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】精密鋳造法による鋳造品は寸法精度に優
れその上複雑形状の製品が量産できる利点が有るため、
多くの産業分野で使用する各種の部品が製造されている
。なかでも特に高品位が要求される電気電子関係への進
出は目ざましい。例えばコンピューター関係の磁気回路
中のヨークは低合金鋳造素材の一部に高精度な機械加工
が施されている。前記のヨーク材は低磁気抵抗であるこ
とが条件で通常使用される材質はＳ８Ｃ〜Ｓ１５Ｃの低
炭素鋼に磁性焼鈍を行った後機械加工される。しかしこ
れらは硬度が低くまた延性が高いため表１で示す切削条
件で図１で示す様な冷間加工を行った際被削材端部には
図２で示す様な加工バリが発生する。そしてこのバリ取
りに多大な工数がかかる。
れその上複雑形状の製品が量産できる利点が有るため、
多くの産業分野で使用する各種の部品が製造されている
。なかでも特に高品位が要求される電気電子関係への進
出は目ざましい。例えばコンピューター関係の磁気回路
中のヨークは低合金鋳造素材の一部に高精度な機械加工
が施されている。前記のヨーク材は低磁気抵抗であるこ
とが条件で通常使用される材質はＳ８Ｃ〜Ｓ１５Ｃの低
炭素鋼に磁性焼鈍を行った後機械加工される。しかしこ
れらは硬度が低くまた延性が高いため表１で示す切削条
件で図１で示す様な冷間加工を行った際被削材端部には
図２で示す様な加工バリが発生する。そしてこのバリ取
りに多大な工数がかかる。
【０００３】従来は特殊な加工方法によって発生するバ
リを、最小限にするか、または発生したバリを除去する
余分な工数を要していた。前述の特殊な加工方法として
例えばツールの材質、切込量、加工回数等の検討がなさ
れ、またバリを除去する方法としては、バレル研磨、投
射材によるバリ取り等が検討されてきたがいずれも費用
、工数がかかり十分なものではなかった。
リを、最小限にするか、または発生したバリを除去する
余分な工数を要していた。前述の特殊な加工方法として
例えばツールの材質、切込量、加工回数等の検討がなさ
れ、またバリを除去する方法としては、バレル研磨、投
射材によるバリ取り等が検討されてきたがいずれも費用
、工数がかかり十分なものではなかった。
【０００４】又プレス成形時の打抜き加工バリを少なく
する方法は特開平１−２５５６２６で開示されているが
、鋳鋼品の場合、製品形状又は加工カ所又は材質により
、本法は満足できるものではない。つまり上記特許中に
示してある表面硬化層を板厚の５％以内に限定した場合
、硬化層深さが０．１ ｍｍ以下となる場合も有り耐バ
リ性に問題が発生するからである。
する方法は特開平１−２５５６２６で開示されているが
、鋳鋼品の場合、製品形状又は加工カ所又は材質により
、本法は満足できるものではない。つまり上記特許中に
示してある表面硬化層を板厚の５％以内に限定した場合
、硬化層深さが０．１ ｍｍ以下となる場合も有り耐バ
リ性に問題が発生するからである。
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は軟質の
鋳鋼を鋳込んだ後、この鋳造品の一部を機械加工する際
に発生するバリを制御した鋳鋼品を提供することである
。
鋳鋼を鋳込んだ後、この鋳造品の一部を機械加工する際
に発生するバリを制御した鋳鋼品を提供することである
。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者は上記の問題点を
解決するために種々検討した結果、鋳鋼品が軟質である
ほど、また延性が大きいほど機械加工時に発生するバリ
が大きいことに着目し、このバリ発生を制御するには鋳
造品の表面部を本体内部の硬さより高くすることで著し
い効果があることを見出し本発明を完成するに至った。
解決するために種々検討した結果、鋳鋼品が軟質である
ほど、また延性が大きいほど機械加工時に発生するバリ
が大きいことに着目し、このバリ発生を制御するには鋳
造品の表面部を本体内部の硬さより高くすることで著し
い効果があることを見出し本発明を完成するに至った。
【０００６】すなわち、本発明のうちの第１発明は、フ
ェライト系もしくはオーステナイト系または焼なまし状
態のマルテンサイト系のいずれかの鋳鋼であって、本体
内部の硬さがビッカース硬さ（ＨＶ）２５０ 以下で、
表面部の硬さが本体内部の硬さより（ＨＶ）１００ 以
上高い表面硬化層を有することを特徴とする、冷間加工
時のバリ発生性を制御した鋳鋼品であり、第２発明は、
表面硬化層が浸炭層または窒化層からなる第１発明に記
載の冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品である。
ェライト系もしくはオーステナイト系または焼なまし状
態のマルテンサイト系のいずれかの鋳鋼であって、本体
内部の硬さがビッカース硬さ（ＨＶ）２５０ 以下で、
表面部の硬さが本体内部の硬さより（ＨＶ）１００ 以
上高い表面硬化層を有することを特徴とする、冷間加工
時のバリ発生性を制御した鋳鋼品であり、第２発明は、
表面硬化層が浸炭層または窒化層からなる第１発明に記
載の冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品である。
【０００７】本発明が対象とする鋳造材は本体内部の硬
さが（ＨＶ）２５０ 以下の軟質材、すなわちフェライ
ト系またはオーステナイト系の鋳鋼および機械加工時に
硬さが（ＨＶ）２５０ 以下の焼なまし状態のマルテン
サイト系鋳鋼あるいは純鉄なども含むものとする。上述
の鋳鋼は一般に硬さが（ＨＶ）２５０ 以下の軟質材で
、鋳造後に冷間で湯口部の仕上加工や鋳造品の一部を精
密仕上加工などを施す際バリの発生が著しい。
さが（ＨＶ）２５０ 以下の軟質材、すなわちフェライ
ト系またはオーステナイト系の鋳鋼および機械加工時に
硬さが（ＨＶ）２５０ 以下の焼なまし状態のマルテン
サイト系鋳鋼あるいは純鉄なども含むものとする。上述
の鋳鋼は一般に硬さが（ＨＶ）２５０ 以下の軟質材で
、鋳造後に冷間で湯口部の仕上加工や鋳造品の一部を精
密仕上加工などを施す際バリの発生が著しい。
【０００８】本発明によれば鋳鋼の本体内部硬さより、
少なくとも（ＨＶ）１００ 以上高い表面硬化層を付与
させることでバリの発生を著しく制御することを可能と
したものである。前記硬化層の硬さが鋳鋼の本体内部硬
さより（ＨＶ）１００ 未満の範囲内しか高くない場合
にはバリの発生を制御する効果が少ないため本体内部硬
さより（ＨＶ）１００以上高いものと限定する。また表
面硬化層の深さは、鋳造材の本体内部の硬さ、鋳造品の
用途、機械加工条件などにより適宜決定されるが、鋳造
品の表面から、０．２ 〜０．８ ｍｍ深さであれば十
分である。なお表面硬化層の硬さの測定には、鋳造品の
表面部をビッカース硬さ計で確認することができる。こ
のように軟質の鋳鋼品の表面に適度な硬さの硬化層を付
与させることにより、切削加工時に硬化層部ではバリの
発生は少なく、さらに硬化層を越えて深く切削加工を続
けても、工具の刃先が鋳鋼品の表面近くに達すると硬化
層に進入することでバリ発生が著しく制御されるのであ
る。
少なくとも（ＨＶ）１００ 以上高い表面硬化層を付与
させることでバリの発生を著しく制御することを可能と
したものである。前記硬化層の硬さが鋳鋼の本体内部硬
さより（ＨＶ）１００ 未満の範囲内しか高くない場合
にはバリの発生を制御する効果が少ないため本体内部硬
さより（ＨＶ）１００以上高いものと限定する。また表
面硬化層の深さは、鋳造材の本体内部の硬さ、鋳造品の
用途、機械加工条件などにより適宜決定されるが、鋳造
品の表面から、０．２ 〜０．８ ｍｍ深さであれば十
分である。なお表面硬化層の硬さの測定には、鋳造品の
表面部をビッカース硬さ計で確認することができる。こ
のように軟質の鋳鋼品の表面に適度な硬さの硬化層を付
与させることにより、切削加工時に硬化層部ではバリの
発生は少なく、さらに硬化層を越えて深く切削加工を続
けても、工具の刃先が鋳鋼品の表面近くに達すると硬化
層に進入することでバリ発生が著しく制御されるのであ
る。
【０００９】前述の表面硬化層を付与させる手段は特に
限定しないが、例えば浸炭、窒化、ショットブラストな
ど、比較的簡単で安価な処理方法で実施することが望ま
しい。また硬化層は部分的に製品に残存するので、製品
の特性を害しないこと、さらに硬化層が摺動部の耐摩耗
性を付与する等の別の効果をも、兼備させる以外には、
機械加工時の工具の損耗をいたずらに助長するため、硬
化層の硬さは、適度に低めることなど配慮するとよい。
限定しないが、例えば浸炭、窒化、ショットブラストな
ど、比較的簡単で安価な処理方法で実施することが望ま
しい。また硬化層は部分的に製品に残存するので、製品
の特性を害しないこと、さらに硬化層が摺動部の耐摩耗
性を付与する等の別の効果をも、兼備させる以外には、
機械加工時の工具の損耗をいたずらに助長するため、硬
化層の硬さは、適度に低めることなど配慮するとよい。
【００１０】
【実施例】以下本発明を実施例に基づき説明する。
【００１１】（実施例１）供試鋼として重量％で、Ｃ：
０．１４％、Ｓｉ：０．６３％、Ｍｎ：０．８ ％、Ｐ
：０．０１５ ％、Ｓ：０．０１２ ％、Ａｌ：０．０
８％、残部Ｆｅのフェライト系である低磁気抵抗材料を
高周波誘導溶解炉で大気溶解した。前記溶解炉の溶湯を
リング状の鋳型に精密鋳造して試験片を得た。型バラシ
を行ったリング試験片は磁性焼鈍を施し次いで５８０
℃で時間を変えて塩浴窒化による表面硬化処理を行った
。得られたリング試験片の平面部を表１の条件で切削お
よび旋盤加工を行ない、その際発生した特定位置のバリ
の長さを測定し、結果を表２に示す。また旋盤加工を行
ったリング試験片については磁気特性の測定も行ない、
その結果を表３に示す。
０．１４％、Ｓｉ：０．６３％、Ｍｎ：０．８ ％、Ｐ
：０．０１５ ％、Ｓ：０．０１２ ％、Ａｌ：０．０
８％、残部Ｆｅのフェライト系である低磁気抵抗材料を
高周波誘導溶解炉で大気溶解した。前記溶解炉の溶湯を
リング状の鋳型に精密鋳造して試験片を得た。型バラシ
を行ったリング試験片は磁性焼鈍を施し次いで５８０
℃で時間を変えて塩浴窒化による表面硬化処理を行った
。得られたリング試験片の平面部を表１の条件で切削お
よび旋盤加工を行ない、その際発生した特定位置のバリ
の長さを測定し、結果を表２に示す。また旋盤加工を行
ったリング試験片については磁気特性の測定も行ない、
その結果を表３に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】表面硬化処理時間の差に応じて硬化層の深
さが変化し測定した結果は０．２ 〜０．８ ｍｍであ
った。これらの試験片について切削加工したところ、バ
リ長さが全て０．１５ｍｍ以下で特に硬化深さが０．５
ｍｍ、０．８ ｍｍについては一部バリが発生してい
ない部分も有った。しかし比較材の表面硬化処理を施さ
なかった試験片ではバリ長さが最大０．３ ｍｍでいず
れもバリの発生が認められた。また、硬化深さが０．１
ｍｍ以下の場合には表面硬化処理の効果が認められな
かった。旋盤加工においても、本発明材ではバリ長さが
０．３ ｍｍ以下であるのに対して比較材では発明材の
８〜９倍の長さのバリが発生した。さらに磁気特性につ
いて測定した結果本発明材は表面硬化処理を行なわない
比較材に比べて特に大きな劣化は認められなかった。
さが変化し測定した結果は０．２ 〜０．８ ｍｍであ
った。これらの試験片について切削加工したところ、バ
リ長さが全て０．１５ｍｍ以下で特に硬化深さが０．５
ｍｍ、０．８ ｍｍについては一部バリが発生してい
ない部分も有った。しかし比較材の表面硬化処理を施さ
なかった試験片ではバリ長さが最大０．３ ｍｍでいず
れもバリの発生が認められた。また、硬化深さが０．１
ｍｍ以下の場合には表面硬化処理の効果が認められな
かった。旋盤加工においても、本発明材ではバリ長さが
０．３ ｍｍ以下であるのに対して比較材では発明材の
８〜９倍の長さのバリが発生した。さらに磁気特性につ
いて測定した結果本発明材は表面硬化処理を行なわない
比較材に比べて特に大きな劣化は認められなかった。
【００１６】（実施例２）供試鋼として重量％で、Ｃ：
０．０８％、Ｓｉ：１．０８％、Ｍｎ：１．５１ ％、
Ｎｉ：１１．８６％、Ｃｒ：１７．７５ ％、残部Ｆｅ
の組成のオーステナイト系ステンレス鋼を実施例１と同
じ形状のリング試験片に精密鋳造した後ショットブラス
ト処理を行った。投射条件は、投射速度：７３ｍ／ｓｅ
ｃ 、投射時間：２０分、投射材：０．８ ｍｍステン
レスカットワイヤーで実施した。処理後の本体内部およ
び表面部平均硬さはそれぞれ（ＨＶ）１８５ および（
ＨＶ）３７８ であった。鋳造ままのリングおよび鋳造
後にショットブラスト処理を行ったリングの平面を切削
加工してその時発生したバリ長さを測定した結果、バリ
の長さ比で約３：１の割合でショットブラスト処理を行
った供試材のバリ長さが短いことが確認された。
０．０８％、Ｓｉ：１．０８％、Ｍｎ：１．５１ ％、
Ｎｉ：１１．８６％、Ｃｒ：１７．７５ ％、残部Ｆｅ
の組成のオーステナイト系ステンレス鋼を実施例１と同
じ形状のリング試験片に精密鋳造した後ショットブラス
ト処理を行った。投射条件は、投射速度：７３ｍ／ｓｅ
ｃ 、投射時間：２０分、投射材：０．８ ｍｍステン
レスカットワイヤーで実施した。処理後の本体内部およ
び表面部平均硬さはそれぞれ（ＨＶ）１８５ および（
ＨＶ）３７８ であった。鋳造ままのリングおよび鋳造
後にショットブラスト処理を行ったリングの平面を切削
加工してその時発生したバリ長さを測定した結果、バリ
の長さ比で約３：１の割合でショットブラスト処理を行
った供試材のバリ長さが短いことが確認された。
【００１７】（実施例３）供試鋼として重量％で、Ｃ：
０．４０％、Ｓｉ：０．２６％、Ｍｎ：０．７５ ％、
Ｎｉ：１．８８ ％、Ｃｒ：０．７５ ％、Ｍｏ：０．
２１ ％、残部Ｆｅの組成の鋳鋼をリング状の鋳型に精
密鋳造した後浸炭性ガス中で焼なまし処理を施した。ま
た比較供試鋼として浸炭性ガスを用いないで焼なまし処
理だけを施したリングも用意した。両者の本体硬さはい
ずれも平均（ＨＶ）２２４ であり浸炭処理を施したリ
ングの表面硬さは（ＨＶ）３５６ であった。 これらのリングは平面部を切削加工して発生したバリの
長さを測定した結果、バリの長さ比で約４：１の割合で
浸炭処理を行った供試材のバリの長さが短いことを確認
した。なお機械加工したリングはその後焼入れ焼戻しを
施して製品とした。
０．４０％、Ｓｉ：０．２６％、Ｍｎ：０．７５ ％、
Ｎｉ：１．８８ ％、Ｃｒ：０．７５ ％、Ｍｏ：０．
２１ ％、残部Ｆｅの組成の鋳鋼をリング状の鋳型に精
密鋳造した後浸炭性ガス中で焼なまし処理を施した。ま
た比較供試鋼として浸炭性ガスを用いないで焼なまし処
理だけを施したリングも用意した。両者の本体硬さはい
ずれも平均（ＨＶ）２２４ であり浸炭処理を施したリ
ングの表面硬さは（ＨＶ）３５６ であった。 これらのリングは平面部を切削加工して発生したバリの
長さを測定した結果、バリの長さ比で約４：１の割合で
浸炭処理を行った供試材のバリの長さが短いことを確認
した。なお機械加工したリングはその後焼入れ焼戻しを
施して製品とした。
【００１８】
【発明の効果】以上述べた様に本発明は軟質の鋳鋼品の
一部を冷間加工する際発生するバリを大幅に低減するこ
とができ、仕上加工の能率向上およびバリ取り工数の大
幅な低減が可能となり鋳鋼品の量産にとって極めて有効
である。
一部を冷間加工する際発生するバリを大幅に低減するこ
とができ、仕上加工の能率向上およびバリ取り工数の大
幅な低減が可能となり鋳鋼品の量産にとって極めて有効
である。
【図１】切削加工を示す説明図である。
【図２】従来品の加工後のバリ形状を示す模式図である
。
。
【図３】本発明品の加工後の形態を示す模式図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 フェライト系もしくはオーステナイト
系または焼なまし状態のマルテンサイト系の、いずれか
の鋳鋼であって本体内部の硬さがビッカース硬さ（ＨＶ
）２５０ 以下で、表層より０．１ ｍｍ以上１．５
ｍｍ以下の表面部の硬さが本体内部の硬さより（ＨＶ）
１００ 以上高い表面硬化層を有することを特徴とする
冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品。 - 【請求項２】 表面硬化層が浸炭層または窒化層から
なる請求項１に記載の冷間加工時のバリ発生性を制御し
た鋳鋼品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7854591A JPH04289157A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7854591A JPH04289157A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04289157A true JPH04289157A (ja) | 1992-10-14 |
Family
ID=13664891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7854591A Pending JPH04289157A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04289157A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012143821A (ja) * | 2011-01-07 | 2012-08-02 | Aisin Seiki Co Ltd | 歯車製造方法 |
-
1991
- 1991-03-18 JP JP7854591A patent/JPH04289157A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012143821A (ja) * | 2011-01-07 | 2012-08-02 | Aisin Seiki Co Ltd | 歯車製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109355592B (zh) | 一种无磁316l不锈钢及其生产方法 | |
| CN103348031B (zh) | 氮化用钢以及氮化部件 | |
| EP2444511A1 (en) | Steel for nitriding and nitrided steel components | |
| KR20080077084A (ko) | 레이저 경화 처리에 의해 슬라이딩-링 밀봉부의 슬라이딩링 및/또는 정합 링을 제조하기 위한 방법 | |
| JP3792341B2 (ja) | 冷間鍛造性及び耐ピッチング性に優れた軟窒化用鋼 | |
| JP2011190513A (ja) | 摺動部品の製造方法 | |
| JP6525115B1 (ja) | 窒化用棒鋼および機械部品 | |
| JPH04289157A (ja) | 冷間加工時のバリ発生性を制御した鋳鋼品 | |
| JP2017048441A (ja) | 被削性に優れた機械構造部材用鋼管とその製造方法 | |
| JP2004099926A (ja) | 高強度軟磁性ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH10226817A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
| JPS6223930A (ja) | 高強度平歯車の製造方法 | |
| JPH01191764A (ja) | 浸炭焼入れ用快削鋼 | |
| JP3000838B2 (ja) | オーステンパダクタイル鋳鉄製歯車の製造方法 | |
| JPH10226818A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
| JP6583484B2 (ja) | 窒化用鋼 | |
| JP2017088959A (ja) | 窒化部品の製造方法及び窒化部品 | |
| JP3206438B2 (ja) | 仕上精度に優れるプラスチック金型および同用鋼 | |
| KR0151662B1 (ko) | 고인성형 쾌삭 경면 플라스틱 금형강 및 그의 제조방법 | |
| JPH10183299A (ja) | 深絞り性に優れた窒化用鋼板及び耐摩耗性に優れた良成形精度プレス成形体 | |
| JPH10306342A (ja) | 冷間加工性に優れた肌焼鋼 | |
| JP2000345292A (ja) | 軟窒化用鋼および軟窒化部品の製造方法 | |
| JPH11131184A (ja) | 熱処理歪の少ない肌焼鋼 | |
| JPH0463261A (ja) | 耐用性金型の製造方法 | |
| JP2002294396A (ja) | 熱処理歪の少ない肌焼用鋼 |