JPH04197546A

JPH04197546A - コンロッドの閉塞鍛造方法

Info

Publication number: JPH04197546A
Application number: JP32469890A
Authority: JP
Inventors: Ryuji Soga; 曽我　龍司; Michitoshi Kouno; 通敏河野
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1990-11-27
Filing date: 1990-11-27
Publication date: 1992-07-17
Anticipated expiration: 2013-02-25
Also published as: JP2718820B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野コ本発明は、コンロッドの閉塞鍛造方法に関し、−層詳細
には、軽量で且つ薄肉のコンロッドの鍛造を短時間で高
精度に行うことが可能なコンロッドの閉塞鍛造方法に関
する。

［従来の技術］ −ａ的に、内燃機関において、ピストンとクランクシャ
フトとを連結するコ、ンロ、ラドやような長尺な機械部
品を製造する方法として、ハンマーあるいはプレス装置
を用いた鍛造加工が行われている。

ところで、近年、各加工段階における複数の成形工程を
集約することを目的として閉塞鍛造によるコンロッドの
製造が試みられている。

例えば、特開昭５９−１３３９２８号公報は、「逐次閉
塞鍛造方法およびその装置」を開示している。この技術
的思想によれば、先ず、上下の分割型で素材の上下面を
粗成形し、次に側方の分割型で素材の側面を粗成形し、
次いで前記上下分割型で素材を閉塞状態下におきながら
パンチを挿入してフンロッド素材の大端部並びに−小端
部の成形を行っている。

［発明が解決しようとする課題］しかしながら、前記の従来の技術に係る方法では、コン
ロッド素材の成形は一連の工程を集約したサイクルで行
われるが、成形を３回逐次的に施すことから、サイクル
全体としての所要時間は長くなる。従って、成形を容易
にすることを目的として、初期成形段階で可塑性が高ま
る闇値温度まで加熱しても、最終的な仕上げ段階に移る
までに付与された温度は闇値温度を下まわってしまい再
度の加熱が必要となる。このため、最終製品は酸化によ
る強度劣化を生じる不都合が露呈している６また、コンロッドは各構成部分毎に形状の相違が著しい
ために、軽量化と構造的強度を得ることを同時になし得
るための薄肉化を図る等の高度の鍛造成形を行うために
は、複雑な複動機構を備えた大掛かりなプレス装置と、
多様な製造工程を必要とする不都合が顕在化している。

゛従って、本発明は前記の不都合を克服するためになさ
れたものであって、冷間スェージング成形方法によって
予約軸方向の長さとコンロッドに対応する各構成部分の
体積配分が略等しくなるように一成形した予備成形体に
対して、各構成部分の成形時期を変時させ、あるいは重
複させて゛閉塞鍛造することにより、高精度で且つ材料
的強度と構造的強度を併せ持つ軽量で且つ薄肉のコンロ
ッドを成形するためのコンロッドの閉塞鍛造方法を提供
することにある。

［課題を解決するための手段］前記の課題を解決するために、本発明は、フークを分割
ダイに挟持した状態下で外部から押圧することにより軽
量で且つ薄肉のコンロッドを成形するための閉塞鍛造方
法であって、冷間スェージング成形工程によって予約コ
ンロッドの各構成部分に対応した体積配分を有する予備
成形体を得る第１の工程と、前記第１工程によって得られた予備成形体の長手方向に
延在する第１の側面と第、３の側面に対して夫々型締押
圧する第２の工程と、前記第２工程の途上において前記
予備成形体の第１側面と第３側面に直交し且つ長手方向
に延在する第２の側面と第４の側面に対して夫々型締押
圧する第３の工程と、゛前記第３工程の途上であって且つ第２工程の完了と同
時または第２工程の完了後に前記予備成形体の第１側面
と第３側面および第２側面と第４側面に直交する第５の
側面と第６の側面に対して夫々型締押圧する第４の工程
と、からなることを特徴とする特［作用］前記のように構成される本発明に係るコンロッドの閉塞
鍛造方法では、予め軸方向の長さとコンロッドの各構成
部分に対応して体積配分が略等しくなるように成形した
予備成形体を用いて閉塞鍛造することによりバリの形成
を大幅に減する。

また、前記予備成形体の作成に際して、冷間スェージン
グ成形方法を用いることにより、３方向が型で圧縮され
たままの状態で成形を完了することができるので、予備
成形体の形状が安定するばかりか、ワークの径方向に圧
縮力を加えながら成形するので欠陥を生じることなく容
易に軸方向の長さが規制されコンロッドの各構成部分に
対応した体積配分がなされる。

さらにまた、前記予備成形体を用いて行う閉塞鍛造にお
いて、各構成部分毎の押圧を変時あるいは一部重複する
時期に行うことにより、高精度で且つ材料的強度と構造
的強度を併せ有するコンロッドを得ることができる。

なお、ワークを上型および下型で挟持することによって
、容易且つ短時間のうちにワーク本体の曲がり矯正と、
大端部型分割面に生じたバリ取りと、小端部先端の突出
部のトリミングを行う。

［実施例コ次に、本発明に係るコンロッドの閉塞鍛造方法について
好適な実施例を挙げ、添付の図面を参照しながら以下詳
細に説明する。

先ず、閉塞鍛造に用いる閉塞鍛造装置１０について説明
する。

第１図ａに示す閉塞鍛造装置１０は、基本的には昇降自
在な上型１２と、固定された下型１４とから構成される
。

前記上型１２は、上型本体１６と、この上型本体１６と
一体的に配設される油圧駆動の上型クツション機構１８
とを含み、前記上型本体１６の内部に上型クツション機
構１８が配設されている。

前記上型クツション機構１８は、シリンダ２０と、この
シリンダ２０に摺動自在に嵌合するピストン２２とから
なり、前記シリンダ２０とピストン２２との間に円環状
のシリンダ室２４が画成される。このシリンダ室２４内
の作動油は上型クツション機構１８が作動する時に図示
しないベントライトから制御バルブ等を介して導出され
、この結果、ピストン２２が退勤するように構成される
。

前記ピストン２２の先端部には、後述するダイケースを
押圧するための上型ダイ２６が固着され、この上型ダイ
２６の中央部には孔２８が穿設されている。

前記上型ダイ２６には、後述する押圧ブロック３０が変
位自在に係着され、当該押圧ブロック３０は、コイルス
プリング３２の弾発力によりばね受３４を介して常時下
方に付勢され、後述する分割ダイに常時当接し、これを
下方に押圧する。

一方、前記上型本体１６と一体的に連結され且つ前記ピ
ストン２２が外嵌するバックプレート３６の先端部には
、上型ポンチ３８が前記上型ダイ２６に形成した孔２８
に挿入するように装着される。

前記上型本体１６の下方端縁の所定部位には略円柱形状
の押圧部材４０が取着されている。

この押圧部材４０は、後述する下型ポンチ駆動機構５４
を付勢する機能を有する。

下型１４は、基本的には下型本体５０とこの下型本体５
０に戴置される下型ダイ５２と前記上型本体１６の下降
に伴って、前記押圧部材４０により付勢される下型ポン
チを上方に変位させる下型ポンチ駆動機構５４とから構
成される。

前記下型本体５０の下方一端側には、支持軸５６を介し
て揺動自在に揺動アーム５８が枢着され、この揺動アー
ム５８の一端はロッド６０の先端とビン６２を介して連
結される。この場合、当該ロッド６０はその基端部に係
合するコイルスプリング６４により弾発付勢される。

当該ピン６２に近接した前記揺動アーム５８の一端部の
断面は半円状で、且つその円周面に沿って滑動自在な第
１の滑動体６６を介して鉛直方向に延在する押圧シャフ
ト６８と係着されている。この押圧シャフト６８の先端
は当該上型本体１６の下降とともに上型本体１６に設け
られた押圧部材４０と当接する。

一方、前記揺動アーム５８の他端部には、第１滑動体６
６と同様に断面が半円状の第２の滑動体７０が装着され
、この第２滑動体７０の平坦面にポンチ支持部材７２が
装着される。

前記ポンチ支持部材７２の内部には、コイルスプリング
７３が内装され、このコイルスプリング７３に係合する
押圧ピン７４を介して下型ポンチ７６が支持される。こ
の下型ポンチ７６は、下型ダイ５２の内部にその先端が
臨むように設置されている。

前記下型ダイ５２は、４つの分割ダイア８ａ乃至７８ｄ
と、これらの分割ダイア８ａ乃至７８ｄを互いに近接さ
せる方向に変位させるダイケース８０とから構成される
。

前記ダイケース８０は、下型本体５０内に複数配設され
るクツション手段８２により常に上方に弾発付勢される
。このクツション手段８２は押圧ピン８４と、この押圧
ピン８４が係合するコイルスプリング８６とからなり、
前記コイルスプリング８６の弾発作用下に、前記押圧ピ
ン８４は前記ダイケース８０の底面に当接してこれを上
方に押圧する。

第１図すに下型１４の分割ダイア８ａ乃至７８ｄ部分の
斜視図を示す。

当該下型１４は、分割ダイア８ａ乃至７８ｄの互いに対
向する面により加工品の形状に対応した成形部８８が画
成される。

前記成形部８８を画成する夫々の分割ダイア８ａ乃至７
８ｄの対向面は、コンロッドの粗打ち成型品に対応する
形状に形成される。すなわち、分割ダイア８ａ、７８ｃ
の湾曲する面には突部８７が形成され、分割ダイア８ｂ
、７８ｄには比較的長尺な突条８９が夫々形成される。

前記分割ダイア８ａ乃至７８ｄの後背面には下方に向か
って拡径する傾斜面９０ａ乃至９０ｄが夫々形成され、
この傾斜面９０ａ乃至９０ｄに沿って摺動するダイケー
ス８０の内側の４面には、同様に下方に向かって拡径す
る傾斜面９２ａ乃至９２ｄが夫々分割ダイア８ａ乃至７
８ｄに対応して形成される。

前記分割ダイア８ａ乃至７８ｄには、その傾斜面９０ａ
乃至９０ｄに沿ってその側方両側に突出するガイド部９
４ａ乃至９４ｄが形成され、これらのガイド部９４ａ乃
至９４ｄが摺動自在に嵌合する案内溝９６ａ乃至９６ｄ
が夫々のダイケース８０の傾斜面９２ａ乃至９２ｄの両
側に画成される。

なお、参照符号９８は、ノックアウトピンを示す。この
ノックアウトピン９８は、図示しない駆動手段を介して
鉛直方向に変位自在に構成され、ピン９９をポンチ支持
部材７２側に突出させる機能を有する。

次に、本発明に係るコンロッドの閉塞鍛造方法を用いて
コンロッドを製造する際のスェージング工程と、前記閉
塞鍛造装置１０を用いた閉塞鍛造工程を説明する。

第２図にコンロッドを参照符号１００で示す。

当該コンロッド１００は、基本的には、断面が略Ｈ字状
の連桿部１０２と、連桿部１０２の一端側のピストンに
接続される小端部１０４と、連桿部１０２の他端側のク
ランクシャフトに接続される大端部１０６とから構成さ
れている。

大端部１０６の両側にはコ字状のサイドリブ１０８が形
成されている。連桿部１０２は、中央部１１０と両側部
１１２とを有し、この中央部１１０の両面には、中央ウ
ェブ１１４が形成されている。

第３図は、本実施例に係る閉塞鍛造方法で製造されるコ
ンロッド１００の各工程での成形状態を示す概略説明図
である。

コンロッド１００を得るためには、先ず、第３図に示す
ように、丸棒材を切断して最終製品の全容積に略等しい
容積を有するビレット１１６を形成する。

次に、スェージング工程を行う。スェージング工程では
、公知の冷間スェージング成形方法等により前記ビレッ
ト１１６を前記コンロッド１００の各構成部分の体積に
略等しく対応するように体積配分して予備成形体１１８
を得る。

この予備成形体１１８は各構成部分の体積に略対応し、
連桿部対応部１０２ａと、小端部対応部１０４ａと、大
端部対応部１０６ａとから構成されるとともに、小端部
対応部１０４ａの先端には、後述する閉塞鍛造工程にお
いて金型ダイへの位置決めと、仕上げ工程においてトリ
ミングを行うダイにコンロッド素材１２０を保持するた
杓の突出部１２２が形成される。

次いで、前記予備成形体１１８を１１００℃から１２０
０℃の温度範囲まで加熱する。この温度範囲は、前記予
備成形体１１８が最も熱間成形性に優れる温度範囲であ
る。すなわち、前記温度範囲において、後述の閉塞鍛造
工程における予備成形体１１８の可塑性が最も高くなる
。

前記の可塑性を高めた予備成形体１１８を前記閉塞鍛造
装置１０を用いた閉塞鍛造工程により、コンロッド素材
１２０に成形する。

閉塞鍛造工程では、先ず、分割ダイア８ａ乃至７８ｄの
間の成形部８８に前記可塑性を高めた予備成形体１１８
を挿入し、突出部１２２により位置決とを行う。この時
、前記下型ポンチ７６の下端は下型ポンチ駆動機構５４
を構成するポンチ支持部材７２の先端と押圧ビン７４を
介して所定距離だけ離間した、所謂、フローティング状
態にあり、従って、当該下型ポンチ７６は上方および下
方に対して変位自在である。

次に、上型１２を下方に変位させ、上型クツション機構
１８を構成するピストン２２の先端に配設されている上
型ダイ２６を介し、分割ダイ７８ａ乃至７８ｄを囲繞す
るダイケース８０の上面を下型１４に設けたクツション
手段８２を構成するコイルスプリング８６の弾発力に抗
して下方に変位させるべく押圧する。

前記ダイケース８０は、上型１２の下方への変位に伴う
上型ダイ２６の押圧作用を受けて、分割ダイア８ａ乃至
７８ｄの後背部に形成した傾斜面９０ａ乃至９０ｄに沿
って摺動する。この時、ダイケース８０の外側面は下型
本体５０に当接して鉛直下方への変位のみ許容されてい
るため、当該ダイケース８０が下方に変位するにつれて
分割グイ７８ａ乃至７８ｄは水平方向に互いに近接変位
する作用を受けることになる。

従って、分割グイ７８ａ乃至７８ｄは互いに近接する方
向に向かって変位する。

この時、連桿部１０２の中央部１１０に対応する構成部
分への大端部１０６と小端部１０４を結ぶ軸線方向に直
交する二方向（以後、六方向と呼称する）からの第１側
面と第３側面への型締押圧を、連桿部１０２の両側部お
よびサイドリブ１０８の中央部に対応する構成部分への
大端部１０６と小端部１０４を結ぶ軸線方向に直交する
二方向（以後、Ｂ方向と呼称する）からの第２側面と第
４側面への型締押圧よりも先行して行い、且つ大端部対
応部１０６ａへの大端部１０６と小端部１０４を結ぶ軸
線方向の鉛直上方から鉛直下方（以後、Ｃ方向と呼称す
る）への第５側面と第６側面への押圧は、六方向からの
型締押圧の完了後、若しくは完了と同時で、また、Ｂ方
向からの型締押圧時期と少なくとも一部重複する時期と
なるように行う（第２図参照）。

従って、分割ダイア８ａとこれに対向する分割ダイア８
ｃの組み合わせと、分割ダイア８ｂとこれに対向する分
割ダイア８（］の組み合わせが近接して予備成形体１１
８と当接し、次いて、Ａ、Ｂ、Ｃ各方向からの型締押圧
が開始可能となるまでの成形部８８での前記二組の分割
グイの移動距離は異なるように設定を行わなければなら
ない。

すなわち、実際には、上型１２の下降に伴い、前記の型
締押圧の順序により、先ず、分割ダイ７８ｂ、７８ｄが
予備成形体１１８と当接し、Ａ方向からの型締押圧がな
され、次いて、分割グイ７８ａ、７８ｃが予備成形体１
１８と当接し、Ｂ方向からの型締押圧がなされる。この
時、予備成形体１１８は予約最終製品に略等しい体積配
分がなされているために、前記軸方向に延伸する肉流動
を殆ど生じることなく中央部１１０と両側部１１２が成
形され、さらに、前記分割ダイア８ｂ、７８ｄに形成し
た突条８９により中央ウェブ１１４が形成されることに
より、断面が略Ｈ字状の連桿部１０２が成形される。

また、Ａ７５′向からの型締押圧完了後、若しくは、型
締押圧完了と同時で、且つＢ方向からの型締押圧完了以
前に、すなわち１．へ方向からの型締押圧完了後、若し
くは、型締押圧と同時でＢ方向からの型締押圧の時期と
一部重複する時期にＣ方向からの型締押圧を開始する。

すなわち、上型１２が所定位置に下降し上型ポンチ３８
は、成形部８８内に進入する。そして、下型ポンチ７６
との共働で予備成形体１１８の大端部対応部１０６ａは
型締押圧され大きく塑性変形して大端部１０６とコ字状
のサイドリブ１０８が成形される。

なお、この時、同時に、前記上型１２の下降に伴い、シ
リンダ室２４内の作動油が図示しないベントライトを介
して排出されることにより、ピストン２２はそのストロ
ークが短くなってクツションとしての機能を遂行する。

従って、ピストン２２に対して相対的に上型本体１６が
下降する結果、上型本体１６の下面の一端側に配設され
る押圧部材４０がやがて下型１４に配設された押圧シャ
フト６８の先端部に当接する。

当該押圧ンヤフト６８と第１滑動体６６を介して連結さ
れる揺動アーム５８はコイルスプリング６４の弾発力に
抗して支持軸５６を支点として回動する。従って、揺動
アーム５８の他端側におし）で第２滑動体７０を介して
連結されるポンチ支持部材７２が上方に変位し、このポ
ンチ支持部材７２は下型ポンチ７６を上方に変位させる
べく付勢して型締押圧する。そして、上型ポンチ３８と
の共働により予備成形体１１８の下部の小端部対応部１
０４ａは大きく塑性変形して、小端部１０４が成形され
る。

以上のようにコンロッド素材１２０を得た後、上型１２
を上昇させて型開きを行う。この時、ピストン２２の先
端に上型ダイ２６を介して係着する押圧ブロック３０は
コイルスプリング３２の弾発作用下に分割ダイア８ａ乃
至７８ｄを下方に付勢しているたｔ１当該押圧ブロック
３０は上型本体１６の上昇開始の際に分割ダイア８ａ乃
至７８ｄの上面に当接してこれを下方に押圧することに
なる。その際、当該分割ダイア８ａ乃至７８ｄを囲繞す
るダイケース８０は下型１４に設けたクツション手段８
２のコイルスプリング８６の弾発作用下に押圧ピン８４
を上方より付勢されているため、鍛造中に分割ダイア８
ａ乃至７８ｄの間に生じた密着を解除させるべく分割ダ
イア８ａ乃至７８ｄとダイケース８０とを夫々離間させ
る方向に力が働く。このた約、上型本体１６の上昇によ
りコイルスプリング８６の弾発力を介してダイケース８
０が上方に変位する。この時、ダイケース８０の内面に
形成された案内溝９６ａ乃至９６ｄには当該分割ダイア
８ａ乃至７８ｄのガイド部９４ａ乃至９４ｄが係合する
ため、これら分割ダイア８ａ乃至７８ｄを互いに離間さ
せる方向に変位させることになる。

また、前記上型本体１６の上昇変化とともに、押圧シャ
フト６８に当接していた上型本体１６の押圧部材４０が
離れるたｔ、コイルスプリング６４の弾発作用下にロッ
ド６０が上方に変位し揺動アーム５８が支持軸５６を支
点として揺動する。これにより揺動アーム５８は初期の
状態に復帰する。その後、ノックアウトピン９８を上方
に変位させれば、ピン９９を介してポンチ支持部材７２
および下型ポンチ７６が上方に変位して、コンロッド素
材１２０を取りａすことができる。

以上の閉塞鍛造工程を用いることにより、構造的強度を
得るために必要な複雑な形状の組み合わせからなるコン
ロッド素材１２０を容易に得ることができる。

また、閉塞鍛造工程全体に要する時間を大幅に短縮でき
るので、閾値温度が低下する以前に閉塞鍛造を終了する
ことが可能となり、高い可塑性を確保することができる
。つまり、１回の加熱処理のみで所望の形状のコンロッ
ド素材１２０が得られ、加熱処理に伴う酸化等の材質の
劣化を回避することができるので、材料的強度も高い。

小端部１０４にピストンを接続するための孔を機械加工
等の方法により穿設した後に、第４図に示すトリミング
装置１２４を用いて、トリミング工程を行う。

前記トリミング装置１２４は、基本的には、昇降自在な
上型１２６と、固定された下型１２８から構成される。

前記上型１２６は、上型本体１３ｆ）と、この上型本体
１３０と一体的に配設され突出部１２２のバリをトリミ
ングするための第１のパンチ部１３２と、前記上型本体
、１３０と一体的に配設され突出部１２２をトリミング
するための第２のパンチ部１３４の上パンチ１３４ａと
、ワークの曲がりを矯正するためのワーク押え１３６を
有する。

前記第１パンチ部１３２は、上下２つのトリミングパン
チ１３８ａ、１３８ｂで構成され、また、後述する第１
の下型クツション機構１４０の押止ピン１４４を進入さ
せる孔部１４８が画成されている。また、前記上パンチ
’ｔ　３４ａにも同様に第２の下型クツション機構１４
２の押止ビン１４６を進入させるための孔Ｒｉ　３０が
形成されている。

前記第２パンチ部１３４には、下型ｊ２８の下型グイ部
１２８ａとワーク押え１３６によって画成されるワーク
成形部１５２の所定位置に載設するために、ワークであ
るコンロット素材１２０を位置決めすべく位置決め孔部
１５４が形成されている。この位置決め孔部１５４は、
上パンチ１３４ａに形成された凹部と、下パンチ１６２
に形成された凹部が連結することにより画成される。

前記下型１２８は、下型グイ部１２８ａと、クツション
手段配設用孔部１５６ａおよび１５６ｂに配設された第
１下側クツション機構１４０と、第２下側クツション機
構１４２と、前記下型グイ部１２８ａに穿設されたワー
ク取出用孔部１５８と、前記第２下側クツンヨン機構１
４２に支持された下パンチ１６２とから構成されている
。

次に、前記トリミング装置１２４を用いたトリミング工
程を説明する。

先ず、前記閉塞鍛造工程で得た・２・・・ドｉ材１２０
をワーク成形部１５２を画成する下型ダイ部１２８ａ上
の所定位置に戴置する。この時、突出部１２２を位置決
め孔８１５４に挿入して位置決めを行う。

次に、上型本体１３０を下降させる。前記上型本体１３
０の下降に伴い、先ず、バッド１６４を介してワーク押
え１３６によりワークであるコンロッド素材１２０が保
持される。さらに上型本体１３０の下降により、第１パ
ンチ部１３２により大端部１０６のバリ取りがなされ、
また、第２パンチ部１３４の上バンチ１３４ａにより突
出部１２２が切断される。なお、この時、同時に、前記
保持状態よりもさらに高い圧力て押圧されたワーク押え
１３６によりワークであるコンロッド素材１２０の曲が
りが矯正される。

以上のようなトリミング工程の後、公知の方−法により
連桿部１０２の面取り加工、ショットピーニング加工お
よびＭ／Ｃ加工を経て、コンロッド１００が得られる。

［発明の効果］以上のように、本発明に係るコンロッドの閉塞鍛造方法
によれば、予めコンロッドの各構成部分に対応した体積
配分がなされた予備成形体を用いて、３方向からの押圧
の時期を変時させた閉塞鍛造により、短時間で所望の構
造的強度を有する高精度のコンロッドを得ることユくで
きる。また、可塑性の向上を目的とした加熱処理を繰り
返し行う必要がないので、酸化等による強度の劣化を回
避することができるばかりか、材料的強度を併せ有する
コンロッドを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図ａは、本発明に係るコンロッドの閉塞鍛造方法の
好適な実施例に使用される閉塞鍛造装置の縦断面図、第１図すは、第１図ａに示す閉塞鍛造装置の斜視図、第２図は、本発明に係る閉塞鍛造方法で製造されるコン
ロッドの斜視図、第３図は、本発明に係る閉塞鍛造方法における各製造工
程での成形状態を示す概略図、第４図は、本発明に係る
閉塞鍛造方法の好適な実施例に使用されるトリミング装
置の縦断面図である。１０・・・閉塞鍛造装置　　　１２・・・上型１４・・
・下型　　　　　　　１６・・・上型本体２０・・・シ
リンダ　　　　　　２２・・・ピストン２６・・・上型
ダイ　　　　　３０・・・押圧ブロック３８・・・上型
ポンチ　　　　５０・・・下型本体７４・・・押圧ピン
　　　　　７６・・・下型ポンチ８８・・・成形部　　
　　　　１００・・・コンロッド１０２・・・連桿部　
　　　　１０４・・・小端部１０６・・・大端部　　　
　　１０８・・・サイドリブ１１０・・・中央部　　　
　　１１２・・・両側部１１４・・・中央ウェブ　　　
１１８・・・予備成形体１２０・・・コンロッド素材　
１２２・・・突出部１２４・・・トリミング装置　１２
６・・・上型１２８・・・下型１５２・・・ワーク成形部１５４・・・位置決め孔部特許出願人　　　　本田技研工業株式会社出願人代理人
　　　弁理士　　千葉　剛宏（他１名）ヒ

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ワークを分割ダイに挟持した状態下で外部から押
圧することにより軽量で且つ薄肉のコンロッドを成形す
るための閉塞鍛造方法であって、冷間スエージング成形
工程によって予めコンロッドの各構成部分に対応した体
積配分を有する予備成形体を得る第１の工程と、前記第１工程によって得られた予備成形体の長手方向に
延在する第１の側面と第３の側面に対して夫々型締押圧
する第２の工程と、前記第２工程の途上において前記予備成形体の第１側面
と第３側面に直交し且つ長手方向に延在する第２の側面
と第４の側面に対して夫々型締押圧する第３の工程と、前記第３工程の途上であって且つ第２工程の完了と同時
または第２工程の完了後に前記予備成形体の第１側面と
第３側面および第２側面と第４側面に直交する第５の側
面と第６の側面に対して夫々型締押圧する第４の工程と
、からなることを特徴とするコンロッドの閉塞鍛造方法。
（２）請求項１記載の閉塞鍛造方法において、第１工程
で、予備成形体に、コンロッドの大端部と連桿部と小端
部の体積に対応して配分された部位を設けることを特徴
とするコンロッドの閉塞鍛造方法。
（３）請求項２記載の閉塞鍛造方法において、コンロッ
ドの小端部の体積に対応する部位を形成するとともに、
該小端部の先端に突出部を設け、前記突出部で第３工程
の際の金型への位置決めを行うことを特徴とするコンロ
ッドの閉塞鍛造方法。
（４）請求項１乃至３のいずれかに記載の閉塞鍛造方法
において、第４工程中で予備成形体に対し少なくともワ
ーク本体のコイニング、曲がり矯正、バリ取りおよび小
端部のトリミングのいずれかを行うことを特徴とするコ
ンロッドの閉塞鍛造方法。