JPH03226537A - 高強度チタン線 - Google Patents
高強度チタン線Info
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- JPH03226537A JPH03226537A JP1792090A JP1792090A JPH03226537A JP H03226537 A JPH03226537 A JP H03226537A JP 1792090 A JP1792090 A JP 1792090A JP 1792090 A JP1792090 A JP 1792090A JP H03226537 A JPH03226537 A JP H03226537A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、例えば耐食ばねとして有用な、高強度チタン
線に関する。
線に関する。
［従来の技術］
ＪＩＳ Ｈ４６００には工業用純チタン板および条とし
て１種〜３種が規定されている。これ等は線材として入
手が可能であるが、主として耐食性を目的としているた
め、これ等の線材を例えば冷間伸線減面率で９５％に加
工しても、その引張強さは、本発明者等の知見によると
、１１５ｋｇｆ／ｍｍ２以下であり、高強度のチタン線
は得られない。
て１種〜３種が規定されている。これ等は線材として入
手が可能であるが、主として耐食性を目的としているた
め、これ等の線材を例えば冷間伸線減面率で９５％に加
工しても、その引張強さは、本発明者等の知見によると
、１１５ｋｇｆ／ｍｍ２以下であり、高強度のチタン線
は得られない。
高強度のチタン材としては、例えばＴｉ−６Ａ Ｑ −
４Ｖ合金やＴｉ−３Ａ Ｍ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｚｒ−４
Ｎｏ合金等があるが、これ等は特別でかつ厳密な合金成
分の管理や熱間加工や熱処理等を組合せて高強度を達成
するもので、製造コストが高く、また冷間伸線加工して
高強度化するのに適した材料ではない。
４Ｖ合金やＴｉ−３Ａ Ｍ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｚｒ−４
Ｎｏ合金等があるが、これ等は特別でかつ厳密な合金成
分の管理や熱間加工や熱処理等を組合せて高強度を達成
するもので、製造コストが高く、また冷間伸線加工して
高強度化するのに適した材料ではない。
特開平１−２５２７４７号は、Ｆｅを０．１〜０．８重
量％含有した、Ｆｅ、Ｏ，Ｎを含有する、延性の優れた
高強度チタン材である。しかし特開平１−２５２７４７
号は熱間加工したチタン材に関するものであり、この材
料を用いて冷間伸線加工した際の技術に関するものでは
ない。
量％含有した、Ｆｅ、Ｏ，Ｎを含有する、延性の優れた
高強度チタン材である。しかし特開平１−２５２７４７
号は熱間加工したチタン材に関するものであり、この材
料を用いて冷間伸線加工した際の技術に関するものでは
ない。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は、ＪＩＳ １種〜３種の線材を冷間伸線する従
来の方法では製造できなかった、引張強さが１１５ｋｇ
ｆ／ｍｍ −１６５ｋｇｆ／ｍｍ２の高強度チタン線を
提供することを課題としている。また本発明は高合金チ
タン材を用いないで、簡易な方法で安価に、引張強さが
Ｉ］５ｋｇｆ／＋ｎｍ２ｎｍ２−ｌ６５／ｍｍ２の高強
度チタン線を提供することを課題としている。
来の方法では製造できなかった、引張強さが１１５ｋｇ
ｆ／ｍｍ −１６５ｋｇｆ／ｍｍ２の高強度チタン線を
提供することを課題としている。また本発明は高合金チ
タン材を用いないで、簡易な方法で安価に、引張強さが
Ｉ］５ｋｇｆ／＋ｎｍ２ｎｍ２−ｌ６５／ｍｍ２の高強
度チタン線を提供することを課題としている。
［課題を解決するための手段および作用コ本発明者等は
、各種のチタン材を冷間伸線減面率を変えて伸線加工し
た。第１表および第１図は、その例を示す。
、各種のチタン材を冷間伸線減面率を変えて伸線加工し
た。第１表および第１図は、その例を示す。
Ｎｏ、］およびＮｏ、２は高合金チタン材で、これを冷
間伸線すると、引張強さがｌ １５ｋｇｆ／ｍｍ２以上
の高強度チタン線が製造できる。しかし高合金チタン材
は、既に述べた如く伸線前の線材が高価であるため、伸
線後の高強度チタン線のコストも高い。また高合金チタ
ン材は、冷間伸線減面率が８０％以上に冷間伸線すると
断線し易く、従って高合金チタン材を用いても、引張強
さが１５０ｋｇｆ／ｍｍ”以上の冷間伸線した高強度チ
タン線の製造は難しい。
間伸線すると、引張強さがｌ １５ｋｇｆ／ｍｍ２以上
の高強度チタン線が製造できる。しかし高合金チタン材
は、既に述べた如く伸線前の線材が高価であるため、伸
線後の高強度チタン線のコストも高い。また高合金チタ
ン材は、冷間伸線減面率が８０％以上に冷間伸線すると
断線し易く、従って高合金チタン材を用いても、引張強
さが１５０ｋｇｆ／ｍｍ”以上の冷間伸線した高強度チ
タン線の製造は難しい。
Ｎｏ、３およびＮｏ、４は工業用純チタン材の例である
。
。
ＪＩＳ ３種やＡＳＴＭＧ４は硬質の工業用純チタン材
であるが、冷間伸線減面率が９５％になるまで冷間伸線
しても、引張強さは１１０ｋｇｆ／ｍｍ２程度であり、
引張強さが１１５ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度のチタン
線の製造は固壁である。
であるが、冷間伸線減面率が９５％になるまで冷間伸線
しても、引張強さは１１０ｋｇｆ／ｍｍ２程度であり、
引張強さが１１５ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度のチタン
線の製造は固壁である。
Ｎｏ、５−Ｎｏ、８は、Ｆｅを０．１〜０．８重量％含
有し、Ｑ＝［○コ＋２．７７［Ｎコ＋０．１［Ｆｅコで
表わされるパラメーターＱが０．３５〜１．０で残部が
実質的にＴｉである、特開平１−２５２７４７号に記載
の高強度チタン材を線材として用いた例である。この線
材は特殊な合金成分を含有しないために熱間加工等が容
易で、安価である。この線材は冷間伸線前の引張強さが
工業用純チタン材に比べて大きいが、冷間伸線性が優れ
、冷間伸線減面率で９５％まで、断線する事なく安定し
て伸線する事が可能である。
有し、Ｑ＝［○コ＋２．７７［Ｎコ＋０．１［Ｆｅコで
表わされるパラメーターＱが０．３５〜１．０で残部が
実質的にＴｉである、特開平１−２５２７４７号に記載
の高強度チタン材を線材として用いた例である。この線
材は特殊な合金成分を含有しないために熱間加工等が容
易で、安価である。この線材は冷間伸線前の引張強さが
工業用純チタン材に比べて大きいが、冷間伸線性が優れ
、冷間伸線減面率で９５％まで、断線する事なく安定し
て伸線する事が可能である。
本発明者等はこの線材を冷間伸線減面率６０％以上に伸
線した結果、引張強さが１１５ｋｇｆ／ｍｍ”以上の高
強度チタン線が製造できることを知得した。
線した結果、引張強さが１１５ｋｇｆ／ｍｍ”以上の高
強度チタン線が製造できることを知得した。
またこの線材で冷間伸線減面率８０％以上に伸線すると
、引張強さが１４４〜１６５ｋｇｆ／ｍｍ”の高強度チ
タン線が得られる事を知得した。尚引張強さが１４４〜
１６５ ｋｇｆ／ｍｍ２のこの高強度チタン線は、Ｎｏ
、１やＮｏ、２で述べた高合金チタン材を断線限界付近
まで伸線して得られた引張強さに比べても同等の優れた
引張強さを有する高強度チタン線である。
、引張強さが１４４〜１６５ｋｇｆ／ｍｍ”の高強度チ
タン線が得られる事を知得した。尚引張強さが１４４〜
１６５ ｋｇｆ／ｍｍ２のこの高強度チタン線は、Ｎｏ
、１やＮｏ、２で述べた高合金チタン材を断線限界付近
まで伸線して得られた引張強さに比べても同等の優れた
引張強さを有する高強度チタン線である。
特開平１−２５２７４７号は、熱延チタン材の冷間加工
前の引張強さは、下記のパラメーターＱと強い相関関係
がある事を述べている。即ち Ｑ＝［○］ ＋ ２．７７［Ｎ］ ＋０．１［Ｆｅ１・
・・・・・ （ｎｉ）但し、［Ｏ］：チタン線材の酸素
含有量（重量％）［Ｎ］：チタン線材の窒素含有量（重
量％）［Ｆｅｌ：チタン線材の鉄含有量（重量％）本発
明者等は、特開平１−２５２７４７号のＱの異なる各種
の線材を冷間伸線減面率を６０％として伸線して冷間伸
線後の引張強さを測定した。
前の引張強さは、下記のパラメーターＱと強い相関関係
がある事を述べている。即ち Ｑ＝［○］ ＋ ２．７７［Ｎ］ ＋０．１［Ｆｅ１・
・・・・・ （ｎｉ）但し、［Ｏ］：チタン線材の酸素
含有量（重量％）［Ｎ］：チタン線材の窒素含有量（重
量％）［Ｆｅｌ：チタン線材の鉄含有量（重量％）本発
明者等は、特開平１−２５２７４７号のＱの異なる各種
の線材を冷間伸線減面率を６０％として伸線して冷間伸
線後の引張強さを測定した。
第２図のＯ印はその例である。本発明者等は更に冷間伸
線減面率を８０％として伸線を行ったが第２図のム印は
その際の冷間伸線後の引張強さの例である。
線減面率を８０％として伸線を行ったが第２図のム印は
その際の冷間伸線後の引張強さの例である。
第２図０及びムに見られる如くチタン材のパラメーター
Ｑと引張強さの強い相関関係は冷間伸線後も維持されて
いる。即ち、第２図で冷間伸線減面率が６０％のチタン
材（Ｑ印）は高い精度で直線Ａに沿って分布し、Ｑが大
きいと冷間伸線後の引張強さが大きい。また冷間伸線減
面率が８０％のチタン材（ム印）も高い精度で直線Ｂに
沿って分布し、Ｑが大きい程冷間伸線後の引張強さが大
きい。第２図のＯ印とム印から、冷間伸線後のチタン線
の引張強さＴ （ｋｇｆ／ｍｍ” ）は、大兄下記（ｉ
ｖ）式の如くに表わされる。
Ｑと引張強さの強い相関関係は冷間伸線後も維持されて
いる。即ち、第２図で冷間伸線減面率が６０％のチタン
材（Ｑ印）は高い精度で直線Ａに沿って分布し、Ｑが大
きいと冷間伸線後の引張強さが大きい。また冷間伸線減
面率が８０％のチタン材（ム印）も高い精度で直線Ｂに
沿って分布し、Ｑが大きい程冷間伸線後の引張強さが大
きい。第２図のＯ印とム印から、冷間伸線後のチタン線
の引張強さＴ （ｋｇｆ／ｍｍ” ）は、大兄下記（ｉ
ｖ）式の如くに表わされる。
Ｔ＝５４ＸＱ＋０．４６γ＋６３・・・・・・・・・（
ｉｖ）γ：冷間伸線減面率（％） 尚、（正）式のＱを（ｔｖ）式に代入すると、下記（ｖ
）式が得られる。
ｉｖ）γ：冷間伸線減面率（％） 尚、（正）式のＱを（ｔｖ）式に代入すると、下記（ｖ
）式が得られる。
Ｔ＝５４［Ｏコ＋１４９［Ｎ］＋５［Ｆｅｌ＋０．４６
ｙ ＋６３−（ｖ ）第２図で、０印及びム印の測定値
は線Ａ及び線Ｂに対して、−５〜＋５（ｋｇｆ／ｍ＋＊
”）の変動の範囲内にある。
ｙ ＋６３−（ｖ ）第２図で、０印及びム印の測定値
は線Ａ及び線Ｂに対して、−５〜＋５（ｋｇｆ／ｍ＋＊
”）の変動の範囲内にある。
以上の如く、本発明の請求項（１）は、Ｆｅを０．１〜
０．８重量％含有し、その引張強さＴが下記（ｉ）式で
あることを特徴とする、引張強さが１１５〜１５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２の高強度チタン線である。
０．８重量％含有し、その引張強さＴが下記（ｉ）式で
あることを特徴とする、引張強さが１１５〜１５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２の高強度チタン線である。
５４［Ｏ］＋１４９［Ｎ］＋５［Ｆｅｌ＋０，４６ｙ
＋ｔｓａ＜Ｔ＜５４［Ｏ］＋１４９［Ｎ］＋５［Ｆｅｌ
＋０，４６ｙ ＋５８−（ｉ ）但し７２６０〜８０％
、 この（ｉ）式を用いることによって、引張強さが１１５
〜１５０ｋｇｆ／ｍｍ”の範囲内で所望の引張強さの高
強度チタン線を、［○］＝［Ｎ］、［Ｆｅｌおよびγを
調整して高い精度で製造することが可能となる。
＋ｔｓａ＜Ｔ＜５４［Ｏ］＋１４９［Ｎ］＋５［Ｆｅｌ
＋０，４６ｙ ＋５８−（ｉ ）但し７２６０〜８０％
、 この（ｉ）式を用いることによって、引張強さが１１５
〜１５０ｋｇｆ／ｍｍ”の範囲内で所望の引張強さの高
強度チタン線を、［○］＝［Ｎ］、［Ｆｅｌおよびγを
調整して高い精度で製造することが可能となる。
本発明者等は更に、前記の線材を用いて、冷間伸線減面
率を９５％とした伸線を行ったが、何れの線材も一断線
することなく、伸線できた。第２図の・印はその際の伸
線後の引張強さの例である。この場合も、チタン材の引
張強さとＱとは高い精度で直線Ｃに沿って分布し、Ｑが
大きいはど引張強さが大きい。尚本発明者等の知見では
、冷間伸線減面率が８０％を超えると、冷間伸線減面率
が８０％以下の場合に比べて冷間伸線による引張強さの
上昇量が大きく、またＱが大きくなった際の引張強さの
上昇量が顕著となる。
率を９５％とした伸線を行ったが、何れの線材も一断線
することなく、伸線できた。第２図の・印はその際の伸
線後の引張強さの例である。この場合も、チタン材の引
張強さとＱとは高い精度で直線Ｃに沿って分布し、Ｑが
大きいはど引張強さが大きい。尚本発明者等の知見では
、冷間伸線減面率が８０％を超えると、冷間伸線減面率
が８０％以下の場合に比べて冷間伸線による引張強さの
上昇量が大きく、またＱが大きくなった際の引張強さの
上昇量が顕著となる。
即ち、冷間伸線減面率が８０％超〜９５％では、伸線後
の高強度チタン線の引張強さＴは、下記（ｖｉ）式の如
くに表わされる。
の高強度チタン線の引張強さＴは、下記（ｖｉ）式の如
くに表わされる。
Ｔ ＝７５Ｑ ＋ １．５７−３３・−・・・−・・−
・・−（ｖｉ）尚（ｉｉｉ）式のＱを（ｖｉ）式に代入
すると、下記（ｖｉ）式が得られる。
・・−（ｖｉ）尚（ｉｉｉ）式のＱを（ｖｉ）式に代入
すると、下記（ｖｉ）式が得られる。
Ｔ ＝７５［Ｏ］＋２０８［Ｎ］＋８［Ｆｅｌ＋１．５
ｙ −３：ｌ・・（ｖｆｉ）また第２図で、・印の測定
値は直線Ｃに対して−５〜＋５（ｋｇｆ／ａ膳２）の変
動の範＝内にある。
ｙ −３：ｌ・・（ｖｆｉ）また第２図で、・印の測定
値は直線Ｃに対して−５〜＋５（ｋｇｆ／ａ膳２）の変
動の範＝内にある。
以上の如く１本発明の請求項（２）は、Ｆｅを０．１〜
０．８重量％含有し、その引張強さＴが下記（ｉｉ）式
であることを特徴とする、引張強さが１４０〜１６５ｋ
ｇｆ／ｌｌ１ｍ２の高強度チタン線である。
０．８重量％含有し、その引張強さＴが下記（ｉｉ）式
であることを特徴とする、引張強さが１４０〜１６５ｋ
ｇｆ／ｌｌ１ｍ２の高強度チタン線である。
７５［ＯＦ ＋ ２０８［Ｎコ＋８［Ｆｅｌ＋１．５ｙ
３ｇ＜Ｔ＜７５［○］＋２０８［Ｎ］＋８［Ｆｅｌ
＋１．５ｙ −２８・・・・・・（ｉｉ）但し、γ＝８
０％超〜９５％ この（五）式を用いることによって、引張強さが１４０
〜１６５ｋｇｆ／ｍ＋ｍ”の範囲内で所望の引張強さの
高強度チタン線を、［Ｏ１＊ ［Ｎ ］ −［Ｆ ｅ
］およびγを調整して高い精度で製造することが可能と
なる。
３ｇ＜Ｔ＜７５［○］＋２０８［Ｎ］＋８［Ｆｅｌ
＋１．５ｙ −２８・・・・・・（ｉｉ）但し、γ＝８
０％超〜９５％ この（五）式を用いることによって、引張強さが１４０
〜１６５ｋｇｆ／ｍ＋ｍ”の範囲内で所望の引張強さの
高強度チタン線を、［Ｏ１＊ ［Ｎ ］ −［Ｆ ｅ
］およびγを調整して高い精度で製造することが可能と
なる。
次に本発明の高強度チタン線の成分について説明する。
本発明の高強度チタン線はＦｅを０．１〜０．８重量％
含有する。Ｆｅは組織を細粒化しかつ高強度化を図るた
めに添加する。添加量はαチタン層におけるＦｅの最大
固溶限（約０．０６重量％）を超える量とするが、その
下限は０．１重量％が適当である。
含有する。Ｆｅは組織を細粒化しかつ高強度化を図るた
めに添加する。添加量はαチタン層におけるＦｅの最大
固溶限（約０．０６重量％）を超える量とするが、その
下限は０．１重量％が適当である。
Ｆｅを０．５重量％以上含有せしめると、金属組織を細
粒化する効果が更に顕著となる。しかしＦｅを０．８％
を超えて含有せしめても、Ｆｅの効果は飽和するし、過
剰に含有せしめると、チタン材の延性が損なわれて、伸
線加工が困難となる。
粒化する効果が更に顕著となる。しかしＦｅを０．８％
を超えて含有せしめても、Ｆｅの効果は飽和するし、過
剰に含有せしめると、チタン材の延性が損なわれて、伸
線加工が困難となる。
本発明の高強度チタン線は０とＮを含有している。Ｏと
Ｎは侵入型固溶元素であるため、これ得を含有させると
、固溶体強化によってチタン材は高強度化され、また伸
線加工に際しての硬化が大きい、しかし過剰なＯやＮの
添加は延性を低下させるために好ましくない。本発明の
請求項（１）では、冷間伸線減面率を６０〜８０％に伸
線し、引張強さが１１５〜１５０ｋｇｆ／＋＋ｍ”の高
強度チタン線を製造するが、このためには第２図の直線
Ａや直線Ｂにみられる如く、ＯやＮの添加量は、パラメ
ーターＱを０．３５〜１．００とする量が適当である。
Ｎは侵入型固溶元素であるため、これ得を含有させると
、固溶体強化によってチタン材は高強度化され、また伸
線加工に際しての硬化が大きい、しかし過剰なＯやＮの
添加は延性を低下させるために好ましくない。本発明の
請求項（１）では、冷間伸線減面率を６０〜８０％に伸
線し、引張強さが１１５〜１５０ｋｇｆ／＋＋ｍ”の高
強度チタン線を製造するが、このためには第２図の直線
Ａや直線Ｂにみられる如く、ＯやＮの添加量は、パラメ
ーターＱを０．３５〜１．００とする量が適当である。
また本発明の請求項（２）では冷間伸線減面率を８０％
超に伸線して、引張強さが１４０〜１６５ｋｇｆ／ｆｆ
１ｍ”の高強度チタン線を製造するが、このためには、
第２図ＢやＣにみられる如く、○やＮの添加量は、パラ
メーターＱが大きい、例えばＱが０．７０〜１．０の線
材が好ましいが、この伸線領域では、引張強さは冷間伸
線減面率γに大きく影響されるため、前記（ｉｉ）式を
用いて所望の１４０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の引張強さが得
られる。
超に伸線して、引張強さが１４０〜１６５ｋｇｆ／ｆｆ
１ｍ”の高強度チタン線を製造するが、このためには、
第２図ＢやＣにみられる如く、○やＮの添加量は、パラ
メーターＱが大きい、例えばＱが０．７０〜１．０の線
材が好ましいが、この伸線領域では、引張強さは冷間伸
線減面率γに大きく影響されるため、前記（ｉｉ）式を
用いて所望の１４０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の引張強さが得
られる。
以上述べた如く、本発明の高強度チタン線は、酸素、窒
素および鉄を含有するが、残部は不可避的不純物以外は
Ｔｉよりなる組織である。
素および鉄を含有するが、残部は不可避的不純物以外は
Ｔｉよりなる組織である。
本発明の請求項（１）では冷間伸線減面率は６０〜８０
％である。高強度チタン線に必要な繊維状組織を得るた
めに、冷間伸線減面率の下限は６０％とする。冷間伸線
減面率が８０％を超えると、（ｉ）式を用いるよりも（
五）式を用いた方が、引張強さの精度が高い高強度チタ
ン線が得られる。以上の理由で請求項（１）の冷間伸線
減面率は６０〜８０％とする。
％である。高強度チタン線に必要な繊維状組織を得るた
めに、冷間伸線減面率の下限は６０％とする。冷間伸線
減面率が８０％を超えると、（ｉ）式を用いるよりも（
五）式を用いた方が、引張強さの精度が高い高強度チタ
ン線が得られる。以上の理由で請求項（１）の冷間伸線
減面率は６０〜８０％とする。
本発明の請求項（２）では、冷間伸線減面率は８０超〜
９５％である。８０％以下では（ｎ）式を用いるよりも
（ｉ）式を用いた方が、引張強さの精度が高い。
９５％である。８０％以下では（ｎ）式を用いるよりも
（ｉ）式を用いた方が、引張強さの精度が高い。
また冷間伸線減面率が９５％を超えると、断線等の支障
が発生し、伸線が困難となり易い。
が発生し、伸線が困難となり易い。
本発明の高強度チタン線の製造に用いる線材の製造方法
を説明する５ チタン鋳塊は結晶粒が粗大な鋳造組織であるため、これ
をまずβ域に加熱し分塊圧延を施し、ビレット材を作製
する。その後このビレット材を（α＋β）域加熱して線
材熱間圧延を行う。ビレット加熱温度をβ変態点以下と
することにより、Ｆｅを０．１〜０．８重量％含有する
チタンビレット材ではβ相がα相の粒成長を抑制し、ま
た線材熱間圧延中にはβ相が圧延加工中にα相中に微細
分散され、極めて微細な金属組織が得られる。このよう
に微細な第二相（β相）が分散した熱間圧延線材は、そ
の後実施する冷間伸線工程において、伸線中、線材の均
質な加工硬化を促して極めて伸線加工性を良好にする効
果をもつ。
を説明する５ チタン鋳塊は結晶粒が粗大な鋳造組織であるため、これ
をまずβ域に加熱し分塊圧延を施し、ビレット材を作製
する。その後このビレット材を（α＋β）域加熱して線
材熱間圧延を行う。ビレット加熱温度をβ変態点以下と
することにより、Ｆｅを０．１〜０．８重量％含有する
チタンビレット材ではβ相がα相の粒成長を抑制し、ま
た線材熱間圧延中にはβ相が圧延加工中にα相中に微細
分散され、極めて微細な金属組織が得られる。このよう
に微細な第二相（β相）が分散した熱間圧延線材は、そ
の後実施する冷間伸線工程において、伸線中、線材の均
質な加工硬化を促して極めて伸線加工性を良好にする効
果をもつ。
以上のようにして得られた熱間圧延チタン線材は（α＋
β）域に再度加熱しあるいは再度加熱変形加工を加えて
も、結晶粒の粗大化が生じ難く、安定した機械的性質を
有している。
β）域に再度加熱しあるいは再度加熱変形加工を加えて
も、結晶粒の粗大化が生じ難く、安定した機械的性質を
有している。
従って例えば第１表のＮ０１５の如く、熱間圧延線材を
そのま＼使用してもよいし、あるいはＮｏ、６やＮｏ、
７の如く、熱処理した後で伸線に供してもよい［発明の
効果コ 本発明の高強度チタン線は、引張強さが１１５〜１６５
ｋｇｆ／ｍｍ２で、優れた強度を有している。従って。
そのま＼使用してもよいし、あるいはＮｏ、６やＮｏ、
７の如く、熱処理した後で伸線に供してもよい［発明の
効果コ 本発明の高強度チタン線は、引張強さが１１５〜１６５
ｋｇｆ／ｍｍ２で、優れた強度を有している。従って。
例えば耐食雰囲気で用いるチタンバネ材としであるいは
チタンロープ用の素線等として、広範囲な用途に用いる
事ができる。
チタンロープ用の素線等として、広範囲な用途に用いる
事ができる。
本発明の高強度チタン線は、安価でかつ製造が容易なチ
タン線材を使用するため、またこのチタン線材は伸線性
が優れているため、例えばＴｉＪＡ Ｑ−４Ｖ合金やＴ
ｉ−３Ａ Ｑ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｚｒ−４Ｎｏ合金等を
用いた高強度チタン線に比べて、製造が容易でありかつ
製造コストも安い。
タン線材を使用するため、またこのチタン線材は伸線性
が優れているため、例えばＴｉＪＡ Ｑ−４Ｖ合金やＴ
ｉ−３Ａ Ｑ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｚｒ−４Ｎｏ合金等を
用いた高強度チタン線に比べて、製造が容易でありかつ
製造コストも安い。
本発明の高強度チタン線は、引張強さが、成分と冷間伸
線減面率によって高い精度に制御されているため、安定
して優れた品質特性を備えている。
線減面率によって高い精度に制御されているため、安定
して優れた品質特性を備えている。
第１図は、チタン材の冷間伸線減面率と引張強さの関係
の例を示す図、 第２図は１本発明で用いるチタン線材のパラメーターＱ
と引張強さの関係の例を示す図 である。 第１ 図 ｔ；を間伸ＩＩＩＩ減面参゛ （ｙ、） 第２ 図 ０４ ０．５ ０６ ０７Ｑ ＝ ［Ｏ）
＋２．７７（Ｎｌ ＋０．１１Ｆｅ１８ ９ ０
の例を示す図、 第２図は１本発明で用いるチタン線材のパラメーターＱ
と引張強さの関係の例を示す図 である。 第１ 図 ｔ；を間伸ＩＩＩＩ減面参゛ （ｙ、） 第２ 図 ０４ ０．５ ０６ ０７Ｑ ＝ ［Ｏ）
＋２．７７（Ｎｌ ＋０．１１Ｆｅ１８ ９ ０
Claims (2)
- （１）Ｆｅを０．１〜０．８重量％含有し、かつ引張強
さＴ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）が下記（ｉ）式であることを
特徴とする、引張強さが１１５〜１５０ｋｇｆ／ｍｍ＾
２の高強度チタン線。 ５４［Ｏ］＋１４９［Ｎ］＋５［Ｆｅ］＋０．４６γ＋
６８＜Ｔ＜５４［Ｏ］＋１４９［Ｎ］＋５［Ｆｅ］＋０
．４６γ＋５８・・・・・・（ｉ）但し［Ｏ］：酸素含
有量（重量％） ［Ｎ］：窒素含有量（重量％） ［Ｆｅ］：鉄含有量（重量％） γ：冷間伸線減面率で６０〜８０（％） - （２）Ｆｅを０．１〜０．８重量％含有し、かつ引張強
さＴ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）が下記（ｉｉ）式であること
を特徴とする、引張強さが１４０〜１６５ｋｇｆ／ｍｍ
＾２の高強度チタン線。 ７５［Ｏ］＋２０８［Ｎ］＋８［Ｆｅ］＋１．５γ−３
８＜Ｔ＜７５［Ｏ］＋２０８［Ｎ］＋８［Ｆｅ］＋１．
５γ−２８・・・・・・（ｉｉ）但し［Ｏ］：酸素含有
量（重量％） ［Ｎ］：窒素含有量（重量％） ［Ｆｅ］：鉄含有量（重量％） γ：冷間伸線減面率で８０超〜９５（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1792090A JPH0670263B2 (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | 高強度チタン線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1792090A JPH0670263B2 (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | 高強度チタン線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03226537A true JPH03226537A (ja) | 1991-10-07 |
| JPH0670263B2 JPH0670263B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=11957202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1792090A Expired - Fee Related JPH0670263B2 (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | 高強度チタン線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0670263B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008507624A (ja) * | 2004-07-22 | 2008-03-13 | エフエムダブリュー コンポジットシステムズ，インコーポレイテッド | 特性が強化されたチタン合金ワイヤーの製造方法 |
| WO2008050828A1 (fr) * | 2006-10-26 | 2008-05-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alliage de titane |
-
1990
- 1990-01-30 JP JP1792090A patent/JPH0670263B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008507624A (ja) * | 2004-07-22 | 2008-03-13 | エフエムダブリュー コンポジットシステムズ，インコーポレイテッド | 特性が強化されたチタン合金ワイヤーの製造方法 |
| WO2008050828A1 (fr) * | 2006-10-26 | 2008-05-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alliage de titane |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0670263B2 (ja) | 1994-09-07 |
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