JPH0295248A - 熱量計 - Google Patents
熱量計Info
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- JPH0295248A JPH0295248A JP24719588A JP24719588A JPH0295248A JP H0295248 A JPH0295248 A JP H0295248A JP 24719588 A JP24719588 A JP 24719588A JP 24719588 A JP24719588 A JP 24719588A JP H0295248 A JPH0295248 A JP H0295248A
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- Japan
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- mixed gas
- heat
- laminar flow
- differential pressure
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技亙氷几
本発明は、層流形の熱式流量計が燃料混合ガスの熱量の
関数とした電圧を出力することに基づいて混合ガスの熱
量を検知する熱量計に関する。
関数とした電圧を出力することに基づいて混合ガスの熱
量を検知する熱量計に関する。
災米改権
燃料ガスおよび天然ガスは、その製造出荷時において熱
量および燃焼性を検知記録することが法的に規定されて
おり、この規定に基づいて混合ガスの熱量を計測する熱
量計が定められている１代表的な熱量計としてユンカー
ス式流水熱量計がある。この熱量計の原理は、混合ガス
の燃料を空気と共に完全に燃焼させ、燃焼して生じた廃
ガスを最初のガス温度迄冷却して生成水蒸気を凝縮させ
、発生した熱の総量を熱量計に流れる水に吸収させるこ
とにより、一定の混合ガス試料に対応する流水量と、該
流水の流入口および流出口における温度の温度差とを乗
算し、この乗算結果から総熱量を求めるものである。こ
の熱量計は、基準熱量計として使用されているが、試験
においては、水温と室温との温度差を±０．５℃の範囲
内で一致させるとか、１回の測定時間内における水の温
度変化を０．０５℃以内に保つことが条件とされる等、
測定環境においての規定が厳しく、また、測定の応答性
も悪いので精度試験には適しているが生産ラインに適し
ないため、別に速溶形の熱量計を使用することも認めら
れており、通常、熱量の測定は、速溶形の熱量計により
連続的に行われている。
量および燃焼性を検知記録することが法的に規定されて
おり、この規定に基づいて混合ガスの熱量を計測する熱
量計が定められている１代表的な熱量計としてユンカー
ス式流水熱量計がある。この熱量計の原理は、混合ガス
の燃料を空気と共に完全に燃焼させ、燃焼して生じた廃
ガスを最初のガス温度迄冷却して生成水蒸気を凝縮させ
、発生した熱の総量を熱量計に流れる水に吸収させるこ
とにより、一定の混合ガス試料に対応する流水量と、該
流水の流入口および流出口における温度の温度差とを乗
算し、この乗算結果から総熱量を求めるものである。こ
の熱量計は、基準熱量計として使用されているが、試験
においては、水温と室温との温度差を±０．５℃の範囲
内で一致させるとか、１回の測定時間内における水の温
度変化を０．０５℃以内に保つことが条件とされる等、
測定環境においての規定が厳しく、また、測定の応答性
も悪いので精度試験には適しているが生産ラインに適し
ないため、別に速溶形の熱量計を使用することも認めら
れており、通常、熱量の測定は、速溶形の熱量計により
連続的に行われている。
速溶形の熱量計は、燃料ガスおよび空気を各々流量計に
より計量して混合し、これをバーナで燃焼させ、燃焼し
て生じた排ガスの温度と、燃焼用空気のバーナ入口にお
ける温度とを熱電対等の温度検出器により検出して各々
の温度差を求め、一方。
より計量して混合し、これをバーナで燃焼させ、燃焼し
て生じた排ガスの温度と、燃焼用空気のバーナ入口にお
ける温度とを熱電対等の温度検出器により検出して各々
の温度差を求め、一方。
燃料ガスの空気に対する比重を検知して、試料ガスの総
発熱量と、該試料ガスの空気に対する比重の平方根との
比であるウオツベ指数（Ｗ−Ｉと呼ぶ）を求め、被検燃
料ガスの熱量をＷ・工と試料ガスの空気に対する比重の
平方根との積として算出されるものである。その他の熱
量検知方法として、混合ガスの熱量が、該混合ガスの密
度に比例することが実験的に確かめられており、混合ガ
スの密度計測結果から熱量を算出することも試みられて
いる。
発熱量と、該試料ガスの空気に対する比重の平方根との
比であるウオツベ指数（Ｗ−Ｉと呼ぶ）を求め、被検燃
料ガスの熱量をＷ・工と試料ガスの空気に対する比重の
平方根との積として算出されるものである。その他の熱
量検知方法として、混合ガスの熱量が、該混合ガスの密
度に比例することが実験的に確かめられており、混合ガ
スの密度計測結果から熱量を算出することも試みられて
いる。
従】口（１匁１］、哉
上述した速溶形の熱量計は、高精度な基準熱量計である
エンカース式流水形熱量計に代ねる実用形の熱量計であ
るが、測定値がドリフトするため計測精度が低く一回の
連続運転時間に２回の割合で、前記エンカース式流水形
熱量計と比較し、計測値を補正している。この補正操作
は煩わしいものであり、また、密度を検知する方法にお
いては、密度計が通常高価である等の問題点があり、安
価、簡易に熱量を求めることはできなかった。
エンカース式流水形熱量計に代ねる実用形の熱量計であ
るが、測定値がドリフトするため計測精度が低く一回の
連続運転時間に２回の割合で、前記エンカース式流水形
熱量計と比較し、計測値を補正している。この補正操作
は煩わしいものであり、また、密度を検知する方法にお
いては、密度計が通常高価である等の問題点があり、安
価、簡易に熱量を求めることはできなかった。
４題貞 のための手
本発明は、上述した熱量計測手段の問題点を解決するた
めになされたもので、簡易な熱式流量計を利用して熱量
を検知する熱量計を提供するものである。混合ガスの物
性と熱量との間には、密度に比例して熱量が増加するこ
と、粘度μは熱量に逆比例して低下し、また熱式流量計
の出力を試験ガスと被測ガスとの物性比の相違により補
正する出力補正係数である混合ガスのコンバージョンフ
ァクタＣｆｍ１ｘも熱量が増加するのに逆比例する関係
にある。これに対して混合ガスを層流で流通する熱式流
量計の出力信号は、混合ガスの密度に比例し、粘度μコ
ンバージョンファクタＣｆｍ１ｘを変数として変化する
関係をもっている。本発明は、取上の関係に基づいてな
されたものである。即ち、燃料用の混合ガスを層流で流
通する伝熱性の導管と、該導管に抵抗線を巻回し、前記
混合ガスに熱量を供給する加熱手段と、該加熱手段の前
後流部における混合ガスの温度を検知する温度検出手段
とからなり、該温度検出手段により検知された各々の温
度の温度差に比例した出力電圧により混合ガスの質量流
量を求める熱式流量計における前記導管の流入、流出部
間の差圧を一定に保持して得た、前記出力電圧が混合ガ
スの発熱址に応じて変化することから混合ガスの熱量を
検出する熱量計である。
めになされたもので、簡易な熱式流量計を利用して熱量
を検知する熱量計を提供するものである。混合ガスの物
性と熱量との間には、密度に比例して熱量が増加するこ
と、粘度μは熱量に逆比例して低下し、また熱式流量計
の出力を試験ガスと被測ガスとの物性比の相違により補
正する出力補正係数である混合ガスのコンバージョンフ
ァクタＣｆｍ１ｘも熱量が増加するのに逆比例する関係
にある。これに対して混合ガスを層流で流通する熱式流
量計の出力信号は、混合ガスの密度に比例し、粘度μコ
ンバージョンファクタＣｆｍ１ｘを変数として変化する
関係をもっている。本発明は、取上の関係に基づいてな
されたものである。即ち、燃料用の混合ガスを層流で流
通する伝熱性の導管と、該導管に抵抗線を巻回し、前記
混合ガスに熱量を供給する加熱手段と、該加熱手段の前
後流部における混合ガスの温度を検知する温度検出手段
とからなり、該温度検出手段により検知された各々の温
度の温度差に比例した出力電圧により混合ガスの質量流
量を求める熱式流量計における前記導管の流入、流出部
間の差圧を一定に保持して得た、前記出力電圧が混合ガ
スの発熱址に応じて変化することから混合ガスの熱量を
検出する熱量計である。
実施例
第１図は、本発明の熱量計の原理を説明するブロック図
で、図中、１０は被測定の燃料である主としてＣｎＨ２
ｎ４−２（ｎ＝１．２．３−）の混合ガスＱｇが流通す
る流路であり、該ガスＱｇは図示しないガス源から圧送
されてくる。１は減圧弁であり流ＭＩＯに圧送される混
合ガスを設定圧力に減圧する。減圧された混合ガスの圧
力は圧力計Ｐにより監視され、フィルタＦにより混合ガ
ス中に含まれるダスト等の微粉が除去され、後流側への
ダスト流出が阻止される。２は絞りで、混合ガスの流電
を調整する。３は熱式流量計（以下、Ｍ・Ｆ−Ｍと呼ぶ
）で、混合ガスを低いレイノルズ数（２００以下）の層
流で流通する熱伝導性で耐蝕性のあるステンレス等の薄
肉管からなる層流管３１と、該層流管３１の外周に絶縁
巻回された抵抗線３２と変換部３３とからなっている。
で、図中、１０は被測定の燃料である主としてＣｎＨ２
ｎ４−２（ｎ＝１．２．３−）の混合ガスＱｇが流通す
る流路であり、該ガスＱｇは図示しないガス源から圧送
されてくる。１は減圧弁であり流ＭＩＯに圧送される混
合ガスを設定圧力に減圧する。減圧された混合ガスの圧
力は圧力計Ｐにより監視され、フィルタＦにより混合ガ
ス中に含まれるダスト等の微粉が除去され、後流側への
ダスト流出が阻止される。２は絞りで、混合ガスの流電
を調整する。３は熱式流量計（以下、Ｍ・Ｆ−Ｍと呼ぶ
）で、混合ガスを低いレイノルズ数（２００以下）の層
流で流通する熱伝導性で耐蝕性のあるステンレス等の薄
肉管からなる層流管３１と、該層流管３１の外周に絶縁
巻回された抵抗線３２と変換部３３とからなっている。
抵抗線３２は８４流管３１を介して混合ガスに熱伝達す
る加熱要素であるＲＨと、該Ｒ，の上流側の抵抗線Ｒ□
と下流側の抵抗線Ｒ２とで対をなす混合ガス温度検出要
素とからなっている。各々は、端子’Ｉ”Ｈ＋ ＴＨ’
＋ Ｔ、＋ Ｔｘ’＊およびＴ、、 Ｔ２’を介して変
換部３３に導びかれ、抵抗線Ｒ１とＲ２はブリッジの２
辺を構成し、」二、下流間の混合ガスの温度差をブリッ
ジ抵抗の不平衡最に比例する出力電圧値に変換する。４
は圧力制御弁で、層流管３］の流入、流出部間の圧力差
を希望する圧力である設定圧力に制御する弁装置であり
、差圧検出器７により検出された層流管３１の検出圧力
を設定圧力に等しくする制御指令を出すコントローラ６
により駆動される。５は上述の構成によりＭ−Ｆ・Ｍ３
から出力された電圧ＶＯに基づいて混合ガスの熱量を演
算し、該演算結果により求められた混合ガスの熱量を表
示する演算表示器である。
る加熱要素であるＲＨと、該Ｒ，の上流側の抵抗線Ｒ□
と下流側の抵抗線Ｒ２とで対をなす混合ガス温度検出要
素とからなっている。各々は、端子’Ｉ”Ｈ＋ ＴＨ’
＋ Ｔ、＋ Ｔｘ’＊およびＴ、、 Ｔ２’を介して変
換部３３に導びかれ、抵抗線Ｒ１とＲ２はブリッジの２
辺を構成し、」二、下流間の混合ガスの温度差をブリッ
ジ抵抗の不平衡最に比例する出力電圧値に変換する。４
は圧力制御弁で、層流管３］の流入、流出部間の圧力差
を希望する圧力である設定圧力に制御する弁装置であり
、差圧検出器７により検出された層流管３１の検出圧力
を設定圧力に等しくする制御指令を出すコントローラ６
により駆動される。５は上述の構成によりＭ−Ｆ・Ｍ３
から出力された電圧ＶＯに基づいて混合ガスの熱量を演
算し、該演算結果により求められた混合ガスの熱量を表
示する演算表示器である。
次に、上述した構成において混合ガスの熱量を求める本
発明の詳細な説明する。まず、Ｍ−Ｆ・Ｍ３の出力電圧
Ｖｏは周知であり、定圧比熱Ｃｐの単一ガスを試験ガス
とした場合の出力電圧Ｖ。
発明の詳細な説明する。まず、Ｍ−Ｆ・Ｍ３の出力電圧
Ｖｏは周知であり、定圧比熱Ｃｐの単一ガスを試験ガス
とした場合の出力電圧Ｖ。
は、
Ｖｏ＝Ｋ・ ρ ・ＣＰ ・ φｖ −
（１）（但し、Ｋ：定数、ρ：密度、φＶ：体積流量）
で表わされ、定圧比熱Ｃｐ、体積流−１，ＨφＶが定め
られると出力電圧Ｖｏはガス密度ρに比例する。
（１）（但し、Ｋ：定数、ρ：密度、φＶ：体積流量）
で表わされ、定圧比熱Ｃｐ、体積流−１，ＨφＶが定め
られると出力電圧Ｖｏはガス密度ρに比例する。
また、（１）式で調整されたＭ −Ｆ −Ｍ ３に対し
て他のｔｌｉ−成分の実用ガスを流した場合は、（１）
式にコンバージョンファクタＣ１が乗算される。
て他のｔｌｉ−成分の実用ガスを流した場合は、（１）
式にコンバージョンファクタＣ１が乗算される。
このときのコンバージョンファクタＣ１は試験ガスの密
度ρと、定圧比熱Ｃｐとの積を、実用ガスの密度ρＸと
定圧比熱Ｃｐｘの積で除した値で与えられる。実用ガス
が混合カスの場合のコンバージョンファクタＣｆｍ１ｘ
は各々の混合ガスのコンバージョンファクタに分圧を乗
算した値を、すべての混合ガス成分について加算して求
められ、単一実用ガスの場合と同様に扱われる。一方、
層流管３１内を流通する混合ガスの流量φＶをハーゲン
ボアズイユの式で求めると、レイノルズ数が２００以下
に規定されており、混合ガスの運動エネルギを考慮する
必要がないので（２）式であられされる。
度ρと、定圧比熱Ｃｐとの積を、実用ガスの密度ρＸと
定圧比熱Ｃｐｘの積で除した値で与えられる。実用ガス
が混合カスの場合のコンバージョンファクタＣｆｍ１ｘ
は各々の混合ガスのコンバージョンファクタに分圧を乗
算した値を、すべての混合ガス成分について加算して求
められ、単一実用ガスの場合と同様に扱われる。一方、
層流管３１内を流通する混合ガスの流量φＶをハーゲン
ボアズイユの式で求めると、レイノルズ数が２００以下
に規定されており、混合ガスの運動エネルギを考慮する
必要がないので（２）式であられされる。
（但し、Ｒ２：定数、ΔＰ：圧損、 μｍｊｘ ： ’
ｄ’ａ合ガスの粘度） ここで、圧損△ｐは一定値に制御されているので混合ガ
スの体積流量φＶは混合ガスの粘度μｍｉｘに逆比例し
て層流管３１内を流通する。従って、Ｍ・Ｆ−Ｍ ３の
出力Ｖｏは（１）、（２）式およびコンバージョンファ
クタＣｆｍ１ｘと、試験ガスのＣｐは知られていること
から、 （但し、Ｋ＝に工・Ｒ２・△ｐ ’ ＣＰにより求めら
れる定数、ρｍｉｘ：混合ガス密度） 即ち、混合ガスの出力Ｖｏｍ１×は、密度ρｍｊｘとコ
ンバージョンファクタＣｆｍ１ｘと粘度μ＋ｎｉｘとの
比との積に比例する。しかるに、第２図には混合ガスの
密度ρｍｉｘ 、コンバージョンファクタＣｆｍｉｘお
よび粘度μｍｉｘの変化に対する熱量Ｑの関係が示され
ており、密度ρｍｉｘと熱ＭＱとは比例関係にあり、粘
度μｍｉｘとコンバージョンファクタＣｆｍ１ｘとは熱
ｆｆ１Ｑと逆比例する実験値が示されている。この第２
図の関係を（３）式に代入すると。
ｄ’ａ合ガスの粘度） ここで、圧損△ｐは一定値に制御されているので混合ガ
スの体積流量φＶは混合ガスの粘度μｍｉｘに逆比例し
て層流管３１内を流通する。従って、Ｍ・Ｆ−Ｍ ３の
出力Ｖｏは（１）、（２）式およびコンバージョンファ
クタＣｆｍ１ｘと、試験ガスのＣｐは知られていること
から、 （但し、Ｋ＝に工・Ｒ２・△ｐ ’ ＣＰにより求めら
れる定数、ρｍｉｘ：混合ガス密度） 即ち、混合ガスの出力Ｖｏｍ１×は、密度ρｍｊｘとコ
ンバージョンファクタＣｆｍ１ｘと粘度μ＋ｎｉｘとの
比との積に比例する。しかるに、第２図には混合ガスの
密度ρｍｉｘ 、コンバージョンファクタＣｆｍｉｘお
よび粘度μｍｉｘの変化に対する熱量Ｑの関係が示され
ており、密度ρｍｉｘと熱ＭＱとは比例関係にあり、粘
度μｍｉｘとコンバージョンファクタＣｆｍ１ｘとは熱
ｆｆ１Ｑと逆比例する実験値が示されている。この第２
図の関係を（３）式に代入すると。
出力ｖｏＩｌｌｉｘと、熱ｆｆ１Ｑとの関係は一義的に
定められるので出力Ｖ ｏｍｉｘにより混合ガスの熱量
が求められる。また（３）式右辺のＣｆｍ１ｘ／μｍｉ
ｘ項をみると、熱量Ｑに対してコンバージョンファクタ
Ｃｆｍ１ｘおよび粘度μｍｉｘの関係が知られているの
で前述の（３）式に第２図の関係を代入して得られた出
力Ｖ ｏｍｉｘを補正することにより、出力Ｖｏｍｉｘ
の電圧値を密度ρｍｉｘに比例して変化する熱量を示す
値にすることができる。
定められるので出力Ｖ ｏｍｉｘにより混合ガスの熱量
が求められる。また（３）式右辺のＣｆｍ１ｘ／μｍｉ
ｘ項をみると、熱量Ｑに対してコンバージョンファクタ
Ｃｆｍ１ｘおよび粘度μｍｉｘの関係が知られているの
で前述の（３）式に第２図の関係を代入して得られた出
力Ｖ ｏｍｉｘを補正することにより、出力Ｖｏｍｉｘ
の電圧値を密度ρｍｉｘに比例して変化する熱量を示す
値にすることができる。
第３図は他の実施例を示すもので、第１図と共通する構
成横素には同一の符号を付し説明を省く。
成横素には同一の符号を付し説明を省く。
第３図において、８は層流素子で、レイノルズ数が２０
０以下の低い値に保つ素子（図示せず）または細管を収
納したもので該素子数を変えることにより流量を加減で
きる。バイパス流路１１はＭ−Ｆ−Ｍ３と圧力制御弁４
とが直列に接続された流路をもち１層流素子８に並列接
続される。該圧力制御弁４は層流素子８の差圧を設定値
に保つ制御をするものである。この方式においては、流
量範囲の変更が可能となる。また、層流素子８間の差圧
も一定であるから層流素子３を流通する流量は粘度μｍ
ｉｘに逆比例して変化するので大流量が得られるだけで
なく第２図に示した粘度μｍｉｘに対する熱量Ｑとの関
係を実質的に大きい変化率にすることが可能となり検出
感度をあげることができる。
０以下の低い値に保つ素子（図示せず）または細管を収
納したもので該素子数を変えることにより流量を加減で
きる。バイパス流路１１はＭ−Ｆ−Ｍ３と圧力制御弁４
とが直列に接続された流路をもち１層流素子８に並列接
続される。該圧力制御弁４は層流素子８の差圧を設定値
に保つ制御をするものである。この方式においては、流
量範囲の変更が可能となる。また、層流素子８間の差圧
も一定であるから層流素子３を流通する流量は粘度μｍ
ｉｘに逆比例して変化するので大流量が得られるだけで
なく第２図に示した粘度μｍｉｘに対する熱量Ｑとの関
係を実質的に大きい変化率にすることが可能となり検出
感度をあげることができる。
効 果
以上に述べた本発明の熱量計によると、通常使用されて
いる小形で安価な熱式流量計に被熱量測定の燃料用混合
ガスを流通し、該燃料用混合ガスの流入口圧力を一定に
して絞り弁を設は熱式流量計の圧力損失を一定に制御す
る差圧検出器および圧力制御弁からなる圧力制御手段と
からなる簡単な構成要素をもって混合ガスの発熱量に応
じて変化する熱式流量計の出力信号が得られるので、応
答性もよく、簡易で高精度な熱量計が安価に提供するこ
とができる。
いる小形で安価な熱式流量計に被熱量測定の燃料用混合
ガスを流通し、該燃料用混合ガスの流入口圧力を一定に
して絞り弁を設は熱式流量計の圧力損失を一定に制御す
る差圧検出器および圧力制御弁からなる圧力制御手段と
からなる簡単な構成要素をもって混合ガスの発熱量に応
じて変化する熱式流量計の出力信号が得られるので、応
答性もよく、簡易で高精度な熱量計が安価に提供するこ
とができる。
第１図は、本発明の一実施例を説明するためのブロック
図で、第２図は、燃料の混合ガスの熱量と密度、粘度お
よびコンバージョンファクタとの関係を示す物性値表、
第３図は、本発明の他の実施例を説明するためのブロッ
ク図である。 １・・・減圧弁、２・・・圧力コントローラ、３・・・
熱式流量計（Ｍ−Ｆ−Ｍ）、４・・・圧力制御弁、５・
・・演算表示器、６・・・コントローラ、７・・・差圧
検出器。
図で、第２図は、燃料の混合ガスの熱量と密度、粘度お
よびコンバージョンファクタとの関係を示す物性値表、
第３図は、本発明の他の実施例を説明するためのブロッ
ク図である。 １・・・減圧弁、２・・・圧力コントローラ、３・・・
熱式流量計（Ｍ−Ｆ−Ｍ）、４・・・圧力制御弁、５・
・・演算表示器、６・・・コントローラ、７・・・差圧
検出器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃料用の混合ガスを層流で流通する伝熱性の導管と
、該導管に巻回された抵抗線を有し前記混合ガスに熱量
を供給する加熱手段と、該加熱手段の前後流部における
混合ガスの温度を検知する温度検出手段とからなり、該
温度検出手段により検知された各々の温度の温度差に比
例した出力電圧により混合ガスの質量流量を求める熱式
流量計における前記導管の流入、流出部間の差圧を一定
に保持して得た前記出力電圧より混合ガスの熱量を検知
することを特徴とする熱量計。 ２、混合ガスの熱量を混合ガスの密度に比例した電圧値
として出力することを特徴とする請求項第１項記載の熱
量計。 ３、混合ガスを層流で流通する層流素子と、該層流素子
間の差圧を検知する差圧検出器と、熱式流量計および圧
力制御弁を直列接続し、前記層流素子の両端に連通する
バイパス流路と、前記差圧検出器の出力に基づいて層流
素子の差圧を設定された値に保持するため、前記バイパ
ス流路における圧力制御弁を制御するコントローラと、
前記熱式流量計の出力電圧を混合ガスの粘度並びにコン
バージヨンフアクタに逆比例して変化する熱量との関係
に基づいて、該混合ガスの熱量を演算出力・表示する演
算表示器とから構成したことを特徴とする請求項第１項
又は第２項記載の熱量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24719588A JPH0295248A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 熱量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24719588A JPH0295248A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 熱量計 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0295248A true JPH0295248A (ja) | 1990-04-06 |
Family
ID=17159862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24719588A Pending JPH0295248A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 熱量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0295248A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010008165A (ja) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Tokyo Gas Co Ltd | 混合ガスの成分測定装置及び成分測定方法 |
| US7992454B2 (en) | 2009-12-04 | 2011-08-09 | International Business Machines Corporation | Airflow bench with laminar flow element |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61182563A (ja) * | 1985-02-08 | 1986-08-15 | Kajima Corp | 熱量測定装置 |
| JPS6258124A (ja) * | 1985-09-07 | 1987-03-13 | Agency Of Ind Science & Technol | 熱量計測装置 |
-
1988
- 1988-09-30 JP JP24719588A patent/JPH0295248A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61182563A (ja) * | 1985-02-08 | 1986-08-15 | Kajima Corp | 熱量測定装置 |
| JPS6258124A (ja) * | 1985-09-07 | 1987-03-13 | Agency Of Ind Science & Technol | 熱量計測装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010008165A (ja) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Tokyo Gas Co Ltd | 混合ガスの成分測定装置及び成分測定方法 |
| US7992454B2 (en) | 2009-12-04 | 2011-08-09 | International Business Machines Corporation | Airflow bench with laminar flow element |
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